JPH0657323B2 - フレ−ク製造ミル - Google Patents
フレ−ク製造ミルInfo
- Publication number
- JPH0657323B2 JPH0657323B2 JP61186111A JP18611186A JPH0657323B2 JP H0657323 B2 JPH0657323 B2 JP H0657323B2 JP 61186111 A JP61186111 A JP 61186111A JP 18611186 A JP18611186 A JP 18611186A JP H0657323 B2 JPH0657323 B2 JP H0657323B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- flake
- coolant
- frame structure
- mill according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C4/00—Crushing or disintegrating by roller mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C4/00—Crushing or disintegrating by roller mills
- B02C4/28—Details
- B02C4/30—Shape or construction of rollers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C4/00—Crushing or disintegrating by roller mills
- B02C4/28—Details
- B02C4/44—Cooling or heating rollers or bars
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Press Drives And Press Lines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はミル（製粉機）に関し、特にとうもろこし、小
麦又は米のような処理済み穀物から穀類フレーク（flak
e;薄片）を製造するミルに関し、又そのようなフレーク
製造ミル等に使用するロールに関する。
麦又は米のような処理済み穀物から穀類フレーク（flak
e;薄片）を製造するミルに関し、又そのようなフレーク
製造ミル等に使用するロールに関する。
従来の技術及びその解決すべき問題点 穀類フレークの製造において、添加剤を加えられて処理
済みの穀物は約3/16インチ（4.8mm）の寸法のペレット
形態をしており、フレーク製造ミルに通されて、約0.01
5インチ（0.4mm）の厚さ及び約１イチン（25.4mm）の直
径のフレークが製造される。穀物ペレットは、焼上げの
如き後の工程のために均一厚さのフレークに形成される
ことが望ましく、又固いペレットもあるため、フレーク
を十分に成形するには大きな外力（100,000ポンド「45,
350Kg」以上のロール挾持力）が要求され、又フレーク
製造ロール間の挟持寸法は正確に制御されなければなら
ない。更に、フレーク製造工程では相当量の熱を発生
し、この熱は所望の品質及び均一性の穀類フレークを満
足に製造するために除去されなければならない。
済みの穀物は約3/16インチ（4.8mm）の寸法のペレット
形態をしており、フレーク製造ミルに通されて、約0.01
5インチ（0.4mm）の厚さ及び約１イチン（25.4mm）の直
径のフレークが製造される。穀物ペレットは、焼上げの
如き後の工程のために均一厚さのフレークに形成される
ことが望ましく、又固いペレットもあるため、フレーク
を十分に成形するには大きな外力（100,000ポンド「45,
350Kg」以上のロール挾持力）が要求され、又フレーク
製造ロール間の挟持寸法は正確に制御されなければなら
ない。更に、フレーク製造工程では相当量の熱を発生
し、この熱は所望の品質及び均一性の穀類フレークを満
足に製造するために除去されなければならない。
問題点の解決手段 本発明のひとつの面は、対向した側部フレームを有する
ロールミルを提供することである。側部フレーム間に
は、一対のロールを互いに反対方向へ駆動する手段を伴
ないかつ回転可能に取付けられた一対のロールと、供給
材料をロール間で挾圧されて製粉させるガイド手段と、
ロールの下方に配され製粉された製品を集める手段とか
らなる。各ロールは一本の貫通軸を有し、その軸には一
組の同軸スリーブが取付けられ、スリーブ間は冷却剤の
流路となっている。望ましくは、外方スリーブは硬化金
属であり、らせん形の冷却剤流路を構成する構造は２つ
のスリーブ間に配されている。従って、貫通軸の一端の
冷却剤入口は、らせん形流路と連通し、又貫通軸の他端
の冷却剤出口も同様にらせん形冷却剤流路と連通してい
る。更に、望ましくは、軸及び一組の同軸スリーブ間に
は、軸又はスリーブの比重よりも小さい比重を有し（特
別の具体例では膨張する骨材「exandingaggregate」
の）非金属製材料が配されている。
ロールミルを提供することである。側部フレーム間に
は、一対のロールを互いに反対方向へ駆動する手段を伴
ないかつ回転可能に取付けられた一対のロールと、供給
材料をロール間で挾圧されて製粉させるガイド手段と、
ロールの下方に配され製粉された製品を集める手段とか
らなる。各ロールは一本の貫通軸を有し、その軸には一
組の同軸スリーブが取付けられ、スリーブ間は冷却剤の
流路となっている。望ましくは、外方スリーブは硬化金
属であり、らせん形の冷却剤流路を構成する構造は２つ
のスリーブ間に配されている。従って、貫通軸の一端の
冷却剤入口は、らせん形流路と連通し、又貫通軸の他端
の冷却剤出口も同様にらせん形冷却剤流路と連通してい
る。更に、望ましくは、軸及び一組の同軸スリーブ間に
は、軸又はスリーブの比重よりも小さい比重を有し（特
別の具体例では膨張する骨材「exandingaggregate」
の）非金属製材料が配されている。
好ましい具体例では、一のロール（固定ロール）の軸は
適所に固設され、かつ他のロール（可動ロール）は上記
一のロールに対し近接、離間自在になっており２つのロ
ーラの挾圧部の寸法を変更できる。調節機構は固定フレ
ーム部材に取付けた複動式液圧シリンダーを有し、又補
助ロール支持フレームに固着されたロッドを有し、又ロ
ッドの位置を検出して可動ロールの固定ロールに対する
正確な位置決めを行なわせるトランスジューサを支持し
ている。
適所に固設され、かつ他のロール（可動ロール）は上記
一のロールに対し近接、離間自在になっており２つのロ
ーラの挾圧部の寸法を変更できる。調節機構は固定フレ
ーム部材に取付けた複動式液圧シリンダーを有し、又補
助ロール支持フレームに固着されたロッドを有し、又ロ
ッドの位置を検出して可動ロールの固定ロールに対する
正確な位置決めを行なわせるトランスジューサを支持し
ている。
特別の具体例では、各ロールは２６インチ（660.4mm）
の直径と約４０インチ（１０１６mm）の全長とを有し、
又通し硬化合金鋼の外方スリーブ（ロックウエルＣスケ
ールで５０以上の硬さを有する）と、鋼製の内方スリー
ブと、上記鋼製内方スリーブにより境界付けられた一組
の内方らせん状冷却用流路とを有する。冷却剤は冷却用
流路を介して乱流状態（レイノルズ数２０００以上）で
流される。振動駆動付きの調節可能の角度調節羽根が各
ロールと関連している。このシステムにおいては、４０
インチ（１０１６mm）の長さにわたり約250,000ポンド
（113.375Kg）のロール挾圧力が与えられ、各ロールの
偏心は２０００分の１インチ（0.013mm）以下である。
ミルは処理済みの穀物ペレットから均一厚さかつ高品質
の穀類フレークを製造する。
の直径と約４０インチ（１０１６mm）の全長とを有し、
又通し硬化合金鋼の外方スリーブ（ロックウエルＣスケ
ールで５０以上の硬さを有する）と、鋼製の内方スリー
ブと、上記鋼製内方スリーブにより境界付けられた一組
の内方らせん状冷却用流路とを有する。冷却剤は冷却用
流路を介して乱流状態（レイノルズ数２０００以上）で
流される。振動駆動付きの調節可能の角度調節羽根が各
ロールと関連している。このシステムにおいては、４０
インチ（１０１６mm）の長さにわたり約250,000ポンド
（113.375Kg）のロール挾圧力が与えられ、各ロールの
偏心は２０００分の１インチ（0.013mm）以下である。
ミルは処理済みの穀物ペレットから均一厚さかつ高品質
の穀類フレークを製造する。
本発明の他の特徴及び利点は後述する特別の具体例の経
過として図面との関連において示される。
過として図面との関連において示される。
実施例 第１図〜第３図に示す如く、フレーク製造ミルは、２つ
の耐重負荷性側部フレーム１０，１２（７インチ「１７
８mm」厚さの固形熱圧延鋼）を有し、該フレーム１０，
１２間にはフレーク製造ロール１４，１６（夫々約２６
インチ「６６０mm」の直径及び４０インチ「１０１６m
m」の長さを有する）が取付けられている。各側部フレ
ーム１０，１２はベース１８を有し、ベース１８は、１
６分の５インチ（８mm）厚さの振動吸収パッドを介して
コンクリート製ペデスタル２０に取付けられている。フ
レークにされる穀物ペレットは供給用シュート２４に供
給され、ロール１４，１６間の挾圧部まで流れこみ、フ
レークになった製品は各ペデスタル２０間に配した移送
コンベヤ上に放出される。
の耐重負荷性側部フレーム１０，１２（７インチ「１７
８mm」厚さの固形熱圧延鋼）を有し、該フレーム１０，
１２間にはフレーク製造ロール１４，１６（夫々約２６
インチ「６６０mm」の直径及び４０インチ「１０１６m
m」の長さを有する）が取付けられている。各側部フレ
ーム１０，１２はベース１８を有し、ベース１８は、１
６分の５インチ（８mm）厚さの振動吸収パッドを介して
コンクリート製ペデスタル２０に取付けられている。フ
レークにされる穀物ペレットは供給用シュート２４に供
給され、ロール１４，１６間の挾圧部まで流れこみ、フ
レークになった製品は各ペデスタル２０間に配した移送
コンベヤ上に放出される。
ロール１４，１６は夫々１００馬力の各交流モータ３０
（第１，第２，第３図参照）により駆動され、各モータ
３０は高トルク駆動ベルト３２と減速機３４に取付けた
シャフトとを介して対応するロール１４，１６に連結さ
れている。各ロール１４，１６の回転速度は歯車３６
（第１，第３，第６図参照）及びこれと協働する磁気ピ
ックアップによりモニターされる。各ロール１４，１６
には調節可能な角度調節羽根４０（第２，第６図参照）
が夫々関連して配され、各羽根４０は夫々軸３８に対し
回転可能にかつ空気シリンダー４２により回転位置制御
可能に取付けられている。２つの羽根４０は駆動手段４
４及びカム４６（第１，第３図参照）により振動駆動さ
れ、約８分の１インチ（3.2mm）の軸方向移動を行な
う。
（第１，第２，第３図参照）により駆動され、各モータ
３０は高トルク駆動ベルト３２と減速機３４に取付けた
シャフトとを介して対応するロール１４，１６に連結さ
れている。各ロール１４，１６の回転速度は歯車３６
（第１，第３，第６図参照）及びこれと協働する磁気ピ
ックアップによりモニターされる。各ロール１４，１６
には調節可能な角度調節羽根４０（第２，第６図参照）
が夫々関連して配され、各羽根４０は夫々軸３８に対し
回転可能にかつ空気シリンダー４２により回転位置制御
可能に取付けられている。２つの羽根４０は駆動手段４
４及びカム４６（第１，第３図参照）により振動駆動さ
れ、約８分の１インチ（3.2mm）の軸方向移動を行な
う。
第４図，第５図に示す如く、各フレーク製造ロールは、
鋼製軸６０を有し、この軸６０は外径１２インチ（３０
５mm）の本体部分６２を有する。本体部分６２には、内
方スリーブ６４（外径２２インチ「５５９mm」かつ厚さ
1.25インチ「31.8mm」）が端板６６を介して固定され、
この端板６６は本体部分６２及びスリーブ６４に溶接さ
れている。軸６０及びスリーブ６４間のスペースはポー
ルロク（Ｐｏｒ−ｒｏｋ）膨張骨材６８で満たされ、こ
の骨材６８は２，３日間で矯正されて約0.3％膨張し、
軸６２、スリーブ６４、端板６６及び骨材６８の剛性複
合ロールベースとなる。引続いて、スリーブ６４の外面
には一連の４つの鋼板７２（夫々横断面の横が８分の３
インチ「9.5mm」、縦が２分の１インチ「12.7mm」）が
1.5インチ（38.1mm）のピッチ及び６インチ（152.4mm）
のリードでらせん状に溶接される。らせん板７２の外面
は外径 （569.9mm）に正確に加工される。外方スリーブ７４は
４１５０番鋼合金鍛造品で、外径が約２６インチ（660.
4mm）かつ厚さ （45.2mm）であり、ロックウエルＣスケール５８−６４
の硬度に通し硬化されており、らせん板７２の外面に締
まり嵌めされて、約0.015−0.020インチ（0.38−0.51m
m）の「締まりしろ」を与えている。これにより、硬化
外方スリーブ７４の内面と内方スリーブ６４の外面との
間に４つのらせん状冷却剤循環溝７６が形成される。又
リング７８が内方スリーブ６４の各端部に溶接され、端
ディスク８０が軸６０に溶接され外方スリーブ７４との
間がシールされる。外方スリーブ７４及び端ディスク８
０の接続部はＯリング８２によりシールされ、熱絶縁体
８６を有するキャップ板８４が端板８０上に配置され
る。
鋼製軸６０を有し、この軸６０は外径１２インチ（３０
５mm）の本体部分６２を有する。本体部分６２には、内
方スリーブ６４（外径２２インチ「５５９mm」かつ厚さ
1.25インチ「31.8mm」）が端板６６を介して固定され、
この端板６６は本体部分６２及びスリーブ６４に溶接さ
れている。軸６０及びスリーブ６４間のスペースはポー
ルロク（Ｐｏｒ−ｒｏｋ）膨張骨材６８で満たされ、こ
の骨材６８は２，３日間で矯正されて約0.3％膨張し、
軸６２、スリーブ６４、端板６６及び骨材６８の剛性複
合ロールベースとなる。引続いて、スリーブ６４の外面
には一連の４つの鋼板７２（夫々横断面の横が８分の３
インチ「9.5mm」、縦が２分の１インチ「12.7mm」）が
1.5インチ（38.1mm）のピッチ及び６インチ（152.4mm）
のリードでらせん状に溶接される。らせん板７２の外面
は外径 （569.9mm）に正確に加工される。外方スリーブ７４は
４１５０番鋼合金鍛造品で、外径が約２６インチ（660.
4mm）かつ厚さ （45.2mm）であり、ロックウエルＣスケール５８−６４
の硬度に通し硬化されており、らせん板７２の外面に締
まり嵌めされて、約0.015−0.020インチ（0.38−0.51m
m）の「締まりしろ」を与えている。これにより、硬化
外方スリーブ７４の内面と内方スリーブ６４の外面との
間に４つのらせん状冷却剤循環溝７６が形成される。又
リング７８が内方スリーブ６４の各端部に溶接され、端
ディスク８０が軸６０に溶接され外方スリーブ７４との
間がシールされる。外方スリーブ７４及び端ディスク８
０の接続部はＯリング８２によりシールされ、熱絶縁体
８６を有するキャップ板８４が端板８０上に配置され
る。
各軸６０の両端部には冷却剤流路が形成されており、こ
れらは一の軸方向流路９０と、リング７８を有する端板
６６，８０間の領域への半径方向流れとして延びる４つ
の半径方向流路９２とよりなる。これにより、それらの
領域と冷却剤流路７６の入口，出口との間で流れが制限
される。本体部分６２の両側で軸６０の外面には、テー
パ面９４が形成されており、この面９４には、球面ロー
ラベアリング組立９６（ＳＫＦ−２３２４８Ｋ）が組付
けられリングナット９８により固定されている。シール
板１００，１０２（第６図参照）は割れ目状シール１０
４を有し、ベアリング９６を保護している。
れらは一の軸方向流路９０と、リング７８を有する端板
６６，８０間の領域への半径方向流れとして延びる４つ
の半径方向流路９２とよりなる。これにより、それらの
領域と冷却剤流路７６の入口，出口との間で流れが制限
される。本体部分６２の両側で軸６０の外面には、テー
パ面９４が形成されており、この面９４には、球面ロー
ラベアリング組立９６（ＳＫＦ−２３２４８Ｋ）が組付
けられリングナット９８により固定されている。シール
板１００，１０２（第６図参照）は割れ目状シール１０
４を有し、ベアリング９６を保護している。
第１，第３，第６図を参照すると、冷却剤は、入口１１
０、ロータリカップリング１１２を介して軸入口流路９
０へ１分間につき１００ガロン（３８０弱）の速度で
流れ、ロール１４，１６を冷却するための流路７６内に
乱流を形成する。そして、軸６０の反対端部からカップ
リング１１４及び導管１１６を介して放出される。
０、ロータリカップリング１１２を介して軸入口流路９
０へ１分間につき１００ガロン（３８０弱）の速度で
流れ、ロール１４，１６を冷却するための流路７６内に
乱流を形成する。そして、軸６０の反対端部からカップ
リング１１４及び導管１１６を介して放出される。
ロール１６のベアリング組立９６は補助フレーム部材１
２０内に取付けられ、このフレーム部材１２０は側部フ
レーム１０，１２と同一厚さを有する。各補助フレーム
１２０には、２つの２分の１インチ（12.7mm）厚さの側
部ひかえ板１２２，１２４が溶接され、このひかえ板１
２２，１２４は主フレーム部材１０，１２の両側で夫々
下方に延び枢軸１２６により支持されている。この枢軸
１２６は側部フレーム１０，１２に夫々圧入されてロー
ル１６の軸の約１７インチ（４３２mm）下方で枢軸を構
成している。枢軸１２６は中空であり、調整羽根軸３８
がこれらの枢軸１２６を貫通している。補助フレーム１
２０の上端には、横方向枢軸１３０がクランプ部材１２
８により固定されており、枢軸１３０はロール１６の軸
の約２０インチ（５０８mm）上方に配され、これにより
２：１の場合よりも若干大きな機械的効果を与えてい
る。側部フレーム部材１０，１２の頂部のブラケット部
１３２には、第１図に示す如く、電磁液圧式サーボアク
チュエータユニット１３４（Aenoqoip LESAI社製）が配
され、このユニット１３４は枢軸１２６の軸回りに回動
するよう取付けられる。各アクチュエータユニット１３
４は７インチ（１７８mm）の径の孔を有するサーボシリ
ンダーを有し、シリンダー内には複動式ピストンが５イ
ンチ（１２７mm）のストロークを有して配されている。
各液圧シリンダ−ユニット１３４の一の音波プローブが
ピストンの位置をモニターし、位置の決定及び0.0001イ
ンチ（１０００の2.5mm）以内の繰返し位置決め精度を
与える。ピストンロッド１３８は補助フレーム１２０内
の孔１４２内へ延びており、横方向軸１３０を通って、
補助フレーム１２０をアクチュエータシリンダユニット
１３４に連結している。２つのシリンダユニット１３４
は個別に制御可能であるため、ロール１６が非平行配置
されて不均一な製品送り状態でも必要な補正が可能であ
る。特定のロール間ギャップはオペレータの調節可能な
つまみ輪スイッチにより選定され、オペレータは一対の
ロールを一緒に又は個別に少しずつ動かしつつ移動させ
うる。このシステムが停止するときは常に、サーボシリ
ンダ−１３４がロール１６を最大分離位置へ移動させ、
システムが再び荷動状態になると、ロール１６はサーボ
シリンダ制御器により特定された最初の位置へ移動され
る。
２０内に取付けられ、このフレーム部材１２０は側部フ
レーム１０，１２と同一厚さを有する。各補助フレーム
１２０には、２つの２分の１インチ（12.7mm）厚さの側
部ひかえ板１２２，１２４が溶接され、このひかえ板１
２２，１２４は主フレーム部材１０，１２の両側で夫々
下方に延び枢軸１２６により支持されている。この枢軸
１２６は側部フレーム１０，１２に夫々圧入されてロー
ル１６の軸の約１７インチ（４３２mm）下方で枢軸を構
成している。枢軸１２６は中空であり、調整羽根軸３８
がこれらの枢軸１２６を貫通している。補助フレーム１
２０の上端には、横方向枢軸１３０がクランプ部材１２
８により固定されており、枢軸１３０はロール１６の軸
の約２０インチ（５０８mm）上方に配され、これにより
２：１の場合よりも若干大きな機械的効果を与えてい
る。側部フレーム部材１０，１２の頂部のブラケット部
１３２には、第１図に示す如く、電磁液圧式サーボアク
チュエータユニット１３４（Aenoqoip LESAI社製）が配
され、このユニット１３４は枢軸１２６の軸回りに回動
するよう取付けられる。各アクチュエータユニット１３
４は７インチ（１７８mm）の径の孔を有するサーボシリ
ンダーを有し、シリンダー内には複動式ピストンが５イ
ンチ（１２７mm）のストロークを有して配されている。
各液圧シリンダ−ユニット１３４の一の音波プローブが
ピストンの位置をモニターし、位置の決定及び0.0001イ
ンチ（１０００の2.5mm）以内の繰返し位置決め精度を
与える。ピストンロッド１３８は補助フレーム１２０内
の孔１４２内へ延びており、横方向軸１３０を通って、
補助フレーム１２０をアクチュエータシリンダユニット
１３４に連結している。２つのシリンダユニット１３４
は個別に制御可能であるため、ロール１６が非平行配置
されて不均一な製品送り状態でも必要な補正が可能であ
る。特定のロール間ギャップはオペレータの調節可能な
つまみ輪スイッチにより選定され、オペレータは一対の
ロールを一緒に又は個別に少しずつ動かしつつ移動させ
うる。このシステムが停止するときは常に、サーボシリ
ンダ−１３４がロール１６を最大分離位置へ移動させ、
システムが再び荷動状態になると、ロール１６はサーボ
シリンダ制御器により特定された最初の位置へ移動され
る。
本発明の特別の具体例が図示され述べられたが、当業者
には種々の変形例を行なえることが明らかであり、従っ
て、本発明が開示された具体例又は詳細に限定されるも
のでなく、本発明の精神及び範囲内で種々の応用が可能
である。
には種々の変形例を行なえることが明らかであり、従っ
て、本発明が開示された具体例又は詳細に限定されるも
のでなく、本発明の精神及び範囲内で種々の応用が可能
である。
第１図は本発明に係る穀類フレーク製造ミルの斜視図、
第２図は第１図のフレーク製造ミルの端部正面図、第３
図は第１図のフレーク製造ミルの側面図、第４図は第１
図のフレーク製造ミルに使用するフレーク製造ロールの
一部切截正面図、第５図は第４図中、４−４線に沿う横
断図、第６図は第１図のフレーク製造ミルの可動ロール
のための枢軸及びベアリング支持部を示す拡大断面図で
ある。 １０，１２……側部フレーム、 １４，１６……フレーク製造ロール、 １８……ベース、３０……交流モータ、 ４０……角度調節羽根、６０……軸、 ６２……本体部分、６４……内方スリーブ、 ６６……端板、６８……骨材、 ７２……らせん板、７４……外方スリーブ、 ７６……らせん状冷却剤循環溝、 ８０……端ディスク、８４……キャップ板、 ９０……軸方向冷却剤流路、 ９２……半径方向冷却剤流路、 ９６……球面ローラベアリング組立、 １００，１０２……シール板、 １２０……補助フレーム、 １２２，１２４……ひかえ板、 １２６，１３０……枢軸、１２８……クランプ部材、 １３４……サーボアクチュエータユニット、 １３８……ピストンロッド。
第２図は第１図のフレーク製造ミルの端部正面図、第３
図は第１図のフレーク製造ミルの側面図、第４図は第１
図のフレーク製造ミルに使用するフレーク製造ロールの
一部切截正面図、第５図は第４図中、４−４線に沿う横
断図、第６図は第１図のフレーク製造ミルの可動ロール
のための枢軸及びベアリング支持部を示す拡大断面図で
ある。 １０，１２……側部フレーム、 １４，１６……フレーク製造ロール、 １８……ベース、３０……交流モータ、 ４０……角度調節羽根、６０……軸、 ６２……本体部分、６４……内方スリーブ、 ６６……端板、６８……骨材、 ７２……らせん板、７４……外方スリーブ、 ７６……らせん状冷却剤循環溝、 ８０……端ディスク、８４……キャップ板、 ９０……軸方向冷却剤流路、 ９２……半径方向冷却剤流路、 ９６……球面ローラベアリング組立、 １００，１０２……シール板、 １２０……補助フレーム、 １２２，１２４……ひかえ板、 １２６，１３０……枢軸、１２８……クランプ部材、 １３４……サーボアクチュエータユニット、 １３８……ピストンロッド。
Claims (11)
- 【請求項１】第１及び第２のフレーク製造ロールであっ
て、該各ロールが貫通軸と該貫通軸に固着された同軸の
内方及び外方スリーブ構造と前記同軸の両スリーブ間に
これらに接触して配されらせん状冷却剤流路を形成する
構造とを有し、前記外方スリーブ構造の外面が前記貫通
軸の軸心と同軸の製粉用表面を形成する該各フレーク製
造ロールと、 前記フレーク製造ロールを平行二軸の回りに夫々回転可
能に支持して、フレーク化される材料が通過する挾圧部
を形成するフレーム構造と、 前記各ロールを回転駆動する手段と、 前記各ロールの冷却剤流路を介して冷却剤を流し、前記
ロールの製粉用表面を冷却する手段と、 より構成してなることを特徴とするフレーク製造ミル。 - 【請求項２】前記各外方スリーブは、少なくともロック
ウエルＣスケールの硬度５０の硬さまで通し硬化されて
いる第１項記載のフレーク製造ミル。 - 【請求項３】前記各ロールの同軸の各スリーブ間の冷却
剤流路の横断面積は、約１０cm2であり、前記外方スリ
ーブ構造は約３cmの厚さ及び約５０cmの直径を有する固
形金属穀である第１項又は第２項記載のフレーク製造ミ
ル。 - 【請求項４】前記ロールを通して冷却剤を流す手段は、
前記冷却剤流路を介して冷却剤を乱流状態（レイノルズ
数２０００以上）で流すようにした第１項乃至第３項の
うち何れか１項記載のフレーク製造ミル。 - 【請求項５】前記各ロールは複合的剛性構造であり、前
記貫通軸及び内方スリーブ間の領域を満たす非金属材料
を有し、該非金属材料は、前記同軸スリーブの何れの金
属よりも低い密度を有する第１項乃至第４項のうち何れ
か１項記載のフレーク製造ミル。 - 【請求項６】前記非金属材料の横断面積は前記軸又前記
外方スリーブの何れの横断面積よりも大きい第５項記載
のフレーク製造ミル。 - 【請求項７】前記各ロールの同軸スリーブ間の冷却剤流
路を形成する構造は、前記内方スリーブの外面に溶接さ
れる複数のらせん状金属部材を有し、前記外方スリーブ
は前記らせん状金属部材に締まり嵌めされ、複数のらせ
ん状冷却剤流路が前記内方及び外方スリーブ間のらせん
状金属部材により形成される第１項乃至第６項のうち何
れか１項記載のフレーク製造ミル。 - 【請求項８】前記フレーム構造は、 一の前記ロールを固定位置に取付ける第１のフレーム構
造と、 他の前記ロールを該各ロールの回転軸と平行の一の枢軸
の回りに回転可能に取付ける第２のフレーム構造であっ
て、該第２のフレーム構造の枢軸が前記他のロールの半
径方向外方かつ下方に配される該第２のフレーム構造
と、 前記第２のフレーム構造を移動させて前記各ロールの挾
圧部寸法を調節する個別に制御可能の液圧システムとよ
りなる第１項乃至第７項のうち何れか１項記載のフレー
ク製造ミル。 - 【請求項９】前記液圧システムが、前記各ロールの挾圧
部に直線１インチにつき３０００ポンド（直線１cmにつ
き５３６Kg）以上の力を加える第８項記載のフレーク製
造ミル。 - 【請求項１０】前記各液圧システムは、前記第２のフレ
ーム構造に固定された一つのピストンロッドを有する前
記第１のフレーム構造に取付けられた複動式液圧シリン
ダーと、前記液圧シリンダーにフィードバックの関係で
接続され、前記ロッドの位置を検出して前記可動ロール
の前記固定ロールに対する正確な位置決めを行なわせる
一のトランスジューサとを有する第８項又は第９項記載
のフレーク製造ミル。 - 【請求項１１】前記各ロールを清浄化する調整羽根構造
を有し、該調整羽根構造は、前記第２のフレーム構造の
枢軸の回りに回転運動するよう取付けられた前記他のロ
ールと関連している第８項乃至第１０項のうち何れか一
項記載のフレーク製造ミル。
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