JPH066708B2 - 石炭のガス化方法 - Google Patents
石炭のガス化方法Info
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- JPH066708B2 JPH066708B2 JP10685685A JP10685685A JPH066708B2 JP H066708 B2 JPH066708 B2 JP H066708B2 JP 10685685 A JP10685685 A JP 10685685A JP 10685685 A JP10685685 A JP 10685685A JP H066708 B2 JPH066708 B2 JP H066708B2
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- hcn
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- combustor
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は石炭のガス化方法に係り、特に噴流床式の石炭
ガス化方法に関するものである。
ガス化方法に関するものである。
（従来の技術） 一般に、石炭を空気、酸素あるいは酸素富化空気などの
ガイド化剤でガス化して可燃性ガスを生成する石炭ガス
化装置は、生成ガスの用途に応じて種々のガス化方式が
あり、型式別では例えば噴流床方式、流動床式、固定床
式等がある。噴流床式は微粉炭をガス化剤といつしょに
ノズルより噴出してガス化される方式である。
ガイド化剤でガス化して可燃性ガスを生成する石炭ガス
化装置は、生成ガスの用途に応じて種々のガス化方式が
あり、型式別では例えば噴流床方式、流動床式、固定床
式等がある。噴流床式は微粉炭をガス化剤といつしょに
ノズルより噴出してガス化される方式である。
周知のようにこれらのガス化炉は、化学原料製造用ある
いはガスタービン等と組み合わせた所謂複合発電用の一
プロセスとして用いられる。
いはガスタービン等と組み合わせた所謂複合発電用の一
プロセスとして用いられる。
第１図は噴流床式石炭ガス化装置の概略構成を示す図
で、図中符号１は噴流床式石炭ガス化炉である。この噴
流床式石炭ガス化炉（以下ガス化炉という。）１は、ガ
ス化反応およびスラグ融出に必要な高温域を形成するコ
ンバスタ部２とコンバスタ部２の高温を利用して微粉炭
をガス化させるリアクタ部３とから構成されている。リ
アクタ部３の下部に微粉炭を空気等のガス化剤といつし
ょに噴出する噴出ノズル４が設けられており、５はその
微粉炭及びガス化剤供給ラインである。なお、この供給
ライン５の空気比（＝供給空気量／燃焼のための理論空
気量）は通常0.6〜0.7に調整されている。また、リアク
タ部３の上部には生成ガスを取出す生成ガス取出しライ
ン６と未反応のチャーを回収するサイクロン１１とチャ
ー回収ライン７とが設けられている。このチャー回収ラ
イン７の他端はコンバスタ部２に接続されており、リア
クタ部３より回収された未反応のチャーを補助燃料とし
てコンバスタ部２に供給している。コンバスタ部２の主
燃料は燃料供給ライン８から供給されている。
で、図中符号１は噴流床式石炭ガス化炉である。この噴
流床式石炭ガス化炉（以下ガス化炉という。）１は、ガ
ス化反応およびスラグ融出に必要な高温域を形成するコ
ンバスタ部２とコンバスタ部２の高温を利用して微粉炭
をガス化させるリアクタ部３とから構成されている。リ
アクタ部３の下部に微粉炭を空気等のガス化剤といつし
ょに噴出する噴出ノズル４が設けられており、５はその
微粉炭及びガス化剤供給ラインである。なお、この供給
ライン５の空気比（＝供給空気量／燃焼のための理論空
気量）は通常0.6〜0.7に調整されている。また、リアク
タ部３の上部には生成ガスを取出す生成ガス取出しライ
ン６と未反応のチャーを回収するサイクロン１１とチャ
ー回収ライン７とが設けられている。このチャー回収ラ
イン７の他端はコンバスタ部２に接続されており、リア
クタ部３より回収された未反応のチャーを補助燃料とし
てコンバスタ部２に供給している。コンバスタ部２の主
燃料は燃料供給ライン８から供給されている。
このコンバスタ部２では0.6〜1.2の空気比で微粉炭を燃
焼してガス化反応（吸熱反応）及びスラグの融出に必要
な高温域（１５００〜１７００℃）形成している。リア
クタ部３では噴出ノズル４より噴出された微粉炭をコン
バスタ部２の燃焼熱によってガス化し、水素、一酸化炭
素、メタン等を主とする生成ガスを得る。この生成ガス
はリアクタ部３の上部（この部分の温度は一般に５００
〜１１００℃である）に上昇して生成ガス取出しライン
６から取出される。また、生成ガスと共にリアクタ部３
の上部に上昇した末反応のチャーはチャー回収ライン７
からコンバスタ部２に供給され、主燃料（微粉炭）と共
に燃焼される。なお、コンバスタ部２で燃焼された微粉
炭とチャー中の灰分は溶融スラグとなって溶融スラグ排
出口９から排出され、水中に落して回収される。
焼してガス化反応（吸熱反応）及びスラグの融出に必要
な高温域（１５００〜１７００℃）形成している。リア
クタ部３では噴出ノズル４より噴出された微粉炭をコン
バスタ部２の燃焼熱によってガス化し、水素、一酸化炭
素、メタン等を主とする生成ガスを得る。この生成ガス
はリアクタ部３の上部（この部分の温度は一般に５００
〜１１００℃である）に上昇して生成ガス取出しライン
６から取出される。また、生成ガスと共にリアクタ部３
の上部に上昇した末反応のチャーはチャー回収ライン７
からコンバスタ部２に供給され、主燃料（微粉炭）と共
に燃焼される。なお、コンバスタ部２で燃焼された微粉
炭とチャー中の灰分は溶融スラグとなって溶融スラグ排
出口９から排出され、水中に落して回収される。
なお第１図中１０，１０Ａはコンバスタ部２への空気供
給ラインである。
給ラインである。
ところで、このような石炭ガス化炉においては生成ガス
中にCO,H2の主成分の他にNH3,HCN等の窒素化合物を含む
が、これらは複合発電システムの後続プロセス、即ち脱
硫装置及びガスタービンに大きな影響を及ぼす。特に乾
式のクリンアップシステム（乾式脱塵、乾式脱硫など、
約４００℃で操作される）を採用した場合には、これら
は殆ど除去されることなく、最終的にガスタービンで燃
焼されて、大気汚染物質であるNOX、生じる。また湿式
クリンアップシステムを採用した場合も、吸収液の劣化
を早める等の悪影響を及ぼす。従って極力ガス化炉での
生成ガス中のNH3，HCNを低減することが望ましい。
中にCO,H2の主成分の他にNH3,HCN等の窒素化合物を含む
が、これらは複合発電システムの後続プロセス、即ち脱
硫装置及びガスタービンに大きな影響を及ぼす。特に乾
式のクリンアップシステム（乾式脱塵、乾式脱硫など、
約４００℃で操作される）を採用した場合には、これら
は殆ど除去されることなく、最終的にガスタービンで燃
焼されて、大気汚染物質であるNOX、生じる。また湿式
クリンアップシステムを採用した場合も、吸収液の劣化
を早める等の悪影響を及ぼす。従って極力ガス化炉での
生成ガス中のNH3，HCNを低減することが望ましい。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は噴流床式の石炭ガス化炉での生成ガス中のN
H3，HCNを低減させることができる石炭のガス化方法を
提供しょうとするものである。
H3，HCNを低減させることができる石炭のガス化方法を
提供しょうとするものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明者らは石炭ガス化炉にけるNH3，HCNの生成につい
て鋭意検討し、(1)生成ガス中のNH3，HCNは殆どが石炭
中の窒素分に起用すること、(2)高温雰囲気など、また
空気比が高い状態などNH3，HCNの生成量が少く、残部は
無害なN2に転換されることを見出し、その知見に基づい
て本発明を完成したものである。
て鋭意検討し、(1)生成ガス中のNH3，HCNは殆どが石炭
中の窒素分に起用すること、(2)高温雰囲気など、また
空気比が高い状態などNH3，HCNの生成量が少く、残部は
無害なN2に転換されることを見出し、その知見に基づい
て本発明を完成したものである。
本発明は、ガス化反応およびスラグ融出に必要な高温域
を形成するコンバスタ部と、このコンバスタ部の高温を
利用して微粉炭をガス化剤でガス化させるリアクタ部と
からなる２段噴流床式石炭ガス化装置で２種以上の石炭
をガス化するに際して、含有窒素分の多い石炭をより多
くコンバスタ部へ供給することにより、生成ガス中のNH
3及びHCN濃度を低下させることを特徴とする石炭のガス
化方法である。
を形成するコンバスタ部と、このコンバスタ部の高温を
利用して微粉炭をガス化剤でガス化させるリアクタ部と
からなる２段噴流床式石炭ガス化装置で２種以上の石炭
をガス化するに際して、含有窒素分の多い石炭をより多
くコンバスタ部へ供給することにより、生成ガス中のNH
3及びHCN濃度を低下させることを特徴とする石炭のガス
化方法である。
即ち、コンバスタは前記のように高温かつ高空気比に維
持されているから、ここでの石炭中窒素分のNH3，HCNへ
の転換率は低い。一方、リアクタへ同一石炭を供給する
と、ここでは空気比が低く、かつコンバスタ部と比較し
て３００〜４００℃低温度であるから、多くのNH3，HCN
がN2に転換されることなく生成ガス中へ含まれて後流へ
逸流してしまうことになる。
持されているから、ここでの石炭中窒素分のNH3，HCNへ
の転換率は低い。一方、リアクタへ同一石炭を供給する
と、ここでは空気比が低く、かつコンバスタ部と比較し
て３００〜４００℃低温度であるから、多くのNH3，HCN
がN2に転換されることなく生成ガス中へ含まれて後流へ
逸流してしまうことになる。
ガス化炉全体のバランス、あるいは各種石炭の供給状態
から限界があることは勿論であるが、含有窒素分の多い
石炭は可能な限り、コンバスタで処理することが、N
H3，HCN低減に望ましい訳である。
から限界があることは勿論であるが、含有窒素分の多い
石炭は可能な限り、コンバスタで処理することが、N
H3，HCN低減に望ましい訳である。
実施例 第１図と同様の構成をもつ基礎実験装置（石炭処理量１
００kg／Ｈ）を用いたテストで生成ガス中のNH3，HCN濃
度を計測、表１の結果を得た。
００kg／Ｈ）を用いたテストで生成ガス中のNH3，HCN濃
度を計測、表１の結果を得た。
表に示されるように、本発明の方法により、生成ガス中
のNH3，HCN量を著しく低減させ得ることが判る。
のNH3，HCN量を著しく低減させ得ることが判る。
第１図は噴流床式石炭ガス化装置の概略構成図である。 １……ガス化炉、２……コンバスタ部、３……リアクタ
部、５……微粉炭及びガス化剤供給ライン、６……生成
ガス取出しライン、７……チャー回収ライン、１０，１
０Ａ…空気供給ライン、１１……チャー捕集用サイクロ
ン。
部、５……微粉炭及びガス化剤供給ライン、６……生成
ガス取出しライン、７……チャー回収ライン、１０，１
０Ａ…空気供給ライン、１１……チャー捕集用サイクロ
ン。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹田 一弘 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎研究所内 (72)発明者 須原 繁雄 東京都多摩市聖ヶ丘２−４―５ (72)発明者 犬丸 淳 東京都狛江市岩戸北１−16―３―201
Claims (1)
- 【請求項１】ガス化反応およびスラグ融出に必要な高温
域を形成するコンバスタ部と、このコンバスタ部の高温
を利用して微粉炭をガス化剤でガス化させるリアクタ部
とからなる２段噴流床式石炭ガス化装置で２種以上の石
炭をガス化するに際して、含有窒素分の多い石炭をより
多くコンバスタ部へ供給することにより、生成ガス中の
NH3およびHCN濃度を低下させることを特徴とする石炭の
ガス化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10685685A JPH066708B2 (ja) | 1985-05-21 | 1985-05-21 | 石炭のガス化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10685685A JPH066708B2 (ja) | 1985-05-21 | 1985-05-21 | 石炭のガス化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61266491A JPS61266491A (ja) | 1986-11-26 |
| JPH066708B2 true JPH066708B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=14444231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10685685A Expired - Fee Related JPH066708B2 (ja) | 1985-05-21 | 1985-05-21 | 石炭のガス化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH066708B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH086098B2 (ja) * | 1989-06-20 | 1996-01-24 | バブコツク日立株式会社 | 微粉原料ガス化装置及びその運転方法 |
| DE102006005626B4 (de) * | 2006-02-06 | 2008-02-28 | Rwe Power Ag | Verfahren und Vergasungsreaktor zur Vergasung verschiedenster Brennstoffe mit breitem Körnungsband mit Flüssigschlackeabzug |
| JP2013011377A (ja) * | 2011-06-28 | 2013-01-17 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | 石炭燃焼方法及び石炭燃焼システム |
-
1985
- 1985-05-21 JP JP10685685A patent/JPH066708B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61266491A (ja) | 1986-11-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |