JPH067536B2 - ワイドレンジ変流器 - Google Patents
ワイドレンジ変流器Info
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- JPH067536B2 JPH067536B2 JP2139896A JP13989690A JPH067536B2 JP H067536 B2 JPH067536 B2 JP H067536B2 JP 2139896 A JP2139896 A JP 2139896A JP 13989690 A JP13989690 A JP 13989690A JP H067536 B2 JPH067536 B2 JP H067536B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は変流器の性能改良に関するものである。
［従来の技術］ 第４図は従来技術による変流器の原理図を示す。鉄心１
に一次巻線２と二次巻線３が施され二次巻線３には負荷
４が接続される。一次巻線電流５の大きさをＩ1，二次
巻線電流６の大きさをＩ2とすると、 の関係にあり、ｎ2／ｎ1が変流比である。
に一次巻線２と二次巻線３が施され二次巻線３には負荷
４が接続される。一次巻線電流５の大きさをＩ1，二次
巻線電流６の大きさをＩ2とすると、 の関係にあり、ｎ2／ｎ1が変流比である。
［発明が解決しようとする課題］ 第５図は第４図に示す従来形変流器の等価回路である。
第５図において一次巻線２’と二次巻線３’は巻数比を
１：１とした理想的な変流器を示し、二次巻線３’に流
れる電流５は一次電流そのものである。また、同図で６
は二次電流、９は二次電流６を負荷４に流すために必要
な誘起電圧、７は誘起電圧９を誘起するために必要な励
磁電流、８は励磁電流７に対するインピーダンスを示し
ている。第５図からわかるとおり、負荷４に実際に流れ
る二次電流６は一次電流５から励磁電流７を差引いたも
のである。従って励磁電流７が誤差の原因になるわけで
あるが、通常の使用状態では二次電流６に対して励磁電
流７は無視できる程小さいため、これが問題となること
はない。
第５図において一次巻線２’と二次巻線３’は巻数比を
１：１とした理想的な変流器を示し、二次巻線３’に流
れる電流５は一次電流そのものである。また、同図で６
は二次電流、９は二次電流６を負荷４に流すために必要
な誘起電圧、７は誘起電圧９を誘起するために必要な励
磁電流、８は励磁電流７に対するインピーダンスを示し
ている。第５図からわかるとおり、負荷４に実際に流れ
る二次電流６は一次電流５から励磁電流７を差引いたも
のである。従って励磁電流７が誤差の原因になるわけで
あるが、通常の使用状態では二次電流６に対して励磁電
流７は無視できる程小さいため、これが問題となること
はない。
第６図は第４図に示す鉄心１の励磁電流７（第６図横軸
で示す）と誘起電圧９（第６図縦軸に示す）との関係を
示している。第５図において二次電流６が増加すると、
これにつれて誘起電圧９は第６図に示す曲線１０に沿っ
て増加しなければならないが、曲線１０上の点１０ａに
達すると、それ以上増加し得なくなり最大値９Ａで飽和
してしまう。この状態で更に一次電流５が増加しても励
磁電流７だけが増加するのみで二次電流６は増加しな
い。したがって、前記（１）式の関係は成立しなくな
り、変流器の機能が失われることになってしまう。この
とき（１）式が成立する限界の一次電流５の大きさが変
流器によって測定可能な電流の上限値である。鉄心１の
断面積を大きくすれば、この上限値を大きくすることが
できるが、変流器の寸法，コストが増大するので限界が
ある。
で示す）と誘起電圧９（第６図縦軸に示す）との関係を
示している。第５図において二次電流６が増加すると、
これにつれて誘起電圧９は第６図に示す曲線１０に沿っ
て増加しなければならないが、曲線１０上の点１０ａに
達すると、それ以上増加し得なくなり最大値９Ａで飽和
してしまう。この状態で更に一次電流５が増加しても励
磁電流７だけが増加するのみで二次電流６は増加しな
い。したがって、前記（１）式の関係は成立しなくな
り、変流器の機能が失われることになってしまう。この
とき（１）式が成立する限界の一次電流５の大きさが変
流器によって測定可能な電流の上限値である。鉄心１の
断面積を大きくすれば、この上限値を大きくすることが
できるが、変流器の寸法，コストが増大するので限界が
ある。
次に第５図において二次電流６が減少してゆくと、誘起
電圧９は第６図の曲線１０に添って減少するが曲線１０
上の点１０ｂまで下がったときの誘起電圧９の値を９Ｂ
とすると、第５図に示す励磁電流７の二次電流６に対す
る割合いが増大し誤差が増大して変流器の所定の性能が
失われてしまう。このときの一次電流５が変流器によっ
て測定可能な電流の下限値である。
電圧９は第６図の曲線１０に添って減少するが曲線１０
上の点１０ｂまで下がったときの誘起電圧９の値を９Ｂ
とすると、第５図に示す励磁電流７の二次電流６に対す
る割合いが増大し誤差が増大して変流器の所定の性能が
失われてしまう。このときの一次電流５が変流器によっ
て測定可能な電流の下限値である。
このように鉄心１を使用する変流器にあっては、測定可
能な電流値に上限と下限のあることはやむを得ないこと
ではあるが、従来形変流器にあっては１台の変流器で測
定可能な電流の範囲はそれ程大きくはない。そのため定
格一次電流の種類を標準化しておき、その中から実際に
通電するべき電流値に応じて最も適した定格一次電流の
ものを選んで使い分けなければならない。
能な電流値に上限と下限のあることはやむを得ないこと
ではあるが、従来形変流器にあっては１台の変流器で測
定可能な電流の範囲はそれ程大きくはない。そのため定
格一次電流の種類を標準化しておき、その中から実際に
通電するべき電流値に応じて最も適した定格一次電流の
ものを選んで使い分けなければならない。
本発明は測定可能な上限値と下限値を拡大し、同一変流
器のままで異なる定格一次電流に簡単に設定できるよう
にしたいわゆるワイドレンジ変流器とすることによって
性能を大巾に改良したものである。
器のままで異なる定格一次電流に簡単に設定できるよう
にしたいわゆるワイドレンジ変流器とすることによって
性能を大巾に改良したものである。
［課題を解決するための手段］ 鉄心に２組の巻線を設けた電流検出部と増巾部とを設
け、電流検出部の１組の巻線に誘起する電圧を増巾部で
増巾し、それを制御信号として増巾部から電流検出部の
残りの１組の巻線へ、始めの巻線の誘起電圧を相殺する
ように電流を流す。
け、電流検出部の１組の巻線に誘起する電圧を増巾部で
増巾し、それを制御信号として増巾部から電流検出部の
残りの１組の巻線へ、始めの巻線の誘起電圧を相殺する
ように電流を流す。
［作用］ 鉄心に設けた２組の巻線のうちの１組が鉄心中の磁束を
検出し、増巾部から残りの１組の巻線に流れる電流によ
って鉄心中の磁束を相殺するように作用する。増巾部の
増巾度を大きくすれば鉄心中に残留する磁束の大きさは
従来形ＣＴに比べて非常に小さな値とすることができ
る。
検出し、増巾部から残りの１組の巻線に流れる電流によ
って鉄心中の磁束を相殺するように作用する。増巾部の
増巾度を大きくすれば鉄心中に残留する磁束の大きさは
従来形ＣＴに比べて非常に小さな値とすることができ
る。
この結果、鉄心飽和が起きにくくなり測定電流の上限値
が拡大される。また、小電流域においても鉄心中の磁束
が小さいため励磁電流も小さな値となり、誤差が小さく
なって測定電流の下限値も拡大される。
が拡大される。また、小電流域においても鉄心中の磁束
が小さいため励磁電流も小さな値となり、誤差が小さく
なって測定電流の下限値も拡大される。
［実施例］ 第１図は本発明による変流器の一実施例を１相分だけ示
したものである。同図において、１は電流検出部の鉄
心、２および３は鉄心に設けられた２組の巻線を示す。
４は増巾部で、４１の制御用増巾器、４２のブースタ、
４３の抵抗器、４４ａの出力用増幅器、および４４ｂの
ゲイン設定装置により構成されている。５は直流制御電
源で、５ａは正極性の出力端子、５ｂは負極性の出力端
子、５ｃはゼロ電位の出力端子である。６は負荷で具体
的には計測装置や保護継電装置などである。７は主回路
導体を、８は主回路に流れる電流を示す。９は巻線３に
流れる電流を示す。
したものである。同図において、１は電流検出部の鉄
心、２および３は鉄心に設けられた２組の巻線を示す。
４は増巾部で、４１の制御用増巾器、４２のブースタ、
４３の抵抗器、４４ａの出力用増幅器、および４４ｂの
ゲイン設定装置により構成されている。５は直流制御電
源で、５ａは正極性の出力端子、５ｂは負極性の出力端
子、５ｃはゼロ電位の出力端子である。６は負荷で具体
的には計測装置や保護継電装置などである。７は主回路
導体を、８は主回路に流れる電流を示す。９は巻線３に
流れる電流を示す。
次に動作を説明する。
巻線２に誘起された電圧は制御用増巾器４１に入力され
る。このとき制御用増巾器４１の入力インピーダンスを
大きくしてあるため、巻線２から電流が供給されること
はない。
る。このとき制御用増巾器４１の入力インピーダンスを
大きくしてあるため、巻線２から電流が供給されること
はない。
制御用増巾器４１の出力がブースタ４２に入力される
と、ブースタ４２は制御電源５から供給される電圧入力
５ａ，５ｂ，５ｃを制御して出力端子４２ａに出力電圧
Ｅ0を出力する。
と、ブースタ４２は制御電源５から供給される電圧入力
５ａ，５ｂ，５ｃを制御して出力端子４２ａに出力電圧
Ｅ0を出力する。
出力電圧Ｅ0の極性は巻線３の誘起電圧と相加わる向き
となるように設定されている。またその大きさは、巻線
２に誘起した電圧をｅ1とし、制御用増巾器４１の増巾
度をＧとすると、Ｅ0＝Ｇ・ｅ1である。また巻線２およ
び３の巻数をそれぞれｎ3，ｎ2とし、巻線３に誘起する
電圧をｅ2とすると、ｅ1＝ｎ3／ｎ2・ｅ2であるからＥ0
＝Ｇ・ｎ3／ｎ2・ｅ2である。
となるように設定されている。またその大きさは、巻線
２に誘起した電圧をｅ1とし、制御用増巾器４１の増巾
度をＧとすると、Ｅ0＝Ｇ・ｅ1である。また巻線２およ
び３の巻数をそれぞれｎ3，ｎ2とし、巻線３に誘起する
電圧をｅ2とすると、ｅ1＝ｎ3／ｎ2・ｅ2であるからＥ0
＝Ｇ・ｎ3／ｎ2・ｅ2である。
ブースタ４２の出力端子４２ａに出力電圧Ｅ0が出力さ
れると巻線３に誘起している電圧ｅ2と相まって巻線３
に電流９を流す。電流９は抵抗器４３を流れその両端に
生ずる電圧降下が出力用増巾器４４ａの入力端子４４
ｃ，４４ｄに加えられる。出力用増巾器４４ａはゲイン
設定装置４４ｂの設定によって決められる値だけ入力値
を増巾し、出力端子４４ｅ，４４ｆから負荷６に出力を
供給する。従来形変流器では、出力は電流（例えば５
Ａ）で与えられるが、本発明による出力用増巾器４４ａ
からの出力は電圧で与えられたことになる。しかし、負
荷６が電子化された装置であれば、変流器二次回路に対
する消費ＶＡは極めて小さくまた信号だけを必要とする
ので、むしろ好ましいことである。
れると巻線３に誘起している電圧ｅ2と相まって巻線３
に電流９を流す。電流９は抵抗器４３を流れその両端に
生ずる電圧降下が出力用増巾器４４ａの入力端子４４
ｃ，４４ｄに加えられる。出力用増巾器４４ａはゲイン
設定装置４４ｂの設定によって決められる値だけ入力値
を増巾し、出力端子４４ｅ，４４ｆから負荷６に出力を
供給する。従来形変流器では、出力は電流（例えば５
Ａ）で与えられるが、本発明による出力用増巾器４４ａ
からの出力は電圧で与えられたことになる。しかし、負
荷６が電子化された装置であれば、変流器二次回路に対
する消費ＶＡは極めて小さくまた信号だけを必要とする
ので、むしろ好ましいことである。
さて、第１図における一次電流８の大きさをｉ1，巻線
３に流れる電流９の大きさｉ2とすると巻線３の巻数が
ｎ2であるから ｉ1×１＝ｉ2×ｎ2 ・・・ （２） が成立することはいうまでもない。（２）式は前記
（１）式においてｎ1＝１とおいたものであるから、第
１図に示す変流器においては、巻線３とそれに流れる電
流が従来形変流器におけるそれぞれ二次巻線と二次電流
に相当するものである。しかし本発明による変流器は下
記のような特長を有している。
３に流れる電流９の大きさｉ2とすると巻線３の巻数が
ｎ2であるから ｉ1×１＝ｉ2×ｎ2 ・・・ （２） が成立することはいうまでもない。（２）式は前記
（１）式においてｎ1＝１とおいたものであるから、第
１図に示す変流器においては、巻線３とそれに流れる電
流が従来形変流器におけるそれぞれ二次巻線と二次電流
に相当するものである。しかし本発明による変流器は下
記のような特長を有している。
第１図のブースタ４２の出力端子４２ａと出力用増巾器
４４ａの入力端子４４ｄとから電流検出部側を見た閉回
路において、抵抗器４３の抵抗をＲbとしてその他の記
号は前述のものを使用すると、 ｅ2＋Ｅ0＝ｉ2Ｒb ・・・ （３） が成立する。出力電圧Ｅ0は前述のとおりＧｎ3／ｎ2・
ｅ2であること、また鉄心１の断面積をＳ、磁束密度を
Ｂとするとｅ2＝ｋｎ2ＢＳ（ｋは定数）であるから
（３）は、 と表すことができる。ここで鉄心１の断面積だけがＳ’
と異なる従来形変流器が同じ磁束密度で同じ電圧を誘起
したとすると、 ｋｎ2ＢＳ’＝ｉ2Ｒb ・・・ （５） （４）式と（５）式から鉄心断面積の大きさを比べる
と、 （６）式の意味は第１図の制御用増巾器４１の増巾度Ｇ
を大きくすれば、鉄心断面積をどこまでも小さくし得る
ことを示している。しかし、これは本発明の原理を示す
ものであって鉄心の断面積を極端に小さくすることが必
ずしもメリットをもたらすとはいえない。むしろ測定電
流の上下限値が拡大されるようにすることの方がメリッ
トは大きい。それを次に示す。
４４ａの入力端子４４ｄとから電流検出部側を見た閉回
路において、抵抗器４３の抵抗をＲbとしてその他の記
号は前述のものを使用すると、 ｅ2＋Ｅ0＝ｉ2Ｒb ・・・ （３） が成立する。出力電圧Ｅ0は前述のとおりＧｎ3／ｎ2・
ｅ2であること、また鉄心１の断面積をＳ、磁束密度を
Ｂとするとｅ2＝ｋｎ2ＢＳ（ｋは定数）であるから
（３）は、 と表すことができる。ここで鉄心１の断面積だけがＳ’
と異なる従来形変流器が同じ磁束密度で同じ電圧を誘起
したとすると、 ｋｎ2ＢＳ’＝ｉ2Ｒb ・・・ （５） （４）式と（５）式から鉄心断面積の大きさを比べる
と、 （６）式の意味は第１図の制御用増巾器４１の増巾度Ｇ
を大きくすれば、鉄心断面積をどこまでも小さくし得る
ことを示している。しかし、これは本発明の原理を示す
ものであって鉄心の断面積を極端に小さくすることが必
ずしもメリットをもたらすとはいえない。むしろ測定電
流の上下限値が拡大されるようにすることの方がメリッ
トは大きい。それを次に示す。
第１図の鉄心１の最大磁束密度をＢｍａｘとし、そのと
き巻線３に流れる電流をＩ2ｍａｘとすれば、 同じ磁束密度における従来形変流器の二次電流をＩ2ｍ
ａｘ’とすると、 Ｉ2ｍａｘ’Ｒb＝ｋｎ2ＢｍａｘＳ・・・（８） （７）式と（８）式から二次側電流の大きさを比較する
と、 （９）式は、同じ磁束密度であるなら本発明による変流
器は従来形のそれに比べてより大きな電流まで測定でき
ることを示すものである。
き巻線３に流れる電流をＩ2ｍａｘとすれば、 同じ磁束密度における従来形変流器の二次電流をＩ2ｍ
ａｘ’とすると、 Ｉ2ｍａｘ’Ｒb＝ｋｎ2ＢｍａｘＳ・・・（８） （７）式と（８）式から二次側電流の大きさを比較する
と、 （９）式は、同じ磁束密度であるなら本発明による変流
器は従来形のそれに比べてより大きな電流まで測定でき
ることを示すものである。
次に微小電流の測定について説明する。
第１図の鉄心１の最小磁束密度をＢｍｉｎとし、そのと
きの巻線３の電流をＩ2ｍｉｎとすると、 従来形変流器で同じ電流を測定する場合の磁束密度をＢ
ｍｉｎ’とすると、 Ｉ2ｍｉｎＲb＝ｋｎ2Ｂｍｉｎ’Ｓ・・（11） （１０）式と（１１）式から必要な磁束密度の大きさを
比較すると （１２）式は本発明による変流器は同じ大きさの電流を
測定するのに従来形変流器と比べて低い磁束密度で測定
することができること、磁束密度が低いため励磁電流も
小さくてよく、結果として誤差が小さいことを示してい
る。また同一誤差を許容するならより小さな電流まで測
定できることを示している。
きの巻線３の電流をＩ2ｍｉｎとすると、 従来形変流器で同じ電流を測定する場合の磁束密度をＢ
ｍｉｎ’とすると、 Ｉ2ｍｉｎＲb＝ｋｎ2Ｂｍｉｎ’Ｓ・・（11） （１０）式と（１１）式から必要な磁束密度の大きさを
比較すると （１２）式は本発明による変流器は同じ大きさの電流を
測定するのに従来形変流器と比べて低い磁束密度で測定
することができること、磁束密度が低いため励磁電流も
小さくてよく、結果として誤差が小さいことを示してい
る。また同一誤差を許容するならより小さな電流まで測
定できることを示している。
以上に述べたごとく本発明の変流器は従来形変流器に比
べて測定電流の上限値も下限値も拡大できるものであ
る。次に第１図ゲイン設定装置４４ｂの効用を説明す
る。
べて測定電流の上限値も下限値も拡大できるものであ
る。次に第１図ゲイン設定装置４４ｂの効用を説明す
る。
第２図は第１図の出力用増巾器４４ａの入出力特性を示
したものである。横軸は出力増巾器４４ａの入力４４
ｃ，４４ｄに入力される信号の大きさを一次電流に換算
して示してある。縦軸は出力用増巾器４４ａの出力端子
４４ｅ，４４ｆに出力される信号の大きさを示してい
る。いま、ゲイン設定装置４４ｂの増巾度の設定がＧ1
であると、入出力関係は直線Ｇ1に添って変化し、一次
電流Ｉｍａｘ1のときフルスケール値ＶＦＵＬＬが出力
される。同様にしてゲイン設定装置４４ｂの増巾倍率を
Ｇ2，Ｇ3と変化させるとそれぞれＩｍａｘ2およびＩｍ
ａｘ3に対してフルスケール値が出力されることにな
り、いわうるワイドレンジ変流器を実現している。第３
図は実施例を具体的に示したもので定格一次電流を１０
Ａから６００Ａまで１０段階に設定できるようにした例
である。
したものである。横軸は出力増巾器４４ａの入力４４
ｃ，４４ｄに入力される信号の大きさを一次電流に換算
して示してある。縦軸は出力用増巾器４４ａの出力端子
４４ｅ，４４ｆに出力される信号の大きさを示してい
る。いま、ゲイン設定装置４４ｂの増巾度の設定がＧ1
であると、入出力関係は直線Ｇ1に添って変化し、一次
電流Ｉｍａｘ1のときフルスケール値ＶＦＵＬＬが出力
される。同様にしてゲイン設定装置４４ｂの増巾倍率を
Ｇ2，Ｇ3と変化させるとそれぞれＩｍａｘ2およびＩｍ
ａｘ3に対してフルスケール値が出力されることにな
り、いわうるワイドレンジ変流器を実現している。第３
図は実施例を具体的に示したもので定格一次電流を１０
Ａから６００Ａまで１０段階に設定できるようにした例
である。
［発明の効果］ 本発明による変流器は特に多段積みキュービクルに組込
む場合に効果が大である。従来形変流器にあっては小電
流測定で良好な特性を得るにはどうしても巻線構造とな
り、その上主回路の短絡容量の大きさによっては寸法が
大形化して多段積みキュービクルへの組込みが困難な場
合がある。一方本発明による変流器では小電流の測定に
も主回路導体を一本貫通させるだけでよく多段積みキュ
ービクルへの組込みも容易で据付けスペースの縮小化に
効果がある。その上、負荷設備の詳細が決まらないうち
にキュービクルの製作を行い、詳細が決定してから変流
比を設定すればよいので、設計製作時間を大巾に短縮す
ることができる。
む場合に効果が大である。従来形変流器にあっては小電
流測定で良好な特性を得るにはどうしても巻線構造とな
り、その上主回路の短絡容量の大きさによっては寸法が
大形化して多段積みキュービクルへの組込みが困難な場
合がある。一方本発明による変流器では小電流の測定に
も主回路導体を一本貫通させるだけでよく多段積みキュ
ービクルへの組込みも容易で据付けスペースの縮小化に
効果がある。その上、負荷設備の詳細が決まらないうち
にキュービクルの製作を行い、詳細が決定してから変流
比を設定すればよいので、設計製作時間を大巾に短縮す
ることができる。
また、定格の異なる何種類かの変流器を仕込み生産する
無駄を省くことができるなどその効果は極めて大きい。
無駄を省くことができるなどその効果は極めて大きい。
第１図は本発明による変流器の一実施例で１相分のみ示
す図、第２図は第１図４４ａ出力増巾器の入出力特性を
示す図、第３図は第１図のゲイン設定装置４４ｂによっ
て定格一次電流が設定できるようにした具体例を示す図
である。 第４図は従来形変流器の原理図、第５図は第４図の等価
回路図、第６図は鉄心の励磁特性を示す図。 １…鉄心、２，３…鉄心に設けられた巻線、２ａ，２ｂ
…巻線２の端子、３ａ，３ｂ…巻線３の端子、４…増巾
部、４１…制御用増巾部、４２…ブースタ、４２ａ…ブ
ースタの出力端子、４３…抵抗器、４４ａ…出力増巾
器、４４ｂ…ゲイン設定装置、４４ｃ，４４ｄ…出力増
巾器の入力端子、４４ｅ，４４ｆ…出力増巾器の出力端
子、５…電源、５ａ，５ｂ，５ｃ…電源のそれぞれ正極
性，負極性およびゼロ電圧出力端子、６…負荷。
す図、第２図は第１図４４ａ出力増巾器の入出力特性を
示す図、第３図は第１図のゲイン設定装置４４ｂによっ
て定格一次電流が設定できるようにした具体例を示す図
である。 第４図は従来形変流器の原理図、第５図は第４図の等価
回路図、第６図は鉄心の励磁特性を示す図。 １…鉄心、２，３…鉄心に設けられた巻線、２ａ，２ｂ
…巻線２の端子、３ａ，３ｂ…巻線３の端子、４…増巾
部、４１…制御用増巾部、４２…ブースタ、４２ａ…ブ
ースタの出力端子、４３…抵抗器、４４ａ…出力増巾
器、４４ｂ…ゲイン設定装置、４４ｃ，４４ｄ…出力増
巾器の入力端子、４４ｅ，４４ｆ…出力増巾器の出力端
子、５…電源、５ａ，５ｂ，５ｃ…電源のそれぞれ正極
性，負極性およびゼロ電圧出力端子、６…負荷。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 梶家 治 東京都千代田区内幸町１丁目１番３号 東 京電力株式会社内 審査官 酒井 朋広
Claims (2)
- 【請求項１】電流検出部と、この電流検出部に接続され
た増巾部と、この増巾部に外部から電圧を供給する直流
制御電源と、前記増巾部からの出力が供給される負荷と
を備え、 前記電流検出部は、鉄心に２組の巻線を施して形成さ
れ、 前記増巾部は、前記２組の巻線のうち１組の巻線出力を
入力とする制御用増巾器と、この制御用増巾器の出力を
制御信号とし、かつ前記直流制御電源から供給される電
圧入力を制御して、その極性が前記２組の巻線のうちの
残る１組の巻線に誘起される電圧と同一で、かつ大きさ
が前記制御用増巾器の出力に比例する電圧を前記残る１
組の巻線の一方の端子に出力するブースタと、前記残る
１組の巻線の他方の端子に接続された抵抗器と、この抵
抗器の両端からの信号を入力とし、かつ前記負荷に出力
を供給する出力用増巾器とから形成された、 ことを特徴とするワイドレンジ変流器。 - 【請求項２】前記出力用増巾器の増巾度が可変式であ
り、複数の定格一次電流に対してフルスケール出力が得
られるようにしたことを特徴とする請求項（１）記載の
ワイドレンジ変流器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139896A JPH067536B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | ワイドレンジ変流器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139896A JPH067536B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | ワイドレンジ変流器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0435010A JPH0435010A (ja) | 1992-02-05 |
| JPH067536B2 true JPH067536B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=15256135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2139896A Expired - Lifetime JPH067536B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | ワイドレンジ変流器 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JPH067536B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003503836A (ja) * | 1999-06-30 | 2003-01-28 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ２重定格変流器回路 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4183346B2 (ja) | 1999-09-13 | 2008-11-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 粉末冶金用混合粉末ならびに鉄系焼結体およびその製造方法 |
| CN116183994A (zh) * | 2023-01-06 | 2023-05-30 | 广东电网有限责任公司 | 一种非侵入式电流测量方法、装置、存储介质以及程序产品 |
-
1990
- 1990-05-31 JP JP2139896A patent/JPH067536B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003503836A (ja) * | 1999-06-30 | 2003-01-28 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ２重定格変流器回路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0435010A (ja) | 1992-02-05 |
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