JPH0681038A - 高延性を有する冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 ７５０℃未満の低温の連続焼鈍でも延性を全
伸び６０％以上に向上させた冷延鋼板を製造する。 【構成】 Ｃ０．００１％以下、Ｍｎ０．１％以下、Ｎ
０．００１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ０．００２０〜０．０
１５％、酸素０．００４％を越え０．０２０以下％の鋼
をＡｃ₃ 点以上、１２００℃以下の温度に加熱して熱間
圧延を開始し、かつ熱間圧延における再結晶温度以下の
温度域での圧下率、もしくは熱間圧延における再結晶温
度以下の温度域での圧下率とその後の冷間圧延における
圧下率との合計圧下率を７０％〜９５％とし、さらに再
結晶温度以上、７５０℃未満の温度で連続焼鈍する。

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【産業上の利用分野】この発明は各種成形加工等の用途
に使用される冷延鋼板に関し、特に全伸び率で６０％以
上の高延性を有しかつ低温焼鈍可能な冷延鋼板の製造方
法に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】従来、延性や絞り性等の加工性の優れた
冷延鋼板を製造する方法としては、炭素量が０．０３〜
０．０６％程度の低炭素Ａｌキルド鋼を素材として、圧
延後箱焼鈍を施すことによる方法が一般的であった。し
かしながら箱焼鈍法は、処理に長時間を要して生産性が
著しく低いのみならず、コイル状態で熱処理されるため
にコイルの半径方向で加熱昇温速度や冷却速度にばらつ
きが生じ、そのためコイル全体にわたって均質な特性を
得ることができないという根本的な問題があった。 【０００３】そこで最近では箱焼鈍法の欠点を解消する
ために連続焼鈍法を適用することが多くなっている。 【０００４】しかしながら連続焼鈍法を適用した場合、
急速加熱を伴なうため、箱焼鈍法の場合と比較して鋼板
の再結晶温度が５０〜１００℃も高くなり、そのため結
晶の成長性も悪くなり、また急速冷却となるため鋼中に
固溶しているＣの析出が充分に進行せず、その結果得ら
れる鋼板は硬質で延性、絞り性、耐時効性などが箱焼鈍
法により得られた鋼板よりも劣ってしまう問題がある。
またＮに関しても、連続焼鈍法では短時間の加熱である
ため鋼中に固溶しているＮがＡｌＮとして析出しにく
く、焼鈍後も鋼中に固溶Ｎが多量に残存し、このことも
連続焼鈍法で得られた鋼板の加工性が低いことの一因と
なっている。 【０００５】このような連続焼鈍法の欠点を解決する方
法の一つとしては、特公昭５０−１３４１号公報におい
て提案されている方法がある。この提案の方法は、熱間
圧延時に高温で巻取ることにより、延性や絞り性の向上
に有利な方位の粒成長、あるいは鋼中に固溶されている
ＣやＮの析出を促進させ、さらに連続焼鈍工程において
一旦急速冷却させた後に３００〜５００℃で数秒〜数分
の過時効処理を行なうことにより未析出の固溶Ｃの析出
を促進させ、これによって耐時効性の改善を図るもので
ある。しかしながらこの提案の方法の如く熱間圧延工程
で高温で巻取ることは酸洗性の低下を招く問題があり、
さらにこの提案の方法で製造された冷延鋼板も、箱焼鈍
法により得られた冷延鋼板と比較して未だ絞り性や延性
が劣り、前記欠点を根本的には解決し得なかったのが実
情である。 【０００６】一方、連続焼鈍材の材質を悪化させている
主原因が鋼中に固溶しているＣにあるところから、Ｃ含
有量を０．００５％以下に低減した極低Ｃ鋼の素材を用
いて加工性を改善する方法も種々提案されている。この
ようにＣ含有量を極端に低下することは、延性、絞り
性、耐時効性の面で有利であることは当然であるが、単
にＣ量を低下させただけでは完全に非時効性の鋼板を得
ることは困難であった。そこでＣ量の低減と併せてＴ
ｉ、Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加して耐時効性、延
性を改善せざるを得ないのが実情である。しかしながら
このような特殊元素を添加することは、原料コストを上
昇させるのみならず、再結晶温度を著しく上昇させる結
果となるから、連続焼鈍を高温で行なわなければなら
ず、後述する特開昭５８−１４１３３５号の方法につい
て述べると同様に、好ましい方法とは言えない。それに
加えて、上述のように特殊元素を添加することは、製品
の表面性状や化成処理性を悪化させる原因となる問題も
ある。 【０００７】極低炭素鋼を用いて連続焼鈍法でも優れた
材質の冷延鋼板を得ようとする方法としては、例えば特
開昭５８−１４１３３５号で提案されている方法があ
る。この提案の方法は、Ｃ≦０．００３０％、Ｎ≦０．
００２０％、Ｍｎ≦０．２０％、０．０２０≦ｓｏｌ．
Ａｌ≦０．０７０％を含む鋼を素材とし、仕上温度８５
０℃以上、巻取温度５００〜７００℃で熱間圧延し、冷
延率８０％以上で冷間圧延し、７５０℃以上の温度で連
続焼鈍するものであって、耐時効性、深絞り性に優れた
冷延鋼板が製造できるとされている。しかしながらこの
提案の方法では、連続焼鈍温度を７５０℃以上としなけ
れば平均ｒ値（平均ランクフォード値）が１．８以上と
ならず、７５０℃未満の温度では深絞り性が劣るとされ
ている。またこの提案の方法では延性についてもその最
高値が５３．３％に過ぎない。 【０００８】上記提案に示されるような７５０℃以上の
高温での連続焼鈍は、高温で軟化した鋼板に対する過大
な張力により鋼板が破断する危険があるほか、炉内や炉
内ロールの寿命を短くし、さらには熱エネルギコストを
増大させる等の問題があり、特に上記提案の如き極低炭
素鋼の場合は極めて軟質であるため、鋼板破断の危険が
大きく、したがってこのような高温での連続焼鈍は避け
ることが望ましい。 【０００９】一方低温焼鈍可能でかつ加工性の優れた極
低炭素冷延鋼板としては、特開昭５９−１６６６５０号
公報に提案されているものがある。すなわちこの提案
は、Ｃ≦０．００５０％、Ｍｎ≦０．５％、Ｐ≦０．１
％、Ｎ≦０．００５０％、Ｏ０．００１６〜０．０３５
％を含む鋼、およびこれらにさらにＢ０．０００１〜
０．００５０％、Ｎｂ０．００３〜０．０８０％、Ｚｒ
０．００５〜０．１％の１種または２種以上を含有する
鋼からなる冷延鋼板を提供するものである。しかしなが
らこの提案の場合、その明細書中には連続焼鈍の焼鈍温
度が６００〜７７０℃と記載されてはいるものの、実施
例では連続焼鈍温度が７５０℃とされており、７５０℃
より低い連続焼鈍温度が実際に適用可能であるか否かは
不明である。またこの提案の方法で得られる連続焼鈍材
の材質特性は、降伏点強さ≧１７ kgf／mm² 、引張強さ
≧２９．９ kgf／mm² 、伸び４９％、平均ｒ値≦１．７
３であって、特に優れた材質を得るということはできな
い。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】前述のように従来は、
連続焼鈍法を適用ししかも鋼板破断等のおそれがないよ
うに低温での連続焼鈍を可能とし、かつそのような低温
での焼鈍でも加工性、特に延性の優れた冷延鋼板を製造
することは困難であった。 【００１１】この発明は以上の事情を背景としてなされ
たもので、低温での連続焼鈍、具体的には７５０℃未満
の温度での連続焼鈍でも加工性、特に延性を全伸び６０
％以上となるように向上させた冷延鋼板の製造方法を提
供することを目的とするものである。 【００１２】 【課題を解決するための手段】前述のような目的を達成
するべく本発明者等は鋭意実験検討を重ねた結果、Ｃ、
Ａｌ、Ｎ、Ｍｎ等の成分量を従来よりも一層低減すると
同時に酸素量を比較的高目の特定範囲内とし、さらには
熱間−冷間圧延の圧延条件を特定の条件とすることによ
って高延性を有する冷延鋼板を低温の連続焼鈍で製造し
得ることを見出し、この発明をなすに至ったのである。 【００１３】具体的には、第１発明の冷延鋼板製造方法
は、重量％にしてＣ０．００１％以下、Ｍｎ０．１％以
下、Ｎ０．００１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ０．００２０〜
０．０１５％、酸素０．００４％を越え０．０２０以下
％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる
鋼をＡｃ₃ 点以上、１２００℃以下の温度に加熱して熱
間圧延を開始し、かつその熱間圧延における再結晶温度
以下の温度域での圧下率、もしくは熱間圧延における再
結晶温度以下の温度域での圧下率とその後の冷間圧延に
おける圧下率との合計圧下率が７０％以上、９５％以下
になるように圧延し、しかる後、再結晶温度以上、７５
０℃未満の温度で連続焼鈍することを特徴とするもので
ある。なおここで、全伸びとは板厚０．５〜２．０mmに
おける全伸びを意味するものとする。 【００１４】そして第２発明の冷延鋼板製造方法は、重
量％にしてＣ０．００１％以下、Ｍｎ０．１％以下、Ｎ
０．００１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ０．００２０〜０．０
１５％以下、酸素０．００４％を越え０．０２０％以下
を含有し、さらにＴｉ０．０２％以下およびＮｂ０．０
１％以下のうち１種または２種を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物よりなる鋼をＡｃ₃ 点以上、１２０
０℃以下の温度に加熱して熱間圧延を開始し、かつその
熱間圧延における再結晶温度以下の温度域での圧下率、
もしくは熱間圧延における再結晶温度以下の温度域での
圧下率とその後の冷間圧延における圧下率との合計圧下
率が７０％以上、９５％以下になるように圧延し、しか
る後、再結晶温度以上、７５０℃未満の温度で連続焼鈍
することを特徴とするものである。 【００１５】なおここで前述した特開昭５９−１６６６
５０号公報で提案されている冷延鋼板は、その実施例の
記載からはＣ０．００２０％以上、Ｍｎ０．１０％以
上、Ｎ０．００１７％以上、Ｏ０．０２２９％以上の鋼
しか開示されておらず、したがってこの発明の冷延鋼板
は、特開昭５９−１６６６５０号の提案の冷延鋼板より
Ｃ、Ｍｎ、Ｎを一層低減し、かつ酸素量を多目とすると
いえども前記提案よりは少量としたものと言うことがで
きる。 【００１６】 【作用】先ずこの発明をなすに至る基礎となった実験に
ついて説明する。 【００１７】重量％にしてＣ０．０００６％、Ｍｎ０．
０４％、Ｓｉ０．００８％、Ｐ０．００１％、Ｓ０．０
０３％、ｓｏｌ．Ａｌ０．００３％、Ｎ０．０００７％
を基本組成とし、酸素量を０．００１〜０．０３０％と
変化させた鋼のスラブを１０５０℃で３０分間加熱して
熱間圧延を施した。熱間圧延における仕上温度は８５０
℃、巻取温度は５００℃とし、かつ熱延圧下率は７０％
とした。さらに酸洗後冷間圧延して８６％の圧下を加
え、板厚を０．９mmとした。次いで６５０℃に２０秒間
加熱保持する連続焼鈍を行ない、空冷で冷却した。得ら
れた各酸素量の冷延鋼板について引張試験を行なったと
ころ図１に示す結果が得られた。また比較のため、Ｃ
０．００２６％、Ｍｎ０．２５％、Ｓｉ０．０１１％、
Ｐ０．００９％、Ｓ０．００７％、ｓｏｌ．Ａｌ０．０
０２６％、Ｎ０．００２１％を基本成分とする比較鋼に
ついても同様に酸素量を種々変化させ、前記同様の熱間
圧延−冷間圧延−連続焼鈍を施した。その引張試験結果
を図１に併せて示す。 【００１８】一方、前記同様にＣ０．０００６％、Ｍｎ
０．０４％、Ｓｉ０．００８％、Ｐ０．００１％、Ｓ
０．００３％、ｓｏｌ．Ａｌ０．００３％、Ｎ０．００
７％を基本成分とし、酸素量を０．００９％とした鋼を
１０００℃で３０分間加熱して熱間圧延を施した。熱間
圧延における仕上温度は６００℃、巻取温度は４９０℃
とし、かつ熱延圧下率は７０％とした。酸洗後冷間圧延
して８６％の圧下を加え、板厚０．９mmとした。次いで
５４０〜９３０℃の種々の温度に２０秒間加熱保持して
空冷する連続焼鈍を行なった。得られた各焼鈍温度の冷
延鋼板について引張試験を行なったところ図２に示す結
果が得られた。また比較のため、Ｃ０．００２３％、Ｍ
ｎ０．２１％、Ｐ０．０１３％、Ｓ０．００８％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ０．０３６％、Ｎ０．００２０％、Ｏ０．００
５１％の鋼について、同様に処理した結果を図２に併せ
て示す。 【００１９】図１から明らかなようにＣを０．０００６
％、Ｎを０．００７％と極低Ｃ、極低Ｎ化した本発明鋼
では、鋼中酸素量によって延性値が変化し、特に鋼中酸
素量が０．００４％を越え、０．０２０％以下の範囲内
で伸びが６０％以上と著しい高延性となることが判明し
た。この事実は、単純にＣを低下させれば延性が改善さ
れるという従来の常識とは異なるものである。一方図２
から極低Ｃ化、極低Ｎ化しかつ酸素量を適量とした本発
明鋼では、連続焼鈍における焼鈍温度を９００℃から低
下させるにしたがって延性が良好となって６５０〜７０
０℃付近で最大値を示し、６００℃程度でも全伸び６０
％以上の高延性が得られることが判明した。 【００２０】上述のように極低Ｃ化、極低Ｎ化しかつ鋼
中酸素量を適量とした鋼において６００℃程度の低温で
の連続焼鈍でも全伸び６０％以上の高延性が得られる理
由は未だ明確ではないが、次のように考えられる。 【００２１】すなわち、本発明鋼の如く清浄度が増した
場合に一般に回復・再結晶が遅れる傾向があることは良
く知られている。しかるに本発明鋼の場合には、主に冷
間圧延で高い加工歪を付加することに加えて、鋼中酸素
量が高いため粗大な析出物が析出してこれが再結晶核と
なる結果、低温でも再結晶が起り易くなり、さらに酸素
以外の成分、特にＣ、Ｎを極少量としたため粒成長性が
良くなって結晶粒が粗大化し、なおかつＡｌも少ないた
め粒内に微細な析出が少なくなって転位が動き易くな
り、これらが相乗的に作用して、延性が著しく向上した
ものと考えられる。 【００２２】以上のように、極低Ｃ化および極低Ｎ化
と、適切な酸素量と、低Ａｌ化とが相乗的に作用し、さ
らには圧延条件（低温の高圧下による高加工歪）も相乗
的に作用し、低温での連続焼鈍でも全伸び６０％以上の
高延性が得られることを見出し、この発明をなすに至っ
たのである。 【００２３】次にこの発明における鋼成分の限定理由に
ついて説明する。 【００２４】Ｃ：Ｃが含有されることは、延性、絞り
性、耐時効性の良好な材質を得るには不利となる。この
発明では連続焼鈍法で再結晶温度を低下せるとともに粒
成長を促進させて延性を充分に向上させるためにＣを
０．００１％以下にする必要がある。したがってＣの上
限を０．００１％とした。 【００２５】Ｍｎ：Ｍｎは赤熱脆性の原因となるＳを固
定するために有効ではあるが、多量の含有は延性を低下
させる。特に伸び率６０％以上の高延性を得るためには
Ｍｎを０．１％以下とする必要があり、したがってＭｎ
の上限を０．１％とした。 【００２６】Ｎ：ＮはＣと同様に多量に含有されれば結
晶粒を微細化し、延性を損う原因となるから極力低減す
る必要がある。したがってこの発明では０．００１％以
下とした。 【００２７】ｓｏｌ．Ａｌ：Ａｌは軟質な鋼を得るに有
害なＮをＡｌＮとして固定するに有効であるが、多量に
存在すれば再結晶温度を上昇させて高温の焼鈍が必要と
なり、この発明の目的を損う。したがってｓｏｌ．Ａｌ
の上限を０．０１５％とした。また鋼中の酸素量を適切
にコントロールするためには、ｓｏｌ．Ａｌで０．００
２０％以上含むことが好ましく、したがってｓｏｌ．Ａ
ｌの下限を０．００２０％とした。 【００２８】Ｏ（酸素）：鋼中の酸素量が０．００４％
以下では再結晶の核となるべき比較的大きな酸化物が生
成され難くなり、そのため再結晶を促進する効果が充分
に得られなくなって低温の焼鈍で延性を向上させること
が困難となるから酸素量の下限は０．００４％越えとし
た。但し酸素含有の効果を充分に得るためには、酸素量
は０．００５％以上とすることが望ましい。一方酸素量
が０．０２０％を越えれば酸化物が粗大化し過ぎ、かえ
って延性を劣化させることから上限は０．０２０％とし
た。 【００２９】なおここで、鋼中の酸素量が０．００４％
以下になると清浄度が向上するが、その一方では介在物
個々の大きさが非常に小さくなり粒成長性を阻害するよ
うになる。それに対して酸素量がある程度多くなると介
在物の全体積は増加するものの介在物個々の大きさが大
きくなり、それとともに介在物個数が減少する。したが
って酸素量がある程度多い方が粒成長性が良好になる。
また一方で伸びを支配する因子すなわち破断の開始は常
に介在物である。この場合介在物の大きさが重要である
ものの、介在物の数すなわち介在物の間隔がより重要な
因子となり、介在物間隔が大きいほど破断しにくくな
る。鋼中酸素量が０．００４％を越え０．０２０％以下
のこの発明の範囲では、先に述べた再結晶し易いという
製造時の優位性に加えて鋼組織自体での特性改善効果が
加わり非常に良好な結果が得られたものと考えられる。 【００３０】上記各成分のほかは、その他のＳ、Ｐ、Ｓ
ｉ等の不可避的不純物およびＦｅとすれば良いが、その
他の不純物（Ｓ、Ｐ、Ｓｉ）もこの発明では可及的に低
減することが望ましく、通常はＳ０．００５％以下、Ｐ
０．００５％以下、Ｓｉ０．００５％以下とすることが
好ましい。 【００３１】また場合によってはＮｂ０．０１％以下お
よびＴｉ０．０２％以下のうちの１種または２種を含有
させても良い。Ｎｂ、Ｔｉは炭窒化物を形成し、非時効
化に効果があるとともに絞り性に有利な集合組織を形成
する効果があるが、これらが過剰に含有されれば再結晶
温度が上昇してこの発明の低温焼鈍の目的を損うから、
可及的にその添加量は少なくすることが望ましく、した
がってＮｂ、Ｔｉを添加する場合の上限はＴｉで０．０
２％、Ｎｂで０．０１％とした。 【００３２】次にこの発明におけるプロセス条件につい
て説明する。 【００３３】先ず熱間圧延のための加熱温度、すなわち
スラブ加熱温度はＡｃ₃ 点以上とする必要がある。これ
は、溶鋼を鋳込んだ後の冷却中に析出した析出物を再溶
解し、熱処理前組織を均一化する必要があるからであ
る。微細な析出物を溶解させるためには最低温度とし
て、Ａｃ₃ 点以上にする必要がある。一方、スラブ加熱
温度が高温すぎると溶鋼を鋳込んだ後の冷却中に析出し
た粗大な析出物をも溶解し、冷却中に微細な析出物を析
出させて結晶粒を微細化し、全伸びを劣化させてしまう
ので、１２００℃以下にする必要がある。 【００３４】次に熱間圧延および冷間圧延においては、
鋼の再結晶温度以下の温度域で圧下率７０％以上、９５
％以下の圧延を行なう必要がある。すなわち、前述のよ
うに高純度化した鋼に高加工歪を与えて焼鈍時の再結晶
温度を低下させ、最終的に７５０℃より低い温度の連続
焼鈍でも伸び率６０％以上の高延性を得るためには、再
結晶温度以下の温度域で７０％以上の圧下率を与える必
要がある。なおここで再結晶温度以下で７０％以上の圧
下率とは、熱間圧延での再結晶温度以下の圧下率が７０
％以上であっても、また熱間圧延での再結晶温度以下の
圧下率と冷間圧延での圧下率との合計の圧下率で７０％
以上であっても良い。後者の場合、冷間圧延での圧下率
が７０％以上であればそれでも充分である。また合計圧
下率は高ければ高い方が望ましい。しかしながら９５％
超の圧下率にするには、設備的に、特に圧延機にかかる
負荷が大きくなることから、合計圧下率の上限は９５％
とする。 【００３５】圧延後の連続焼鈍における焼鈍温度（均熱
保持温度）は最終的に軟質で高延性の鋼板を得るために
再結晶温度以上とする必要があることは勿論であるが、
その焼鈍温度の上限は７５０℃未満とする。この発明の
鋼の場合、前述のように連続焼鈍でも再結晶温度を充分
に低くすることができ、したがって７５０℃未満の低温
で充分に高延性を得ることができるのである。７５０℃
以上の高温での焼鈍を施した場合、この発明の如く極低
Ｃ化、極低Ｎ化した鋼では著しく軟質化するため、連続
焼鈍のための張力により鋼板が破断するおそれがあり、
またこのほか炉内ロールや炉体寿命を短くしたりするか
ら、連続焼鈍温度の上限を７５０℃未満とした。なおこ
の発明の鋼の場合、組成によっても異なるが再結晶温度
は５５０〜６５０℃程度であるから、実際上は５５０〜
７２０℃程度の温度域で連続焼鈍すれば良い。 【００３６】 【実施例】表１に示す成分組成の鋼Ａ〜Ｈ（但しＡ〜Ｅ
は本発明成分範囲内の鋼、Ｆ〜Ｈは本発明成分外の鋼）
からなるスラブを、９４０〜１０００℃に加熱した後、
３パスの粗圧延を施して板厚３０mmのシートバーとし
た。引続いて６スタンドの仕上圧延機で５１０〜８９０
℃の温度域での仕上温度で熱間圧延を終了し、板厚を
５．０mmとした。酸洗後圧下率５５％以上の冷間圧延を
施し、次いで連続焼鈍を行なった。連続焼鈍条件は、加
熱昇温速度２０℃／sec 、均熱保持温度５５０〜７５０
℃、均熱保持時間１０〜４０sec 、冷却速度２０℃／se
c である。連続焼鈍後、１．０％の圧下率の調質圧延を
施し、機械的諸特性、すなわち降伏強さ（ＹＳ）、引張
強さ（ＴＳ）、全伸び（Ｅｌ）、降伏点伸び（ＹＥ
ｌ）、およびランクフオード値（平均ｒ値）を調べた。
各鋼に対する詳細な処理条件を表２に、また機械的諸特
性の調査結果を表３に示す。 【００３７】なお表２において条件番号７は本発明成分
範囲内の鋼Ｂについて、冷間圧延圧下率は７０％未満で
あるが、熱間圧延での再結晶温度以下での圧下率と冷間
圧延の圧下率との合計圧下率が７０％を越える７５％と
なっているものである。また条件番号１１は、鋼の成分
組成は本発明範囲内（鋼Ｂ）であるが、再結晶温度以下
での圧下率が６２％であり、７０％に満たないものであ
る。 【００３８】 【表１】【００３９】 【表２】【００４０】 【表３】【００４１】表３から明らかなようにこの発明の成分範
囲内の鋼を素材としてこの発明の製造条件に従って得ら
れた冷延鋼板は、成分組成がこの発明の範囲を外れた冷
延鋼板や製造条件特に圧延圧下率条件がこの発明の範囲
を外れた冷延鋼板と比較して格段に高延性を有し、いず
れも７５０℃未満の低温での連続焼鈍であるにもかかわ
らず全伸び６０％以上の高延性を示している。また延性
以外の平均ｒ値等の特性も比較例の鋼板と同等かまたは
それ以上であることが判る。 【００４２】 【発明の効果】以上の実施例からも明らかなように、こ
の発明の方法により得られた冷延鋼板は、低温での連続
焼鈍でも全伸び率６０％以上と著しく高い延性を示し、
また絞り性等も優れており、したがって特に苛酷な加工
が施される各種成形加工用の冷延鋼板として最適なもの
である。またこの発明の方法では前述のように低温での
連続焼鈍が可能となるため、連続焼鈍での鋼板の破断の
おそれが少なく、そのため低温高速通板による高能率生
産が可能となり、また炉内ロールや炉体の寿命延長、さ
らにはエネルギ原単位の低減等、各種の効果を得ること
ができる。

【図面の簡単な説明】 【図１】鋼中酸素量と全伸びＥｌとの関係を示す相関図
である。 【図２】連続焼鈍における焼鈍温度と全伸びＥｌとの関
係を示す相関図である。

フロントページの続き (72)発明者 佐藤 進 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 角山 浩三 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１） 重量％にしてＣ０．００１％以下、Ｍｎ０．１
   ％以下、Ｎ０．００１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ０．００２
   ０〜０．０１５％、酸素０．００４％を越え０．０２０
   ％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より
   なる鋼をＡｃ₃ 点以上、１２００℃以下の温度に加熱し
   て熱間圧延を開始し、かつその熱間圧延における再結晶
   温度以下の温度域での圧下率、もしくは熱間圧延におけ
   る再結晶温度以下の温度域での圧下率とその後の冷間圧
   延における圧下率との合計圧下率が７０％以上、９５％
   以下になるように圧延し、しかる後、再結晶温度以上、
   ７５０℃未満の温度で連続焼鈍することを特徴とする、
   全伸びが６０％以上の高延性冷延鋼板の製造方法。 （２） 重量％にしてＣ０．００１％以下、Ｍｎ０．１
   ％以下、Ｎ０．００１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ０．００２
   ０〜０．０１５％、酸素０．００４％を越え０．０２０
   ％以下を含有し、さらにＴｉ０．０２％以下およびＮｂ
   ０．０１％以下のうち１種または２種を含有し、残部が
   Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼をＡｃ₃ 点以上、
   １２００℃以下の温度に加熱して熱間圧延を開始し、か
   つその熱間圧延における再結晶温度以下の温度域での圧
   下率、もしくは熱間圧延における再結晶温度以下の温度
   域での圧下率とその後の冷間圧延における圧下率との合
   計圧下率が７０％以上、９５％以下になるように圧延
   し、しかる後、再結晶温度以上、７５０℃未満の温度で
   連続焼鈍することを特徴とする、全伸びが６０％以上の
   高延性冷延鋼板の製造方法。