JPH0683841B2 - 熱間スラブの幅圧下方法 - Google Patents
熱間スラブの幅圧下方法Info
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- JPH0683841B2 JPH0683841B2 JP59059532A JP5953284A JPH0683841B2 JP H0683841 B2 JPH0683841 B2 JP H0683841B2 JP 59059532 A JP59059532 A JP 59059532A JP 5953284 A JP5953284 A JP 5953284A JP H0683841 B2 JPH0683841 B2 JP H0683841B2
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- reduction
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2263/00—Shape of product
- B21B2263/20—End shape; fish tail; tongue
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Forging (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はプレス装置を活用し、熱間スラブの幅圧下を有
利に行う方法に関するものである。
利に行う方法に関するものである。
ホットストリップの圧延の素材は、かって造塊のあと分
塊圧延されたスラブを加熱炉にて再加熱していたが、省
エネルギー、工程短縮等の要請から、最近では連続鋳造
設備によって直接に熱間スラブを製造するプロセスがむ
しろ主流となっている。近年、更にエネルギー、製造工
程の各効率化の推進が企てられ、例えば連鋳とホットス
トリップミルの同期化の如きであり、ここに連鋳におけ
る鋳込幅の統合に伴われる熱間スラブの高度にわたる幅
圧下を必要とする要請が俄かに強まった。
塊圧延されたスラブを加熱炉にて再加熱していたが、省
エネルギー、工程短縮等の要請から、最近では連続鋳造
設備によって直接に熱間スラブを製造するプロセスがむ
しろ主流となっている。近年、更にエネルギー、製造工
程の各効率化の推進が企てられ、例えば連鋳とホットス
トリップミルの同期化の如きであり、ここに連鋳におけ
る鋳込幅の統合に伴われる熱間スラブの高度にわたる幅
圧下を必要とする要請が俄かに強まった。
（従来の技術） 熱間スラブの幅圧下を行うには、一対の専用竪ロールを
用い１回乃至は数回のパスにより、順次スラブ幅を減少
させる方法が一般的である。この竪ロールとしては単純
な円筒型フラットロール、幅圧下効率の高いカリバーロ
ールなどがあるが、いずれのロールの場合にも竪ロール
による幅圧下に固有の欠点がある。
用い１回乃至は数回のパスにより、順次スラブ幅を減少
させる方法が一般的である。この竪ロールとしては単純
な円筒型フラットロール、幅圧下効率の高いカリバーロ
ールなどがあるが、いずれのロールの場合にも竪ロール
による幅圧下に固有の欠点がある。
すなわち、第１図に熱間スラブ前端、また第２図で同じ
く後端での圧延挙動を模式的に図解して示すように、熱
間スラブ１の端部を一対の竪ロール圧延機の竪ロール2,
2により幅圧下すると、その端部は自由端であるため、
端部においてスラブ幅方向に剪断変形が起こり、端部の
平面形状が著しく乱れ、いわゆるクロップと称する非定
常部分が発生する。
く後端での圧延挙動を模式的に図解して示すように、熱
間スラブ１の端部を一対の竪ロール圧延機の竪ロール2,
2により幅圧下すると、その端部は自由端であるため、
端部においてスラブ幅方向に剪断変形が起こり、端部の
平面形状が著しく乱れ、いわゆるクロップと称する非定
常部分が発生する。
このクロップは、通常、粗圧延を終了した段階でクロッ
プシャーにて切り落とされるため、その分の圧延コスト
も含めて歩留りの多大な低下による不利を招く要因であ
り、非常に問題視される。
プシャーにて切り落とされるため、その分の圧延コスト
も含めて歩留りの多大な低下による不利を招く要因であ
り、非常に問題視される。
この欠点に対し竪ロールで幅圧下を行う前に、予めスラ
ブの先端部及び後端部を予成形する方法が、有効である
ことは知られている（例えば、特開昭53−40937号、特
開昭55−10363号、特開昭55−48401号及び特開昭55−15
3602号公報参照）。
ブの先端部及び後端部を予成形する方法が、有効である
ことは知られている（例えば、特開昭53−40937号、特
開昭55−10363号、特開昭55−48401号及び特開昭55−15
3602号公報参照）。
例えば第３図に示す如く、幅圧下を行う竪ロール圧延機
から離れて予成形プレス装置３を特に配設して、このプ
レス装置により熱間スラブ１の先端と後端とを同図に示
す如き形状に予成形するので、熱間スラブ１の後端部で
は竪ロール２による幅圧下を殆ど受けないことになり、
したがって、前述のような剪断変形を生じないため、幅
圧下後の平面形状はほぼ良好となる。しかし、このプロ
セスでは、従来の竪ロールによる幅圧下設備の設置を前
提として更に、予成形プレス装置を重ねて配備する必要
があり、そのためライン全長が長くなり、かつ、設備費
用も嵩むことからその実現性については問題点が多い。
から離れて予成形プレス装置３を特に配設して、このプ
レス装置により熱間スラブ１の先端と後端とを同図に示
す如き形状に予成形するので、熱間スラブ１の後端部で
は竪ロール２による幅圧下を殆ど受けないことになり、
したがって、前述のような剪断変形を生じないため、幅
圧下後の平面形状はほぼ良好となる。しかし、このプロ
セスでは、従来の竪ロールによる幅圧下設備の設置を前
提として更に、予成形プレス装置を重ねて配備する必要
があり、そのためライン全長が長くなり、かつ、設備費
用も嵩むことからその実現性については問題点が多い。
加えて熱間スラブの先端と後端とに対する予成形時には
熱間スラブを一たん停止させる必要があり、その分熱間
スラブの搬送距離が延長されて生産能率を低下させるこ
とにも問題もある。
熱間スラブを一たん停止させる必要があり、その分熱間
スラブの搬送距離が延長されて生産能率を低下させるこ
とにも問題もある。
なお、前掲特開昭55−153602号公報に示されているよう
に、幅圧下圧延に先立ち、竪ロールを用いて熱間スラブ
の前後の両側にて都合四隅の角をつぶす予成形を施す方
法は、これも予成形に専用の竪ロール対を利用するもの
であるため、上例とほぼ同様な問題を残す。
に、幅圧下圧延に先立ち、竪ロールを用いて熱間スラブ
の前後の両側にて都合四隅の角をつぶす予成形を施す方
法は、これも予成形に専用の竪ロール対を利用するもの
であるため、上例とほぼ同様な問題を残す。
（発明が解決しようとする問題点） 熱間スラブの幅圧下における数々の難点を解消してとく
に有利に、幅圧下プレス装置による大幅圧下を熱間スラ
ブの全長に亘る順次継続的な実施の下に、単純な設備に
よって、良好な平面形状を保ちつつ高能率な大幅圧下を
達成できる熱間スラブの幅圧下方法を提供しようとする
ものである。
に有利に、幅圧下プレス装置による大幅圧下を熱間スラ
ブの全長に亘る順次継続的な実施の下に、単純な設備に
よって、良好な平面形状を保ちつつ高能率な大幅圧下を
達成できる熱間スラブの幅圧下方法を提供しようとする
ものである。
本発明者等は幅圧下に伴うクロップ形状について、プレ
ス装置による幅圧下変形と、その後の竪ロールによる幅
殺し圧延での剪断変形との適切な重畳によって有利に制
御し得ることを見出し、この知見に基いて本発明を完成
したものである。
ス装置による幅圧下変形と、その後の竪ロールによる幅
殺し圧延での剪断変形との適切な重畳によって有利に制
御し得ることを見出し、この知見に基いて本発明を完成
したものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明は熱間スラブをその搬送途次において幅方向に挟
む位置に対設した一対の金敷をもつ幅圧下プレス装置に
より、幅圧下の目標とするスラブ幅と対応して設定した
金敷間の最小間隔に至る金敷対の同期的往復駆動の下
で、熱間スラブにその先端から後端に向けて順次継続的
な幅圧下を加える段階、 この幅圧下が熱間スラブの後端に達する直前に金敷間間
隔を最小間隔よりも広いが、熱間スラブの元幅よりは狭
い間隔に拡幅して引続くプレス幅圧下を続行する段階及
び、 上記各段階にて後端広幅部を形成した熱間スラブを、粗
圧延機の竪ロール対の間に通して一様な目標スラブ幅に
圧延する段階 よりなり、最後の圧延段階における竪ロールの幅圧下量
を、プレス幅圧下の後端補正量に合致させて、幅圧下平
面形状を制御することを特徴とする、熱間スラブの幅圧
下方法である。
む位置に対設した一対の金敷をもつ幅圧下プレス装置に
より、幅圧下の目標とするスラブ幅と対応して設定した
金敷間の最小間隔に至る金敷対の同期的往復駆動の下
で、熱間スラブにその先端から後端に向けて順次継続的
な幅圧下を加える段階、 この幅圧下が熱間スラブの後端に達する直前に金敷間間
隔を最小間隔よりも広いが、熱間スラブの元幅よりは狭
い間隔に拡幅して引続くプレス幅圧下を続行する段階及
び、 上記各段階にて後端広幅部を形成した熱間スラブを、粗
圧延機の竪ロール対の間に通して一様な目標スラブ幅に
圧延する段階 よりなり、最後の圧延段階における竪ロールの幅圧下量
を、プレス幅圧下の後端補正量に合致させて、幅圧下平
面形状を制御することを特徴とする、熱間スラブの幅圧
下方法である。
本発明は熱間スラブの全長にわたって幅圧下プレス装置
を適用することが第１の特色であり、ここに幅圧下プレ
ス装置は、第４図（イ）に一例を示すように、熱間スラ
ブ１を、その矢印にて示す搬送の途次において幅方向に
挟む一対の金敷４とこれを駆動するために各々の金敷４
を連結した一対の油圧シリンダー５とから主として成
り、熱間スラブ１に対し、これを幅圧下した後に目標と
するスラブ幅と対応して設定した金敷対4,4間の最小間
隔Ｗに至る金敷対4,4の油圧シリンダー5,5による同期的
往復駆動の下で稼動する。片側における金敷４の往復ス
トロークを2a、単位時間当りストローク数をｆとして元
幅Ｗｓの熱間スラブ１の幅圧下を行うのである。
を適用することが第１の特色であり、ここに幅圧下プレ
ス装置は、第４図（イ）に一例を示すように、熱間スラ
ブ１を、その矢印にて示す搬送の途次において幅方向に
挟む一対の金敷４とこれを駆動するために各々の金敷４
を連結した一対の油圧シリンダー５とから主として成
り、熱間スラブ１に対し、これを幅圧下した後に目標と
するスラブ幅と対応して設定した金敷対4,4間の最小間
隔Ｗに至る金敷対4,4の油圧シリンダー5,5による同期的
往復駆動の下で稼動する。片側における金敷４の往復ス
トロークを2a、単位時間当りストローク数をｆとして元
幅Ｗｓの熱間スラブ１の幅圧下を行うのである。
（作 用） 熱間スラブ１は例えばローラーテーブル（図示せず）上
に搬送されて第４図（イ）に示した幅圧下位置に至り、
そこで一たん停止した状態で金敷対4,4の往ストローク
により幅圧下され、次いで金敷対4,4の復ストロークの
間に送り進められる。矢印で示した送り速度ｖはストロ
ーク2a,ストローク数ｆ及び金敷４の入側傾斜部の角度
θによりｖ＝2af/tanθで表わされる。
に搬送されて第４図（イ）に示した幅圧下位置に至り、
そこで一たん停止した状態で金敷対4,4の往ストローク
により幅圧下され、次いで金敷対4,4の復ストロークの
間に送り進められる。矢印で示した送り速度ｖはストロ
ーク2a,ストローク数ｆ及び金敷４の入側傾斜部の角度
θによりｖ＝2af/tanθで表わされる。
このように停止・幅圧下→送りの繰り返しによる熱間ス
ラブ１の全長にわたる幅圧下プレス法で基本的には、熱
間スラブ１の元幅Ｗｓに対し、金敷対4,4の最小間隔Ｗ
を所定の値にして幅圧下を行う。
ラブ１の全長にわたる幅圧下プレス法で基本的には、熱
間スラブ１の元幅Ｗｓに対し、金敷対4,4の最小間隔Ｗ
を所定の値にして幅圧下を行う。
この方法による幅圧下を第５図（イ）〜（ニ）のように
熱間スラブの尾端が通り抜けるまで継続したとすると、
同図（ニ）に示すように、熱間スラブ１の後端の平面形
状が舌形（タング）の形状となり、これもクロップロス
による歩留り低下の要因となる。
熱間スラブの尾端が通り抜けるまで継続したとすると、
同図（ニ）に示すように、熱間スラブ１の後端の平面形
状が舌形（タング）の形状となり、これもクロップロス
による歩留り低下の要因となる。
これに対して本発明は、さきにも触れたようにクロップ
形状につきプレス装置による幅圧下変形とその後の竪ロ
ールによる幅殺し圧延での剪断変形との適切な重畳によ
って有利に制御し得ることの知見に基づいた特徴的なプ
ロセスを採用している。
形状につきプレス装置による幅圧下変形とその後の竪ロ
ールによる幅殺し圧延での剪断変形との適切な重畳によ
って有利に制御し得ることの知見に基づいた特徴的なプ
ロセスを採用している。
すなわち、幅圧下プレス装置の適用は熱間スラブ１の全
長にわたってその先端から後端に向けて順次継続的であ
るが、このプレス幅圧下が熱間スラブ１の後端近傍に及
ぶ付近にて、それまでの金敷対4,4間の最小間隔Ｗを変
更し、つまり、後端部のスラブ幅についてそれまでのプ
レス後スラブ幅よりもやや広い幅となるように変更した
上で幅圧下を続行する。
長にわたってその先端から後端に向けて順次継続的であ
るが、このプレス幅圧下が熱間スラブ１の後端近傍に及
ぶ付近にて、それまでの金敷対4,4間の最小間隔Ｗを変
更し、つまり、後端部のスラブ幅についてそれまでのプ
レス後スラブ幅よりもやや広い幅となるように変更した
上で幅圧下を続行する。
このときプレス幅圧下が終了した後のスラブ平面形状の
一例を第６図に示したように、後端部側の長さｌにわた
ってそこに達するまでの間のスラブ幅Ｗに対してやや広
目のスラブ幅Ｗ′となる。
一例を第６図に示したように、後端部側の長さｌにわた
ってそこに達するまでの間のスラブ幅Ｗに対してやや広
目のスラブ幅Ｗ′となる。
この時点では熱間スラブ１の後端平面形状は第５図につ
いてのべたところに準じてタング形状となっているが、
本発明においては、更にこの熱間スラブ１の全長にわた
る幅圧下プレスプロセスに引き続き、第７図に示した粗
圧延にて竪ロール圧延機８により一様な目標幅に至る幅
圧下圧延を行い、これによって竪ロールによる剪断変形
のために生ずべきフィシュテール形状化をタング形状に
重畳し、その結果として、最終的な仕上圧延前でのクロ
ップシャー到達の段階では殆どクロップカットを必要と
しないか、或いは極く僅かのクロップカットで十分なる
程度のクロップ形状を有する平面形状のものが得られ
る。
いてのべたところに準じてタング形状となっているが、
本発明においては、更にこの熱間スラブ１の全長にわた
る幅圧下プレスプロセスに引き続き、第７図に示した粗
圧延にて竪ロール圧延機８により一様な目標幅に至る幅
圧下圧延を行い、これによって竪ロールによる剪断変形
のために生ずべきフィシュテール形状化をタング形状に
重畳し、その結果として、最終的な仕上圧延前でのクロ
ップシャー到達の段階では殆どクロップカットを必要と
しないか、或いは極く僅かのクロップカットで十分なる
程度のクロップ形状を有する平面形状のものが得られ
る。
このようにして、熱間スラブ１の全長にわたる幅圧下プ
レスに引き続く粗圧延の竪ロールにより、熱間スラブ１
をその後端部で定常部に対しより強い所定量の幅圧下圧
延を行うことによって、スラブが良好な平面形状に制御
されるのであり、この効果の詳細については、次に示す
実施例によってより詳しく説明する。
レスに引き続く粗圧延の竪ロールにより、熱間スラブ１
をその後端部で定常部に対しより強い所定量の幅圧下圧
延を行うことによって、スラブが良好な平面形状に制御
されるのであり、この効果の詳細については、次に示す
実施例によってより詳しく説明する。
（実施例） 第７図はこの発明に従うホットストリップ粗圧延ライン
を示す。
を示す。
図中、６は加熱炉、７は幅圧下プレス装置、8,10,10′
及び12は粗圧延機の竪ロール圧延機、9,11,13は同じく
水平ロール圧延機であって、幅圧下プレス装置７を加熱
炉６と第１段圧延機（8,9）との間に配設する。この例
で加熱炉６より抽出した熱間スラブ１を幅圧下プレス装
置７で全長にわたるプレス幅圧下を経て粗圧延機に搬送
するラインとなっているが加熱炉６は保熱炉であっても
よく、また熱間スラブ１が連鋳機からの直送材であって
もよい。
及び12は粗圧延機の竪ロール圧延機、9,11,13は同じく
水平ロール圧延機であって、幅圧下プレス装置７を加熱
炉６と第１段圧延機（8,9）との間に配設する。この例
で加熱炉６より抽出した熱間スラブ１を幅圧下プレス装
置７で全長にわたるプレス幅圧下を経て粗圧延機に搬送
するラインとなっているが加熱炉６は保熱炉であっても
よく、また熱間スラブ１が連鋳機からの直送材であって
もよい。
また幅圧下プレス装置７の制御については第８図に示す
構成にて有利に実施される。
構成にて有利に実施される。
すなわち第８図に示した上位計算機14において、圧延命
令から熱延製品幅ＷＦ、熱延製品厚ＨＦ、熱間スラブ１
の元幅ＷＳ、同じくスラブ厚ＨＳ、シートバー厚ＨＲ、
加熱温度Ｔ及び鋼種Ｓを用いて、プレス幅圧下後のスラ
ブ幅Ｗを、 Ｗ＝ｆ（ＷＦ,HＦ,WＳ,HＳ,HＲ,T,S） なる式により演算し、併せて幅圧下プレス装置のストロ
ーク2a、ストローク数ｆを決定し、これらを全長幅プレ
ス制御装置15に伝送する。このときにはすでに触れた、
後端補正幅αを α＝ｆ′（W,WＳ,WＦ,HＳ,HＦ,HＲ,T,S） なる式により演算し、併せて幅圧下プレス装置のストロ
ーク2a、ストローク数ｆを決定し、これらを全長幅プレ
ス制御装置15に伝送する。
令から熱延製品幅ＷＦ、熱延製品厚ＨＦ、熱間スラブ１
の元幅ＷＳ、同じくスラブ厚ＨＳ、シートバー厚ＨＲ、
加熱温度Ｔ及び鋼種Ｓを用いて、プレス幅圧下後のスラ
ブ幅Ｗを、 Ｗ＝ｆ（ＷＦ,HＦ,WＳ,HＳ,HＲ,T,S） なる式により演算し、併せて幅圧下プレス装置のストロ
ーク2a、ストローク数ｆを決定し、これらを全長幅プレ
ス制御装置15に伝送する。このときにはすでに触れた、
後端補正幅αを α＝ｆ′（W,WＳ,WＦ,HＳ,HＦ,HＲ,T,S） なる式により演算し、併せて幅圧下プレス装置のストロ
ーク2a、ストローク数ｆを決定し、これらを全長幅プレ
ス制御装置15に伝送する。
また後端補正長さｌを ｌ＝ｆ″（W,WＳ,WＦ,HＳ,HＦ,HＲ,T,S） なる式により算出し、これも、全長幅プレス制御装置15
に伝送する。
に伝送する。
全長幅プレス制御装置15では、これらの入力データに基
づき、金敷間の最小間隔Ｗ、幅圧下プレス装置のストロ
ーク2a、及びストローク数ｆを各々設定する。
づき、金敷間の最小間隔Ｗ、幅圧下プレス装置のストロ
ーク2a、及びストローク数ｆを各々設定する。
そして、スラブ検出装置18がまず熱間スラブ１の先端を
検出すると、全長幅プレス制御装置15は制御開始指令を
発して油圧切換弁19、油圧シリンダー５を介して金敷対
4,4が作動を開始する。また伴わせて、スラブ検出装置1
8′がスラブ１の先端を検出すると、ピンチロール17及
び座屈防止装置16も下降し、このピンチロール17により
材料進み量の検出が行われ、熱間スラブ１の位置トラッ
キングが実施される。ピンチロール17によるトラッキン
グはそこに設けたパルスジェネレータ（図示せず）のパ
ルスによるものである。
検出すると、全長幅プレス制御装置15は制御開始指令を
発して油圧切換弁19、油圧シリンダー５を介して金敷対
4,4が作動を開始する。また伴わせて、スラブ検出装置1
8′がスラブ１の先端を検出すると、ピンチロール17及
び座屈防止装置16も下降し、このピンチロール17により
材料進み量の検出が行われ、熱間スラブ１の位置トラッ
キングが実施される。ピンチロール17によるトラッキン
グはそこに設けたパルスジェネレータ（図示せず）のパ
ルスによるものである。
次に、本実施例では、熱間スラブ１の先端から、後端補
正を始めるまでの間、前述の如く幅圧下プレス装置の作
動ストローク2a、ストローク数ｆでの幅圧下プレス装置
の作動を行う。勿論、これとは異なる態様、例えば先端
部のみについては上記のような制御と異なる条件での予
成形を実施したり、或いは中間部についても幅圧下プレ
ス装置の作動条件を数種に亘り変化させる制御を実施す
ることなども可能であって、いずれも本発明の趣旨を逸
脱するものではない。
正を始めるまでの間、前述の如く幅圧下プレス装置の作
動ストローク2a、ストローク数ｆでの幅圧下プレス装置
の作動を行う。勿論、これとは異なる態様、例えば先端
部のみについては上記のような制御と異なる条件での予
成形を実施したり、或いは中間部についても幅圧下プレ
ス装置の作動条件を数種に亘り変化させる制御を実施す
ることなども可能であって、いずれも本発明の趣旨を逸
脱するものではない。
このようにして、熱間スラブの先端から後端に向け順次
継続的な幅圧下を加えていくが、スラブ検出装置18がス
ラブ１の後端を検出すると、幅圧下プレス装置７の作動
を一旦止め、この時点で熱間スラブ１の尾端のトラッキ
ングを行った後、引き続いてスラブ尾端が金敷４に接触
する手前でｌ〜ｌ＋2a/tanθの間の位置にて幅圧下プレ
ス装置７による後端補正を開始する。
継続的な幅圧下を加えていくが、スラブ検出装置18がス
ラブ１の後端を検出すると、幅圧下プレス装置７の作動
を一旦止め、この時点で熱間スラブ１の尾端のトラッキ
ングを行った後、引き続いてスラブ尾端が金敷４に接触
する手前でｌ〜ｌ＋2a/tanθの間の位置にて幅圧下プレ
ス装置７による後端補正を開始する。
即ち、当初の金敷間最小間隔Ｗを、後端補正幅αを用い
た Ｗ′＝Ｗ＋α なる新たな金敷間最小間隔Ｗ′に再設定し、また同様に
ストローク2aも なる新たなストローク2a′に、そしてストローク数ｆに
ついても ｆ′＝ａ・f/2′ なる新たなストローク数ｆ′に、各々同時に変更して、
後端補正プレス圧下を開始する。
た Ｗ′＝Ｗ＋α なる新たな金敷間最小間隔Ｗ′に再設定し、また同様に
ストローク2aも なる新たなストローク2a′に、そしてストローク数ｆに
ついても ｆ′＝ａ・f/2′ なる新たなストローク数ｆ′に、各々同時に変更して、
後端補正プレス圧下を開始する。
以上の幅プレス制御により、幅サイジング後には第６図
に示すような形状のスラブ１が得られる。そして、本実
施例においては、この後第１圧延機（8,9）にて１パ
ス、また第２圧延機（10,11,10′）にてリバースパスを
含めて３パス、そして第３圧延機（図示した竪ロール圧
延機12,水平圧延機13の他に水平ロール圧延機２台を有
する）にて各１パスの粗圧延を行い、仕上圧延に供する
のである。
に示すような形状のスラブ１が得られる。そして、本実
施例においては、この後第１圧延機（8,9）にて１パ
ス、また第２圧延機（10,11,10′）にてリバースパスを
含めて３パス、そして第３圧延機（図示した竪ロール圧
延機12,水平圧延機13の他に水平ロール圧延機２台を有
する）にて各１パスの粗圧延を行い、仕上圧延に供する
のである。
次に、本発明において最も特徴とする点である後端補正
に関し、その後端補正幅αの決定法について以下に詳述
する。
に関し、その後端補正幅αの決定法について以下に詳述
する。
熱間スラブ１の元幅ＷＳから所定のスラブ幅Ｗを幅圧下
を行うに当っていまかりに、 ΔＷ（＝ＷＳ−Ｗ） の幅圧下をすべてプレスで行う場合と、すべて竪ロール
で行う場合とで、それによるクロップの生成の仕方が全
く異なることは前述のとおりである。
を行うに当っていまかりに、 ΔＷ（＝ＷＳ−Ｗ） の幅圧下をすべてプレスで行う場合と、すべて竪ロール
で行う場合とで、それによるクロップの生成の仕方が全
く異なることは前述のとおりである。
しかし、重要なことは、ΔＷの幅圧下を実施する際に、
これらいずれとも異なり、そのうちのｋ％、即ち の幅圧下をプレスで、残りの を竪ロールで幅圧下する方法によれば、生成するクロッ
プは のプレス幅圧下により生じるタング形状と、 の竪ロール幅圧下により生ずるフィッシュテール形状と
が重畳した形状となるように制御できる点である。
これらいずれとも異なり、そのうちのｋ％、即ち の幅圧下をプレスで、残りの を竪ロールで幅圧下する方法によれば、生成するクロッ
プは のプレス幅圧下により生じるタング形状と、 の竪ロール幅圧下により生ずるフィッシュテール形状と
が重畳した形状となるように制御できる点である。
そこで、本発明者等は、０〜450mmの種々の幅圧下量に
つき各々プレス単独、竪ロール単独で幅圧下を実施して
後端クロップ量を測定し、幅圧下量と後端クロップ量と
の関係について調べた。
つき各々プレス単独、竪ロール単独で幅圧下を実施して
後端クロップ量を測定し、幅圧下量と後端クロップ量と
の関係について調べた。
その結果の一例を第９図に示す。同図は220mm厚×1500m
m幅の元スラブを45mm厚×（1050〜1450）mm幅のシート
バーに幅サイジングした場合の結果を表わしている。
m幅の元スラブを45mm厚×（1050〜1450）mm幅のシート
バーに幅サイジングした場合の結果を表わしている。
同図において線Ａはプレス幅圧下した後シートバーまで
粗圧延したときの幅圧下量と後端タング量との関係を、
線Ｂは竪ロールで幅圧下したときのそれを示す。
粗圧延したときの幅圧下量と後端タング量との関係を、
線Ｂは竪ロールで幅圧下したときのそれを示す。
同図より、合計450mmの幅圧下をする時後端部のみに対
して、後端補正量αをα＝80mmとし、かつ、これを竪ロ
ールにより幅圧下することによってクロップ量をほぼ零
（図中点Ｚ参照）にすることができることがわかる。
して、後端補正量αをα＝80mmとし、かつ、これを竪ロ
ールにより幅圧下することによってクロップ量をほぼ零
（図中点Ｚ参照）にすることができることがわかる。
つまり、スラブの後端部を除く他の部分については圧下
量450mmで、また後端部については圧下量370mm（＝450m
m−80mm）で各々プレス幅圧下を行い、したがって後続
の竪ロールでは、スラブの長さの大半については幅調整
のための極く軽い圧下に止まり、また後端部については
圧下量80mmで幅圧下すればよいことを示している。
量450mmで、また後端部については圧下量370mm（＝450m
m−80mm）で各々プレス幅圧下を行い、したがって後続
の竪ロールでは、スラブの長さの大半については幅調整
のための極く軽い圧下に止まり、また後端部については
圧下量80mmで幅圧下すればよいことを示している。
実際には、プレス幅圧下における当初の幅圧下量は目標
とするスラブ幅が得られる圧下量450mmにほぼ等しい量
（即ち、目標スラブ幅よりも若干広いスラブ幅になるよ
うな量）に決めれば、スラブの形状が損なわれない。
とするスラブ幅が得られる圧下量450mmにほぼ等しい量
（即ち、目標スラブ幅よりも若干広いスラブ幅になるよ
うな量）に決めれば、スラブの形状が損なわれない。
また、後端補正長さｌについては、中間部幅プレス時の
金敷テーパー部との接触長の約25％以上をとれば、第９
図に示した関係が得られることが判明した。一例とし
て、同様の元スラブ（220mm×1500mm）から45mm×1050m
mのシートバーを得るに際し、後端補正長さをｌ＝350mm
としてプレス幅圧下時に後端補正（α＝80mm）を行った
後、粗圧延を実施した場合（本発明法）と、後端補正を
行わずにプレス幅圧下を行った後、粗圧延を実施した場
合（従来法）とにおいて各クロップ形状を比較したとこ
ろ、第10図に示すように、従来法（イ）では820mmもの
長大なクロップ形状であったのに対し、本発明（ロ）で
は僅か55mm長で著しく改善されたクロップ形状が得られ
ることが確認された。
金敷テーパー部との接触長の約25％以上をとれば、第９
図に示した関係が得られることが判明した。一例とし
て、同様の元スラブ（220mm×1500mm）から45mm×1050m
mのシートバーを得るに際し、後端補正長さをｌ＝350mm
としてプレス幅圧下時に後端補正（α＝80mm）を行った
後、粗圧延を実施した場合（本発明法）と、後端補正を
行わずにプレス幅圧下を行った後、粗圧延を実施した場
合（従来法）とにおいて各クロップ形状を比較したとこ
ろ、第10図に示すように、従来法（イ）では820mmもの
長大なクロップ形状であったのに対し、本発明（ロ）で
は僅か55mm長で著しく改善されたクロップ形状が得られ
ることが確認された。
（発明の効果） 以上の説明からも明らかなように、本発明によれば、ス
ラブ端部の形状が従来法よりも一層良好な平面形状のも
のが得られて歩留りの向上に寄与することは勿論であ
り、更に全長幅プレスを連続的に行うので、予成形プレ
スでスラブを停止させる従来法のように生産能力を低下
せしめるという問題もなく、また粗圧延機の竪ロールを
利用し、しかもその幅圧下量も少なく通常の粗圧延設備
を適用すればよいので、従来の予成形プレス＋専用竪ロ
ール幅圧下設備によるプロセスに比べ、一設備少ないプ
ロセスで幅圧下が達成でき、ライン長が長くなるという
問題もない等々、その奏する効果は極めて大きい。
ラブ端部の形状が従来法よりも一層良好な平面形状のも
のが得られて歩留りの向上に寄与することは勿論であ
り、更に全長幅プレスを連続的に行うので、予成形プレ
スでスラブを停止させる従来法のように生産能力を低下
せしめるという問題もなく、また粗圧延機の竪ロールを
利用し、しかもその幅圧下量も少なく通常の粗圧延設備
を適用すればよいので、従来の予成形プレス＋専用竪ロ
ール幅圧下設備によるプロセスに比べ、一設備少ないプ
ロセスで幅圧下が達成でき、ライン長が長くなるという
問題もない等々、その奏する効果は極めて大きい。
第１図及び第２図は竪ロールによるスラブ先後端部での
剪断変形状況を示す模式図であって、第１図は先端部の
場合、第２図は後端部の場合を示し、 第３図は従来法におけるスラブ先後端プレス予成形設備
（予成形プレス＋竪ロール）の概略と予成形プロセスを
説明する図、 第４図は全長幅プレス装置の概略及びプレス情況を説明
する図であって、（イ）はその装置、（ロ）はプレス条
件を示し、 第５図は第４図に示す装置を用いた全長幅プレスの実施
により後端クロップが生成する状況を示す説明図であっ
て、（イ）〜（ハ）はその生成過程、（ニ）は生成した
クロップ形状を示し、第６図は本発明によるプレス幅圧
下後のスラブ平面形状の一例を示す図、 第７図及び第８図は本発明の実施に用いる装置の一例を
示す図であって、第７図はホットストリップ粗圧延ライ
ン、第８図は全長幅プレス装置の制御構成を示し、 第９図はプレス幅圧下又は竪ロール幅圧下における幅圧
下量と後端クロップ量の関係を示す図、 第10図はクロップ形状を示す図であって、（イ）は従来
法による場合、（ロ）は本発明法による場合を示す。 １……スラブ ２……竪ロール ３……予成形プレス装置 ４……金敷 ５……油圧シリンダー ６……加熱炉 ７……全長幅プレス装置 8,10,10′,12……竪ロール圧延機 9,11,13……水平ロール圧延機 14……上位計算機 15……全長幅プレス制御装置 16……座屈防止装置 18,18′……スラブ検出装置 19……油圧切換弁
剪断変形状況を示す模式図であって、第１図は先端部の
場合、第２図は後端部の場合を示し、 第３図は従来法におけるスラブ先後端プレス予成形設備
（予成形プレス＋竪ロール）の概略と予成形プロセスを
説明する図、 第４図は全長幅プレス装置の概略及びプレス情況を説明
する図であって、（イ）はその装置、（ロ）はプレス条
件を示し、 第５図は第４図に示す装置を用いた全長幅プレスの実施
により後端クロップが生成する状況を示す説明図であっ
て、（イ）〜（ハ）はその生成過程、（ニ）は生成した
クロップ形状を示し、第６図は本発明によるプレス幅圧
下後のスラブ平面形状の一例を示す図、 第７図及び第８図は本発明の実施に用いる装置の一例を
示す図であって、第７図はホットストリップ粗圧延ライ
ン、第８図は全長幅プレス装置の制御構成を示し、 第９図はプレス幅圧下又は竪ロール幅圧下における幅圧
下量と後端クロップ量の関係を示す図、 第10図はクロップ形状を示す図であって、（イ）は従来
法による場合、（ロ）は本発明法による場合を示す。 １……スラブ ２……竪ロール ３……予成形プレス装置 ４……金敷 ５……油圧シリンダー ６……加熱炉 ７……全長幅プレス装置 8,10,10′,12……竪ロール圧延機 9,11,13……水平ロール圧延機 14……上位計算機 15……全長幅プレス制御装置 16……座屈防止装置 18,18′……スラブ検出装置 19……油圧切換弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阿部 英夫 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究所内 (72)発明者 近藤 徹 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭56−19903（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−114561（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−10363（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】熱間スラブをその搬送途次において幅方向
に挟む位置に対設した一対の金敷をもつ幅圧下プレス装
置により、幅圧下の目標とするスラブ幅と対応して設定
した金敷間の最小間隔に至る金敷対の同期的往復駆動の
下で、熱間スラブにその先端から後端に向けて順次継続
的な幅圧下を加える段階、 この幅圧下が熱間スラブの後端に達する直前に金敷間間
隔を最小間隔よりも広いが、熱間スラブの元幅よりは狭
い間隔に拡幅して引続くプレス幅圧下を続行する段階及
び、 上記各段階にて後端広幅部を形成した熱間スラブを、粗
圧延機の竪ロール対の間に通して一様な目標スラブ幅に
圧延する段階 よりなり、最後の圧延段階における堅ロールの幅圧下量
を、プレス幅圧下の後端補正量に合致させて、幅圧下平
面形状を制御すること を特徴とする、熱間スラブの幅圧下方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59059532A JPH0683841B2 (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 熱間スラブの幅圧下方法 |
| DE8585302071T DE3577816D1 (de) | 1984-03-29 | 1985-03-26 | Verfahren zur verringerung der breite von platten durch pressen und presse hierzu. |
| EP85302071A EP0157575B2 (en) | 1984-03-29 | 1985-03-26 | Method for reduction in width of slabs by pressing and press for the same |
| KR1019850002121A KR900004152B1 (ko) | 1984-03-29 | 1985-03-29 | 슬라브폭을 수축하기 위한 압착방법 및 압착프레스 |
| AU40531/85A AU567608B2 (en) | 1984-03-29 | 1985-03-29 | Width reduction of hot slabs by pressing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59059532A JPH0683841B2 (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 熱間スラブの幅圧下方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60203304A JPS60203304A (ja) | 1985-10-14 |
| JPH0683841B2 true JPH0683841B2 (ja) | 1994-10-26 |
Family
ID=13115968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59059532A Expired - Lifetime JPH0683841B2 (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 熱間スラブの幅圧下方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0683841B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62124044A (ja) * | 1985-11-22 | 1987-06-05 | Kawasaki Steel Corp | 熱間スラブの幅圧下プレス方法及び装置 |
| JPS63180301A (ja) * | 1987-01-22 | 1988-07-25 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | スラブの幅圧下方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5918122B2 (ja) * | 1978-07-10 | 1984-04-25 | 川崎製鉄株式会社 | スラブの幅殺し方法 |
| JPS5619903A (en) * | 1979-07-27 | 1981-02-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Slab with end of wide breadth |
| JPS6036337B2 (ja) * | 1980-02-13 | 1985-08-20 | 新日本製鐵株式会社 | スラブ長手方向端部の幅調整方法 |
-
1984
- 1984-03-29 JP JP59059532A patent/JPH0683841B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60203304A (ja) | 1985-10-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |