JPH0330441B2 - - Google Patents
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- JPH0330441B2 JPH0330441B2 JP59059531A JP5953184A JPH0330441B2 JP H0330441 B2 JPH0330441 B2 JP H0330441B2 JP 59059531 A JP59059531 A JP 59059531A JP 5953184 A JP5953184 A JP 5953184A JP H0330441 B2 JPH0330441 B2 JP H0330441B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- width
- rear end
- width reduction
- anvil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2263/00—Shape of product
- B21B2263/20—End shape; fish tail; tongue
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Forging (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は熱間スラブの幅圧下技術に係り、詳細
には、高生産性を損うことなくスラブ平面形状を
良好に維持できるプレスによる熱間スラブの大幅
圧下方法に関する。
には、高生産性を損うことなくスラブ平面形状を
良好に維持できるプレスによる熱間スラブの大幅
圧下方法に関する。
ホツトストリツプの圧延では、当初は、素材と
して造塊から分塊圧延されたスラブを加熱炉にて
再加熱後圧延していたが、省エネルギー、工程短
縮等の要請から、最近では連続鋳造設備によつて
直接スラブを製造するプロセスが主流となつてい
ることは衆知の事実である。しかし、近年、更に
エネルギー、製造工程の各効率化を推進するため
に、連鋳とホツトストリツプミルの同期化を図る
技術として連鋳における鋳込幅の統合及びスラブ
の大幅圧下技術の導入が検討されてきた。
して造塊から分塊圧延されたスラブを加熱炉にて
再加熱後圧延していたが、省エネルギー、工程短
縮等の要請から、最近では連続鋳造設備によつて
直接スラブを製造するプロセスが主流となつてい
ることは衆知の事実である。しかし、近年、更に
エネルギー、製造工程の各効率化を推進するため
に、連鋳とホツトストリツプミルの同期化を図る
技術として連鋳における鋳込幅の統合及びスラブ
の大幅圧下技術の導入が検討されてきた。
（従来技術）
このうち、スラブの幅圧下を行う方法として
は、通常、竪ロールを用いたエツジング（Ｖ）圧
延と水平(H)圧延とを繰り返し行うＶ−Ｈ圧延が行
われている。
は、通常、竪ロールを用いたエツジング（Ｖ）圧
延と水平(H)圧延とを繰り返し行うＶ−Ｈ圧延が行
われている。
まずスラブをＶ圧延した場合、板幅端部の板厚
が盛り上がるドツグボーン変形やスラブの先後端
において板幅端部がスラブの長手方向に突出する
フイツシユテイル変形が生じやすい。このドツグ
ボーン変形を有するスラブに引き続きＨ圧延を行
うと、著しい幅広がりを生じてＶ圧延による幅圧
下量を打ち消す結果となり、Ｖ圧延に要した加工
エネルギーを無駄に消費することとなる。また幅
圧下量が大きい場合には、多バス圧延を要するの
で、生産能率を阻害するとともにエネルギー損失
が大きく、フイツシユテイルは全幅圧下量にほゞ
比例して大きくなるため、歩留まりも低下する。
更にＶ−Ｈ圧延ではＨ圧延時板幅中央部に大きな
引張り応力が生じるため、割れなどの内部欠陥や
表面欠陥が発生する危険性がある。
が盛り上がるドツグボーン変形やスラブの先後端
において板幅端部がスラブの長手方向に突出する
フイツシユテイル変形が生じやすい。このドツグ
ボーン変形を有するスラブに引き続きＨ圧延を行
うと、著しい幅広がりを生じてＶ圧延による幅圧
下量を打ち消す結果となり、Ｖ圧延に要した加工
エネルギーを無駄に消費することとなる。また幅
圧下量が大きい場合には、多バス圧延を要するの
で、生産能率を阻害するとともにエネルギー損失
が大きく、フイツシユテイルは全幅圧下量にほゞ
比例して大きくなるため、歩留まりも低下する。
更にＶ−Ｈ圧延ではＨ圧延時板幅中央部に大きな
引張り応力が生じるため、割れなどの内部欠陥や
表面欠陥が発生する危険性がある。
このような欠点の解消も目途とした幅圧下方法
として連続式ブレスによる大幅圧下技術がある。
この方法によりプレスを用いて幅圧下を行つた場
合には、スラブ断面が一様に変化し、大きい幅圧
下量をとつても著しいドツグボーン変形が生ぜ
ず、したがつて、引き続いて行う水平圧延での幅
広がり量も少ない。しかし、先端から後端まで幅
圧下プレスを連続的に行うと、スラブ後端に比較
的大きなタング（舌形状）を生じ、歩留まり低下
の原因となる欠点がある。
として連続式ブレスによる大幅圧下技術がある。
この方法によりプレスを用いて幅圧下を行つた場
合には、スラブ断面が一様に変化し、大きい幅圧
下量をとつても著しいドツグボーン変形が生ぜ
ず、したがつて、引き続いて行う水平圧延での幅
広がり量も少ない。しかし、先端から後端まで幅
圧下プレスを連続的に行うと、スラブ後端に比較
的大きなタング（舌形状）を生じ、歩留まり低下
の原因となる欠点がある。
（発明の目的）
本発明は、かゝる連続式プレスによる大幅圧下
技術の有する欠点を解消し、高生産性を損うこと
なくスラブ平面形状、特にタングの生成を著しく
減少せしめ得る熱間スラブのプレスによる大幅圧
下方法を提供することを目的とするものである。
技術の有する欠点を解消し、高生産性を損うこと
なくスラブ平面形状、特にタングの生成を著しく
減少せしめ得る熱間スラブのプレスによる大幅圧
下方法を提供することを目的とするものである。
（発想の端緒）
この目的達成のため、本発明者等は前述の大幅
圧下方法における特にタング生成の原因を分析検
討したところ、連続式幅圧下プレスをスラブ先端
から実施した場合、スラブ後端の特定長さ手前か
らタング変形が進展する事実を究明するに至り、
このタング変形発生を防止する手段について更に
研究を重ねた結果、幅圧下用プレスの金敷形状、
特にスラブの後端部を幅圧下する圧下面の形状を
特定の形状とし、これを用いて特定のプロセスを
採用することによつてタング変形を効果的に防止
可能であることを見出し、本発明を完成したので
ある。
圧下方法における特にタング生成の原因を分析検
討したところ、連続式幅圧下プレスをスラブ先端
から実施した場合、スラブ後端の特定長さ手前か
らタング変形が進展する事実を究明するに至り、
このタング変形発生を防止する手段について更に
研究を重ねた結果、幅圧下用プレスの金敷形状、
特にスラブの後端部を幅圧下する圧下面の形状を
特定の形状とし、これを用いて特定のプロセスを
採用することによつてタング変形を効果的に防止
可能であることを見出し、本発明を完成したので
ある。
（発明の構成）
即ち、本発明の要旨とするところは、
熱間スラブの進行方向入側及び出側に傾斜部
を、中間に平行部を同一水平面に有する一対の金
敷を用いて前記熱間スラブを所定の幅にプレス加
工するに際し、スラブ先端を含む定常変形領域に
おいては前記金敷の入側傾斜部及び平行部を利用
して連続的に幅圧下を行い該幅圧下がスラブ後端
の非定常変形領域に達した時点で、前記連続幅圧
下を中断し、該スラブを更に前進させて前記金敷
の出側傾斜部を利用してスラブ後端の予成形を行
つた後、一旦該スラブを前記幅圧下中断位置まで
後退させ、しかる後前記非定常変形領域を前記定
常変形領域に対するのと同様に幅圧下を行うこと
を特徴とするプレスによる熱間スラブの幅圧下方
法にある。
を、中間に平行部を同一水平面に有する一対の金
敷を用いて前記熱間スラブを所定の幅にプレス加
工するに際し、スラブ先端を含む定常変形領域に
おいては前記金敷の入側傾斜部及び平行部を利用
して連続的に幅圧下を行い該幅圧下がスラブ後端
の非定常変形領域に達した時点で、前記連続幅圧
下を中断し、該スラブを更に前進させて前記金敷
の出側傾斜部を利用してスラブ後端の予成形を行
つた後、一旦該スラブを前記幅圧下中断位置まで
後退させ、しかる後前記非定常変形領域を前記定
常変形領域に対するのと同様に幅圧下を行うこと
を特徴とするプレスによる熱間スラブの幅圧下方
法にある。
以下に本発明を詳細に説明する。
熱間スラブに対する連続式幅圧下プレスは、第
１図に示すような基本動作により行われる。即
ち、一対の金敷３の圧下面が熱間スラブ４の進行
方向Ｒ入側に傾斜部１を、これに続く中間及び出
側に平行部２を有する構成とし、これらの金敷３
を幅圧下量ΔWの下で周期的に振動（振幅２ａ）
させつつ、その間隙に入側板幅Wsのスラブ４を
連続的（乃至間欠的）に送り込み、スラブを幅圧
下し、出側板幅Wfのスラブを得るものであり、
その際、この連続式幅圧下プレスの１周期は、第
２図に示すように、(イ)スラブ圧下、(ロ)金敷離脱
（振幅２ａ）、スラブ前進、(ハ)スラブ圧下（Wp：
圧下域）の動作からなつている。
１図に示すような基本動作により行われる。即
ち、一対の金敷３の圧下面が熱間スラブ４の進行
方向Ｒ入側に傾斜部１を、これに続く中間及び出
側に平行部２を有する構成とし、これらの金敷３
を幅圧下量ΔWの下で周期的に振動（振幅２ａ）
させつつ、その間隙に入側板幅Wsのスラブ４を
連続的（乃至間欠的）に送り込み、スラブを幅圧
下し、出側板幅Wfのスラブを得るものであり、
その際、この連続式幅圧下プレスの１周期は、第
２図に示すように、(イ)スラブ圧下、(ロ)金敷離脱
（振幅２ａ）、スラブ前進、(ハ)スラブ圧下（Wp：
圧下域）の動作からなつている。
このような基本動作によりスラブ４を幅圧下し
た場合、スラブ後端部に比較的大きなタングが生
じることは既述のとおりである。
た場合、スラブ後端部に比較的大きなタングが生
じることは既述のとおりである。
ところで、かゝるタング変形は第３図に示す如
く進展することを判明した。同図は、傾斜部の金
敷角度θ＝12゜の金敷３を振幅２ａ＝60mm、幅圧
下量ΔW＝300mmの条件で動作させた場合、スラ
ブ後端部の変形状況を経時的に示したものであ
る。同図よりわかるように、スラブ後端が金敷３
の入側傾斜部の後端近傍にある段階では、スラブ
４はその後端が未加工状態でタング変形を生じて
いないが、スラブ４が進行方向Ｒに前進してその
後端が金敷３の入側傾斜部後端からおよそスラブ
幅の半幅だけ前方に進んだ段階での幅圧下時より
タング変形が生じはじめ、更に前進するにつれて
タング変形が次第に成長している過程をとつてい
る。
く進展することを判明した。同図は、傾斜部の金
敷角度θ＝12゜の金敷３を振幅２ａ＝60mm、幅圧
下量ΔW＝300mmの条件で動作させた場合、スラ
ブ後端部の変形状況を経時的に示したものであ
る。同図よりわかるように、スラブ後端が金敷３
の入側傾斜部の後端近傍にある段階では、スラブ
４はその後端が未加工状態でタング変形を生じて
いないが、スラブ４が進行方向Ｒに前進してその
後端が金敷３の入側傾斜部後端からおよそスラブ
幅の半幅だけ前方に進んだ段階での幅圧下時より
タング変形が生じはじめ、更に前進するにつれて
タング変形が次第に成長している過程をとつてい
る。
このタング形状の生成過程に慮みて本発明では
金敷形状を特定の形状にし、これを利用するもの
である。以下、この点を説明する。
金敷形状を特定の形状にし、これを利用するもの
である。以下、この点を説明する。
第４図は本発明に係る金敷形状の一例を示すも
ので、一対の金敷３は熱間スラブ４の進行方向Ｒ
入側に傾斜部AB、中間に平行部BC及び出側に
傾斜部CDからなる形状の圧下面を有する。入側
傾斜部ABは傾斜角度θを有し、また出側傾斜部
CDは傾斜角度θ′を有している。そして、入側傾
斜部AB及び平行部BCはスラブ４の先端を含む
定常変形領域を形成するための圧下面であり、出
側傾斜部CDはスラブ後端部だけを圧下して非定
常変形領域を予形成するための圧下面である。
ので、一対の金敷３は熱間スラブ４の進行方向Ｒ
入側に傾斜部AB、中間に平行部BC及び出側に
傾斜部CDからなる形状の圧下面を有する。入側
傾斜部ABは傾斜角度θを有し、また出側傾斜部
CDは傾斜角度θ′を有している。そして、入側傾
斜部AB及び平行部BCはスラブ４の先端を含む
定常変形領域を形成するための圧下面であり、出
側傾斜部CDはスラブ後端部だけを圧下して非定
常変形領域を予形成するための圧下面である。
このような金敷構成を有するプレス装置により
スラブ幅圧下を行うプロセスとしては、まず、前
述の基本動作に従い周期的に振動するプレスによ
り、入側傾斜部AB及び平行部BCの圧下面を利
用して、スラブ４の先端から幅圧下を開始してい
く。
スラブ幅圧下を行うプロセスとしては、まず、前
述の基本動作に従い周期的に振動するプレスによ
り、入側傾斜部AB及び平行部BCの圧下面を利
用して、スラブ４の先端から幅圧下を開始してい
く。
そして、かゝる幅圧下がスラブ後端の非定常変
形領域に達した時点でスラブ後端処理が行われ
る。この処理は、例えば、第５図を参照するなら
ば、スラブ後端の未圧下終了域ｌがスラブ幅の約
半分に達する時点までは前述の幅圧下を行い、
(イ)、次いで金敷３を一旦スラブの初期幅以上に開
くと共にスラブ４を更に前進させて（図中矢印Ｒ
方向）、スラブ後端が出側傾斜部６と接触する位
置に移動する(ロ)。この状態で金敷３によりその出
側傾斜部６を利用して圧下（矢印）すると、後端
部はフイツシユテイル状に変形し、予成形が行わ
れる(ハ)。
形領域に達した時点でスラブ後端処理が行われ
る。この処理は、例えば、第５図を参照するなら
ば、スラブ後端の未圧下終了域ｌがスラブ幅の約
半分に達する時点までは前述の幅圧下を行い、
(イ)、次いで金敷３を一旦スラブの初期幅以上に開
くと共にスラブ４を更に前進させて（図中矢印Ｒ
方向）、スラブ後端が出側傾斜部６と接触する位
置に移動する(ロ)。この状態で金敷３によりその出
側傾斜部６を利用して圧下（矢印）すると、後端
部はフイツシユテイル状に変形し、予成形が行わ
れる(ハ)。
このスラブ後端予成形の圧下量ｄは幅圧下量
ΔW等により相違するが、一般的にはｄ＝0.3ΔW
〜ΔWの範囲に設定するのがよい。しかし、正確
には、スラブ全長を単純にプレス圧下した場合に
生じるスラブ後端のタングの量とスラブ後端を本
発明に係る傾斜プレス（金敷の出側傾斜部を利用
したプレス）した場合に生じるフイツシユテイル
が相殺されるように決定する。即ち、元のスラブ
幅Ws、プレス後のスラブ幅Wp、スラブ温度Ｔ、
金敷傾斜角度θ、θ′から、圧下量ｄはｄ＝ｆ
（Ws、Wp、Ｔ、θ、θ′、…） にする。なお、更にその後に連続熱間圧延機を用
いてこのスラブを圧延する場合には、粗圧延後の
シートバーにおけるクロツプ切捨量が最少となる
ように粗圧延条件も加味して決めるのがよいこと
は勿論のことである。
ΔW等により相違するが、一般的にはｄ＝0.3ΔW
〜ΔWの範囲に設定するのがよい。しかし、正確
には、スラブ全長を単純にプレス圧下した場合に
生じるスラブ後端のタングの量とスラブ後端を本
発明に係る傾斜プレス（金敷の出側傾斜部を利用
したプレス）した場合に生じるフイツシユテイル
が相殺されるように決定する。即ち、元のスラブ
幅Ws、プレス後のスラブ幅Wp、スラブ温度Ｔ、
金敷傾斜角度θ、θ′から、圧下量ｄはｄ＝ｆ
（Ws、Wp、Ｔ、θ、θ′、…） にする。なお、更にその後に連続熱間圧延機を用
いてこのスラブを圧延する場合には、粗圧延後の
シートバーにおけるクロツプ切捨量が最少となる
ように粗圧延条件も加味して決めるのがよいこと
は勿論のことである。
このように予成形(ハ)を行つた後、再び金敷３を
スラブの初期幅以上に開くと共にスラブ４を一旦
後退（矢印R′方向）させ(ニ)、しかる後、スラブ
４を前進させつつスラブ後端処理前の幅圧下(イ)と
同様に連続式幅圧下プレスをスラブ後端が金敷３
の間を出るまで行う。かくして、スラブ後端処理
が行われるため、後端部に生じるタング量を小さ
くすることができる。
スラブの初期幅以上に開くと共にスラブ４を一旦
後退（矢印R′方向）させ(ニ)、しかる後、スラブ
４を前進させつつスラブ後端処理前の幅圧下(イ)と
同様に連続式幅圧下プレスをスラブ後端が金敷３
の間を出るまで行う。かくして、スラブ後端処理
が行われるため、後端部に生じるタング量を小さ
くすることができる。
次に、本発に係る連続式幅圧下用プレス装置例
を第６図に示す。同図において、金敷３はハウジ
ング１０の窓内に摺動自在に設けた金敷固定ブロ
ツク８を介して油圧シリンダー９により振動可能
に配設されており、金敷形状は第４図に示したよ
うな形状（スラブ４の進行方向を図中矢印Ｒで示
す。）を有している。なお、７はスラブ搬送用ピ
ンチローラーである。
を第６図に示す。同図において、金敷３はハウジ
ング１０の窓内に摺動自在に設けた金敷固定ブロ
ツク８を介して油圧シリンダー９により振動可能
に配設されており、金敷形状は第４図に示したよ
うな形状（スラブ４の進行方向を図中矢印Ｒで示
す。）を有している。なお、７はスラブ搬送用ピ
ンチローラーである。
次に、本発明の作用をスラブの搬送制御を含め
て詳述する。
て詳述する。
第７図において、入側板幅Wsのスラブ４は図
中矢印Ｒの方向に搬送され、スラブ検出器２１が
スラブ先端を検出した時点でピンチローラー２０
を下降させ、このピンチローラーに接続したパル
スジエネレータ２２によりスラブのトラツキング
を行いつつ、金敷３の傾斜部AB及び平行部BC
を利用してスラブ先端から所定の幅圧下（板幅
Wp）を開始し、定常変形領域を形成して行く。
中矢印Ｒの方向に搬送され、スラブ検出器２１が
スラブ先端を検出した時点でピンチローラー２０
を下降させ、このピンチローラーに接続したパル
スジエネレータ２２によりスラブのトラツキング
を行いつつ、金敷３の傾斜部AB及び平行部BC
を利用してスラブ先端から所定の幅圧下（板幅
Wp）を開始し、定常変形領域を形成して行く。
そして、スラブ４の後端がスラブ検出器２１′
により検出された時点からは、ピンチローラー２
０′を下降させ、このピンチローラーに接続され
たパルスジエネレータ２２′によりスラブ４の後
端トラツキングを行い、スラブ後端位置４ａが同
図中２点鎖線で示す如くＢ点からｌの位置に到達
した時点、即ち非定常変形領域に到達した時点
で、金敷３を一旦スラブの初期幅Wsよりも大き
く広げ、次いでピンチローラー２０′によりスラ
ブ後端がＣ点を過ぎるまで、即ちスラブ４をＬだ
け更に前進させ、金敷３を作動させて所定の予成
形圧下量ｄの圧下を行う。なお、このスラブ後端
予成形のための移動量はＬ＋ｘとしてもよく、そ
の場合には金敷３の出側傾斜部CDの傾斜角度θ′、
ｘ並びに圧下量ｄから金敷３の圧下停止位置を求
めることができる。
により検出された時点からは、ピンチローラー２
０′を下降させ、このピンチローラーに接続され
たパルスジエネレータ２２′によりスラブ４の後
端トラツキングを行い、スラブ後端位置４ａが同
図中２点鎖線で示す如くＢ点からｌの位置に到達
した時点、即ち非定常変形領域に到達した時点
で、金敷３を一旦スラブの初期幅Wsよりも大き
く広げ、次いでピンチローラー２０′によりスラ
ブ後端がＣ点を過ぎるまで、即ちスラブ４をＬだ
け更に前進させ、金敷３を作動させて所定の予成
形圧下量ｄの圧下を行う。なお、このスラブ後端
予成形のための移動量はＬ＋ｘとしてもよく、そ
の場合には金敷３の出側傾斜部CDの傾斜角度θ′、
ｘ並びに圧下量ｄから金敷３の圧下停止位置を求
めることができる。
その後、再度金敷３をスラブ初期幅Wsよりも
広げ、一旦スラブ４を後退させて元の２点鎖線の
位置に戻し、しかる後に予成形前と同様の所定の
幅圧下（板幅Wp）をスラブ後端４ａが金敷３の
間を過ぎるまで行う。
広げ、一旦スラブ４を後退させて元の２点鎖線の
位置に戻し、しかる後に予成形前と同様の所定の
幅圧下（板幅Wp）をスラブ後端４ａが金敷３の
間を過ぎるまで行う。
（実施例）
第６図に示した連続式幅圧下用プレス装置を用
いて、板幅1500mm、厚さ220mm、長さ12000mmのス
ラブを金敷角度θ＝12゜、θ′＝20゜の振幅2a＝10mm、
振動数2πrad／secの条件で、先端から定常部を
幅圧下量ΔW＝300mmの幅圧下を連続的に行い、
未圧下終了域が約800mm残つたところで金敷を一
旦開き、スラブ後端が金敷の出側傾斜部と接する
ようにスラブをピンチローラーで移動させ、次い
でスラブ後端部を予成形した。なお、予成形量ｄ
は幅圧下量ΔWにより異なるが、本実施例では第
８図に示す如くｄ／２＝ΔW／２＝150mmとした。
いて、板幅1500mm、厚さ220mm、長さ12000mmのス
ラブを金敷角度θ＝12゜、θ′＝20゜の振幅2a＝10mm、
振動数2πrad／secの条件で、先端から定常部を
幅圧下量ΔW＝300mmの幅圧下を連続的に行い、
未圧下終了域が約800mm残つたところで金敷を一
旦開き、スラブ後端が金敷の出側傾斜部と接する
ようにスラブをピンチローラーで移動させ、次い
でスラブ後端部を予成形した。なお、予成形量ｄ
は幅圧下量ΔWにより異なるが、本実施例では第
８図に示す如くｄ／２＝ΔW／２＝150mmとした。
予成形が終了すると、スラブ４を一旦後退さ
せ、次いで金敷の入側傾斜部及び平行部にて幅圧
下プレス（幅圧下量ΔW＝300mm）を連続的に行
つた。第９図に幅圧下後のスラブ後端の平面形状
（後端予成形＋連続式プレス）を示す。
せ、次いで金敷の入側傾斜部及び平行部にて幅圧
下プレス（幅圧下量ΔW＝300mm）を連続的に行
つた。第９図に幅圧下後のスラブ後端の平面形状
（後端予成形＋連続式プレス）を示す。
一方、従来法として、スラブ先端から後端まで
を一様に、即ち本実施例の如きスラブ後端処理を
特別に行わないで、連続的に幅圧下したところ、
幅圧下後のスラブ後端の形状は第９図に示す形状
（「連続式プレス」）のものであつつた。
を一様に、即ち本実施例の如きスラブ後端処理を
特別に行わないで、連続的に幅圧下したところ、
幅圧下後のスラブ後端の形状は第９図に示す形状
（「連続式プレス」）のものであつつた。
第９図で両者を比較すればわかるように、本発
明による場合にはクロツプは非常に短かく、か
つ、タングの生成が極少であつて、スラブ後端形
状が良好であるのに対し、従来法の場合にはクロ
ツプが長大で、かつ、タング生成が著しい後端形
状である。
明による場合にはクロツプは非常に短かく、か
つ、タングの生成が極少であつて、スラブ後端形
状が良好であるのに対し、従来法の場合にはクロ
ツプが長大で、かつ、タング生成が著しい後端形
状である。
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、従来の
連続式プレスによる大幅圧下技術の有する高生産
性を維持しつつ、スラブ平面形状、特にスラブ後
端でのタング生成を著しく低減した極めて良好な
平面形状のものを得ることができ、歩留まりを顕
著に向上することが可能である。
連続式プレスによる大幅圧下技術の有する高生産
性を維持しつつ、スラブ平面形状、特にスラブ後
端でのタング生成を著しく低減した極めて良好な
平面形状のものを得ることができ、歩留まりを顕
著に向上することが可能である。
第１図は連続式幅圧下プレスの基本動作を説明
する図、第２図イ〜ハは第１図の基本動作を経時
的に示した説明図、第３図はスラブ後端でのタン
グ変形の進展状況を説明する図、第４図は本発明
に係る金敷形状の一例を示す図、第５図は本発明
に係る金敷によりスラブ後端の非定常変形領域を
幅圧下する状況を示す図、第６図は本発明に係る
連続式幅圧下用プレス装置例を示す側面図、第７
図は第６図に示した装置を用いて本発明の幅圧下
方法の作用を説明する図、第８図は本発明におけ
る予成形後のスラブ後端の形状を示す図、第９図
は幅圧下後のスラブ後端の形状を示す図であつ
て、「後端予成形＋連続式プレス」は本発明によ
る場合、「連続式プレス」は従来法による場合を
示す。 １……入側傾斜部、２……平行部、３……金
敷、４……スラブ、６……出側傾斜部、７……ピ
ンチローラー、８……金敷固定ブロツク、９……
油圧シリンダー、１０……ハウジング、２０，２
０′……ピンチローラー、２１，２１′……スラブ
検出器、２２，２２′……パルスジエネレータ。
する図、第２図イ〜ハは第１図の基本動作を経時
的に示した説明図、第３図はスラブ後端でのタン
グ変形の進展状況を説明する図、第４図は本発明
に係る金敷形状の一例を示す図、第５図は本発明
に係る金敷によりスラブ後端の非定常変形領域を
幅圧下する状況を示す図、第６図は本発明に係る
連続式幅圧下用プレス装置例を示す側面図、第７
図は第６図に示した装置を用いて本発明の幅圧下
方法の作用を説明する図、第８図は本発明におけ
る予成形後のスラブ後端の形状を示す図、第９図
は幅圧下後のスラブ後端の形状を示す図であつ
て、「後端予成形＋連続式プレス」は本発明によ
る場合、「連続式プレス」は従来法による場合を
示す。 １……入側傾斜部、２……平行部、３……金
敷、４……スラブ、６……出側傾斜部、７……ピ
ンチローラー、８……金敷固定ブロツク、９……
油圧シリンダー、１０……ハウジング、２０，２
０′……ピンチローラー、２１，２１′……スラブ
検出器、２２，２２′……パルスジエネレータ。
Claims (1)
- １ 熱間スラブの進行方向入側及び出側に傾斜部
を、中間に平行部を同一水平面に有する一対の金
敷を用いて前記熱間スラブを所定の幅にプレス加
工するに際し、スラブ先端を含む定常変形領域に
おいては前記金敷の入側傾斜部及び平行部を利用
して連続的に幅圧下を行い、該幅圧下がスラブ後
端の非定常変形領域に達した時点で、前記連続幅
圧下を中断し、該スラブを更に前進させて前記金
敷の出側傾斜部を利用してスラブ後端の予成形を
行つた後、一旦該スラブを前記幅圧下中断位置ま
で後退させ、しかる後前記非定常変形領域を前記
定常変形領域に対するのと同様に幅圧下を行うこ
とを特徴とするプレスによる熱間スラブの幅圧下
方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59059531A JPS60203303A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | プレスによる熱間スラブの幅圧下方法 |
| DE8585302071T DE3577816D1 (de) | 1984-03-29 | 1985-03-26 | Verfahren zur verringerung der breite von platten durch pressen und presse hierzu. |
| EP85302071A EP0157575B2 (en) | 1984-03-29 | 1985-03-26 | Method for reduction in width of slabs by pressing and press for the same |
| AU40531/85A AU567608B2 (en) | 1984-03-29 | 1985-03-29 | Width reduction of hot slabs by pressing |
| KR1019850002121A KR900004152B1 (ko) | 1984-03-29 | 1985-03-29 | 슬라브폭을 수축하기 위한 압착방법 및 압착프레스 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59059531A JPS60203303A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | プレスによる熱間スラブの幅圧下方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60203303A JPS60203303A (ja) | 1985-10-14 |
| JPH0330441B2 true JPH0330441B2 (ja) | 1991-04-30 |
Family
ID=13115941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59059531A Granted JPS60203303A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | プレスによる熱間スラブの幅圧下方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60203303A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202705A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-08 | Kawasaki Steel Corp | 熱間スラブの連続幅圧下プレス装置 |
| JPH0616881B2 (ja) * | 1986-01-17 | 1994-03-09 | 石川島播磨重工業株式会社 | スラブ成形装置列 |
| JPS62183902A (ja) * | 1986-02-06 | 1987-08-12 | Kawasaki Steel Corp | プレスによる熱間スラブの幅圧下方法 |
| JP2512295B2 (ja) * | 1986-03-19 | 1996-07-03 | 川崎製鉄株式会社 | 熱間スラブの巾圧下方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5548401A (en) * | 1978-09-29 | 1980-04-07 | Hitachi Ltd | Latitudinal rolling method of plate and its device |
| JPS6036337B2 (ja) * | 1980-02-13 | 1985-08-20 | 新日本製鐵株式会社 | スラブ長手方向端部の幅調整方法 |
| JPH07115042B2 (ja) * | 1984-02-08 | 1995-12-13 | 株式会社日立製作所 | スラブ幅減少方法 |
-
1984
- 1984-03-29 JP JP59059531A patent/JPS60203303A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60203303A (ja) | 1985-10-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |