JPH068451B2 - 転炉溶鋼炭素推定方法 - Google Patents
転炉溶鋼炭素推定方法Info
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- JPH068451B2 JPH068451B2 JP63207814A JP20781488A JPH068451B2 JP H068451 B2 JPH068451 B2 JP H068451B2 JP 63207814 A JP63207814 A JP 63207814A JP 20781488 A JP20781488 A JP 20781488A JP H068451 B2 JPH068451 B2 JP H068451B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は脱燐溶銑を用いた転炉精錬中に、溶鋼の炭素量
を推定する方法に関するものである。
を推定する方法に関するものである。
［従来の技術］ 酸素ランスに平行に設けられたサブランスに消耗型の測
定用センサーをとりつけて凝固固温度ＴSを測定する。
ＴSと溶鋼中の炭素量［Ｃ］との関係式、 ［Ｃ］＝ａＴS＋ｂ(a,bは定数) ……(A) から［Ｃ］を求める。
定用センサーをとりつけて凝固固温度ＴSを測定する。
ＴSと溶鋼中の炭素量［Ｃ］との関係式、 ［Ｃ］＝ａＴS＋ｂ(a,bは定数) ……(A) から［Ｃ］を求める。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、上記(A)式は溶鋼中のＭｎ量が０．５wt
％以下の低い場合に適用されるものである。ところが、
脱燐溶銑を用いた転炉精練では、Ｍｎ鉱石の炉内直接還
元により、溶鋼中のＭｎ量が高く、０．５wt％乃至１．
５wt％程度となっている。したがって、上記(A)式を適
用すると、溶鋼中のＭｎ量の影響が考慮されていないの
で、求められた溶鋼炭素量の精度が不十分であるという
問題があった。
％以下の低い場合に適用されるものである。ところが、
脱燐溶銑を用いた転炉精練では、Ｍｎ鉱石の炉内直接還
元により、溶鋼中のＭｎ量が高く、０．５wt％乃至１．
５wt％程度となっている。したがって、上記(A)式を適
用すると、溶鋼中のＭｎ量の影響が考慮されていないの
で、求められた溶鋼炭素量の精度が不十分であるという
問題があった。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、溶鋼中の
Ｍｎ量を考慮した精度の高い転炉溶鋼炭素推定方法を提
供しようとするものである。
Ｍｎ量を考慮した精度の高い転炉溶鋼炭素推定方法を提
供しようとするものである。
［課題を解決するための手段、］ 本発明による転炉溶鋼炭素推定方法は、脱燐溶銑を用い
た転炉精錬中に、溶鋼の炭素量を推定する方法におい
て、 (1)溶鋼を採取してその温度および凝固温度を測定する
こと、 (2)前記凝固温度から溶鋼中の１次推定炭素量を求める
こと、 (3)前記１次推定炭素量および前記溶鋼温度を用いて、
転炉内のＭｎの平衡式と、マスバランスの式から溶鋼中
の推定Ｍｎ量を求めること、 (4)前記凝固温度および前記推定Ｍｎ量を用いて炭素量
を求めること、 を含むことを特徴とする。
た転炉精錬中に、溶鋼の炭素量を推定する方法におい
て、 (1)溶鋼を採取してその温度および凝固温度を測定する
こと、 (2)前記凝固温度から溶鋼中の１次推定炭素量を求める
こと、 (3)前記１次推定炭素量および前記溶鋼温度を用いて、
転炉内のＭｎの平衡式と、マスバランスの式から溶鋼中
の推定Ｍｎ量を求めること、 (4)前記凝固温度および前記推定Ｍｎ量を用いて炭素量
を求めること、 を含むことを特徴とする。
［作用］ 本方法によればＭｎの推定値ではあるが、炭素量を推定
するための一つの要素として考慮されているので、従来
法に比して精度の高い炭素量の推定が可能である。
するための一つの要素として考慮されているので、従来
法に比して精度の高い炭素量の推定が可能である。
［実施例］ 酸素ランスに平行に設けられたサブランスに消耗型の測
定用センサーをとりつけて溶鋼の温度Ｔと凝固固温度Ｔ
Sを測定する。ＴSと溶鋼中の炭素量［Ｃ］との関係式、 ［Ｃ］＝ａＴS＋ｂ（a,bは定数） ……(1) から１次推定炭素量[Ｃ]1をもとめる。
定用センサーをとりつけて溶鋼の温度Ｔと凝固固温度Ｔ
Sを測定する。ＴSと溶鋼中の炭素量［Ｃ］との関係式、 ［Ｃ］＝ａＴS＋ｂ（a,bは定数） ……(1) から１次推定炭素量[Ｃ]1をもとめる。
一方、Ｍｎ平衡式およびＭｎのマスバランス式はそれぞ
れ以下の(2)，(3)式で表わされる。
れ以下の(2)，(3)式で表わされる。
log{(Mn)/[Mn]}＝log(A/[C])＋B/T＋Ｃ……(2) WM[Mn]＋WS(Mn)＝WP[Mn]P＋δMO ……(3) ただし、Ｔは溶鋼温度、 [Mn],(Mn),[Mn]Pはそれぞれ溶鋼、スラグ、溶銑中のMn
量、 WM，WS，WP，WOはそれぞれ溶鋼、スラグ、溶銑、Mn鉱石
の重量、 δはMn鉱石中のMn量、A,B,Cは定数、である。
量、 WM，WS，WP，WOはそれぞれ溶鋼、スラグ、溶銑、Mn鉱石
の重量、 δはMn鉱石中のMn量、A,B,Cは定数、である。
(2)，(3)式から(Mn)を消去して得られる[Mn]に関する非
線形方程式を[C]＝[C]1として数値解法により解く。こ
こで得られた推定Ｍｎ量を[Mn]1と書く。
線形方程式を[C]＝[C]1として数値解法により解く。こ
こで得られた推定Ｍｎ量を[Mn]1と書く。
上記[Mn]P,WM,WP,WOは通常の操業の中で測定しているも
ので、実測値である。WSは精錬中に投入された副原料の
量と前チャージのスラグ成分から計算によって求める。
ので、実測値である。WSは精錬中に投入された副原料の
量と前チャージのスラグ成分から計算によって求める。
溶鋼中の炭素量[C]は実用的な精度でＴSと[Mn]との一次
式として、 ［Ｃ］＝ＤＴS＋Ｅ［Ｍｎ］＋Ｆ ……(4) で表される。
式として、 ［Ｃ］＝ＤＴS＋Ｅ［Ｍｎ］＋Ｆ ……(4) で表される。
ここに、Ｄ，Ｅ，Ｆは採取された溶鋼の試料の分析値か
ら重回帰分析により前もって求められた定数である。
ら重回帰分析により前もって求められた定数である。
ここで求められた定数Ｄ，Ｅ，Ｆおよび上記[Mn]1を上
記(4)式に入れて溶鋼中の炭素量［Ｃ］をもとめる。
記(4)式に入れて溶鋼中の炭素量［Ｃ］をもとめる。
かくして、［Ｍｎ］を考慮した精度の高い溶鋼中の炭素
量［Ｃ］を求めることができる。
量［Ｃ］を求めることができる。
ついで、本実施例による具体的な数値を挙げて説明す
る。
る。
前述の(2)，(3)式から得られる［Ｍｎ］に関する非線形
方程式に含まれる定数に、 [Mn]P＝0.16％，WM＝310T，WS＝3T， WP＝300T，WO＝6.3T，δ＝0.55，A＝-0.170， B＝15.08，C＝10867.9 の値を用いて[Mn]を求め、[Mn]＝1.34％を得た。また、
(4)式の定数、Ｄ，Ｅ，Ｆを重回帰分析により得られた
値は、 Ｄ＝0.011516，Ｅ＝-0.0528，Ｆ＝17.69である。この値
を用いて、(4)式により[C]＝0.147を得た。比較のた
め、同じ試料を発光分光分析装置により分析した値は
[C]＝0.145であった。
方程式に含まれる定数に、 [Mn]P＝0.16％，WM＝310T，WS＝3T， WP＝300T，WO＝6.3T，δ＝0.55，A＝-0.170， B＝15.08，C＝10867.9 の値を用いて[Mn]を求め、[Mn]＝1.34％を得た。また、
(4)式の定数、Ｄ，Ｅ，Ｆを重回帰分析により得られた
値は、 Ｄ＝0.011516，Ｅ＝-0.0528，Ｆ＝17.69である。この値
を用いて、(4)式により[C]＝0.147を得た。比較のた
め、同じ試料を発光分光分析装置により分析した値は
[C]＝0.145であった。
次に、多数の分析値と推定値について、本実施例と従来
例の比較を次に説明する。第１図は、横軸に本実施例に
よる推定炭素量、縦軸に前記発光分光分析による炭素量
をとって両者の関係を示したグラフである。第２図は比
較のため、従来例について第１図と同じグラフを描いて
示したものである。第１図，第２図によれば、分析値と
推定値の差の平均ｘ、および偏差σは本実施例ではそれ
ぞれ0.001％，0.008％、従来例ではこれが0.011％，0.0
25％であって、本実施例により求められる溶鋼炭素量は
従来例と比較して精度が著しく向上されている。
例の比較を次に説明する。第１図は、横軸に本実施例に
よる推定炭素量、縦軸に前記発光分光分析による炭素量
をとって両者の関係を示したグラフである。第２図は比
較のため、従来例について第１図と同じグラフを描いて
示したものである。第１図，第２図によれば、分析値と
推定値の差の平均ｘ、および偏差σは本実施例ではそれ
ぞれ0.001％，0.008％、従来例ではこれが0.011％，0.0
25％であって、本実施例により求められる溶鋼炭素量は
従来例と比較して精度が著しく向上されている。
［発明の効果］ 本発明によれば、転炉内におけるＭｎの平衡式およびマ
スバランスの式から求められる溶鋼中のＭｎ量を考慮し
て溶鋼中の炭素量を求めるので、推定精度が顕著に向上
する。
スバランスの式から求められる溶鋼中のＭｎ量を考慮し
て溶鋼中の炭素量を求めるので、推定精度が顕著に向上
する。
第１図は本実施例による溶鋼中の推定炭素量と分析値を
比較したグラフ図、第２図は従来例による溶鋼中の推定
炭素量と分析値を比較したグラフ図である。
比較したグラフ図、第２図は従来例による溶鋼中の推定
炭素量と分析値を比較したグラフ図である。
Claims (1)
- 【請求項１】脱燐溶銑を用いた転炉精錬中に、溶鋼の炭
素量を推定する方法において、 (1)溶鋼を採取してその温度および凝固温度を測定する
こと、 (2)前記凝固温度から溶鋼中の１次推定炭素量を求める
こと、 (3)前記１次推定炭素量および前記溶鋼温度を用いて、
転炉内のＭｎの平衡式と、マスバランスの式から溶鋼中
の推定Ｍｎ量を求めること、 (4)前記１次推定炭素量および前記推定Ｍｎ量を用いて
炭素量を求めること、 を含む転炉溶綱炭素推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63207814A JPH068451B2 (ja) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | 転炉溶鋼炭素推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63207814A JPH068451B2 (ja) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | 転炉溶鋼炭素推定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0257629A JPH0257629A (ja) | 1990-02-27 |
| JPH068451B2 true JPH068451B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=16545948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63207814A Expired - Fee Related JPH068451B2 (ja) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | 転炉溶鋼炭素推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068451B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101977361B1 (ko) * | 2017-07-24 | 2019-05-10 | 주식회사 포스코 | 강의 정련방법 |
-
1988
- 1988-08-22 JP JP63207814A patent/JPH068451B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0257629A (ja) | 1990-02-27 |
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|---|---|---|---|
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