JPH0257629A - 転炉溶鋼炭素推定方法 - Google Patents
転炉溶鋼炭素推定方法Info
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- JPH0257629A JPH0257629A JP20781488A JP20781488A JPH0257629A JP H0257629 A JPH0257629 A JP H0257629A JP 20781488 A JP20781488 A JP 20781488A JP 20781488 A JP20781488 A JP 20781488A JP H0257629 A JPH0257629 A JP H0257629A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は脱燐溶銑を用いた転炉精錬中に、溶鋼の炭素量
を推定する方法に関するものである。
を推定する方法に関するものである。
［従来の技術］
酸素ランスに平行に設けられたサブランスに消耗型の測
定用センサーをとりつけて凝固固温度ゴ５を測定する。
定用センサーをとりつけて凝固固温度ゴ５を測定する。
Ｔｓと溶鋼中の炭素ＪｉＬ［Ｃ］との関係式、
［Ｃ］−＝ ａＴ、＋ｂ（ａ、ｂは定数＞ ・・
・（Ａ）から［Ｃ，］を求める。
・（Ａ）から［Ｃ，］を求める。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、上記（Ａ）式は溶鋼中のＭｎ量が０．５
ｗｔ％以下の低い場合に適用されるものである。とこ
ろが、脱燐溶銑を用いた転炉精錬では、Ｍｎ鉱石の炉内
直接還元により、溶鋼中のＭｎ基が高＜ 、０．５ ｗ
ｔ％乃至１．５ ｗｔ％程度となっている。したがって
、上記（Ａ）式を適用すると、溶鋼中のＭｎ量の影響が
考慮されていないので、求められた溶鋼炭素量の精度が
不十分であるという問題があった。
ｗｔ％以下の低い場合に適用されるものである。とこ
ろが、脱燐溶銑を用いた転炉精錬では、Ｍｎ鉱石の炉内
直接還元により、溶鋼中のＭｎ基が高＜ 、０．５ ｗ
ｔ％乃至１．５ ｗｔ％程度となっている。したがって
、上記（Ａ）式を適用すると、溶鋼中のＭｎ量の影響が
考慮されていないので、求められた溶鋼炭素量の精度が
不十分であるという問題があった。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、溶鋼中の
Ｍｎ量を考慮した精度の高い転炉溶鋼炭素推定方法を提
供しようとするものである。
Ｍｎ量を考慮した精度の高い転炉溶鋼炭素推定方法を提
供しようとするものである。
［課題を解決するための手段、］
本発明による転炉溶鋼炭素推定方法は、脱燐溶銑を用い
た転炉製錬中に、溶鋼の炭素量を推定する方法において
、 （１）溶鋼を採取してその温度および凝固温度を測定す
ること、 （２）前記凝固温度から溶鋼中の１次推定炭素量を求め
ること、 （３）前記１次推定炭素量および前記溶鋼温度を用いて
、転炉内のＭｎの平衡式と、マスバランスの式から溶鋼
中の推定Ｍｎ量を求めること、（４）前記凝固温度およ
び前記推定Ｍｎ量登用いて炭素量を求めること、 を含むことを特徴とする。
た転炉製錬中に、溶鋼の炭素量を推定する方法において
、 （１）溶鋼を採取してその温度および凝固温度を測定す
ること、 （２）前記凝固温度から溶鋼中の１次推定炭素量を求め
ること、 （３）前記１次推定炭素量および前記溶鋼温度を用いて
、転炉内のＭｎの平衡式と、マスバランスの式から溶鋼
中の推定Ｍｎ量を求めること、（４）前記凝固温度およ
び前記推定Ｍｎ量登用いて炭素量を求めること、 を含むことを特徴とする。
［作用］
本方法によればＭｎの推定値ではあるが、炭素量を推定
するための一つの要素として考慮されているので、従来
法に比して精度の高い炭素量の推定が可能である。
するための一つの要素として考慮されているので、従来
法に比して精度の高い炭素量の推定が可能である。
［実施例］
酸素ランスに平行に設けられたサブランスに消耗型の測
定用センサーをとりつけて溶鋼の温度Ｔと凝固同温度Ｔ
ｓを測定する。ＴＳと溶鋼中の炭素量［Ｃ］との関係式
、 ［Ｃ］ ＝ ａ Ｔ ｓ ＋ ｂ （ａ、ｂは定数
） −＝・＋１１から１次推定炭素量［Ｃ１１をもと
める。
定用センサーをとりつけて溶鋼の温度Ｔと凝固同温度Ｔ
ｓを測定する。ＴＳと溶鋼中の炭素量［Ｃ］との関係式
、 ［Ｃ］ ＝ ａ Ｔ ｓ ＋ ｂ （ａ、ｂは定数
） −＝・＋１１から１次推定炭素量［Ｃ１１をもと
める。
一方、Ｍｎ平衡式およびＭｎのマスバランス式はそれぞ
れ以下の（２）、＋３１式で表される。
れ以下の（２）、＋３１式で表される。
ｌｏｇ（（Ｍｎ）／［４ｎｌ）＝ ｌｏｇ（Ａ／（Ｃ］
）＋ Ｂ／Ｔ ＋ Ｃ−＝ −ｔ２１１１１Ｍ［）イｎ
ｌ＋ Ｗｓ０４ｎ）＝ Ｗｐ［Ｍｎ］ｐ ＋δＷｏ
”’ ”’ （３）ただし、 Ｔは溶鋼温度
、 ［１４ｎ ］、 （Ｍｎ ） 、 ［Ｍｎ ］Ｐ は
それぞれ溶鋼、スラグ、溶銑中のＭｎ量、 ＷＨ、Ｗｓ 、Ｗｐ 、Ｗｏ はそれぞれ溶鋼、スラ
グ、溶銑、Ｍｎ鉱石の重量、 δはＭｎ鉱石中のＭｎ量、Ａ、Ｂ、Ｃは定数、である。
）＋ Ｂ／Ｔ ＋ Ｃ−＝ −ｔ２１１１１Ｍ［）イｎ
ｌ＋ Ｗｓ０４ｎ）＝ Ｗｐ［Ｍｎ］ｐ ＋δＷｏ
”’ ”’ （３）ただし、 Ｔは溶鋼温度
、 ［１４ｎ ］、 （Ｍｎ ） 、 ［Ｍｎ ］Ｐ は
それぞれ溶鋼、スラグ、溶銑中のＭｎ量、 ＷＨ、Ｗｓ 、Ｗｐ 、Ｗｏ はそれぞれ溶鋼、スラ
グ、溶銑、Ｍｎ鉱石の重量、 δはＭｎ鉱石中のＭｎ量、Ａ、Ｂ、Ｃは定数、である。
＋２）ｉ３）式から（Ｍｎ）を消去して得られる［Ｍｎ
ｌに関する非線形方程式を［Ｃ］ ＝［Ｃ１０として数
値解法により解く。ここで得られた推定Ｍｎ量を［Ｍｎ
］＋ と害く。
ｌに関する非線形方程式を［Ｃ］ ＝［Ｃ１０として数
値解法により解く。ここで得られた推定Ｍｎ量を［Ｍｎ
］＋ と害く。
上記［Ｍｎ］ｐ、Ｗ＋＋＋、Ｗｐ、Ｗｏは通常の操業の
中で測定しているもので、実測値である。ＷＳは精錬中
に投入された副原料の量と前チャージのスラグ成分から
計算によって求める。
中で測定しているもので、実測値である。ＷＳは精錬中
に投入された副原料の量と前チャージのスラグ成分から
計算によって求める。
溶鋼中の炭素量ＥＣ］は実用的な精度で′ｒｓと（Ｍｎ
］との−次式として、 ［Ｃ］ ＝ Ｄ Ｔ ｓ ＋ Ｅ ［Ｍ ｎ ］ ＋
Ｆ ・” −（４）で表される。
］との−次式として、 ［Ｃ］ ＝ Ｄ Ｔ ｓ ＋ Ｅ ［Ｍ ｎ ］ ＋
Ｆ ・” −（４）で表される。
ここに、Ｄ、Ｅ、Ｆは採取された溶鋼の試料の分析値か
ら重回帰分析により前もって求められた定数である。
ら重回帰分析により前もって求められた定数である。
ここで求められた定数り、Ｅ、Ｆおよび上記［Ｍｎｌ＋
を上記（４）式に入れて溶鋼中の炭素量［Ｃ］をもとめ
る。
を上記（４）式に入れて溶鋼中の炭素量［Ｃ］をもとめ
る。
かくして、［Ｍｎｌを考慮した精度の高い溶鋼中の炭素
量［Ｃ］を求めることができる。
量［Ｃ］を求めることができる。
ついで、本実施例による具体的な数値を挙げて説明する
。
。
前述の（２１、（３１式から得られる［Ｍｎｌに関する
非線形方程式に含まれる定数に、 ［Ｍｎ］ｐ −０，１６％、 Ｗｖ＝ ３１．ＯＴ、
Ｗｓ＝ ３Ｔ。
非線形方程式に含まれる定数に、 ［Ｍｎ］ｐ −０，１６％、 Ｗｖ＝ ３１．ＯＴ、
Ｗｓ＝ ３Ｔ。
Ｗｐ＝ ３００Ｔ、 Ｗｏ＝ ６．ＢＴ、δ＝０．５５
． Ａ＝−０，１７０゜Ｂ＝１５．０８． Ｃ＝１
０８６７．９の値を用いて［Ｍｎｌを求め、［１４ｎｌ
＝ １．３４％を得た。
． Ａ＝−０，１７０゜Ｂ＝１５．０８． Ｃ＝１
０８６７．９の値を用いて［Ｍｎｌを求め、［１４ｎｌ
＝ １．３４％を得た。
また、（４）式の定数、Ｄ、Ｅ、Ｆを重回帰分析により
得られた値は、 Ｄ ＝ ０．０１１５１６． Ｅ ＝ −０，０５２８
、Ｆ ＝ １７．６９である。この値を用いて、Ａ）式
により［Ｃ］ ＝０．１４７を得た。比較のため、同じ
試料を発光分光分析装置により分析した値は［Ｃ１＝０
．１４５であった。
得られた値は、 Ｄ ＝ ０．０１１５１６． Ｅ ＝ −０，０５２８
、Ｆ ＝ １７．６９である。この値を用いて、Ａ）式
により［Ｃ］ ＝０．１４７を得た。比較のため、同じ
試料を発光分光分析装置により分析した値は［Ｃ１＝０
．１４５であった。
次に、多数の分析値と推定値について、本実施例と従来
例の比較を次に説明する。第１図は、横軸に本実施例に
よる推定炭素量、縦軸に前記発光分光分析による炭素量
をとって両者の関係を示したグラフである。第２図は比
較のため、従来例について第１図と同じグラフを描いて
示したものである、第１図、第２図によれば、分析値と
推定値の差の平均Ｘ、および偏差σは本実施例ではそれ
ぞれｏ、ｏｏｔ％、 ｏ、ｏｏｓ％、従来例ではこれが
０．０１１％、 ０．０２５％であって、本実施例によ
り求められる溶鋼炭素量は従来例と比較して精度が著し
く向上されている。
例の比較を次に説明する。第１図は、横軸に本実施例に
よる推定炭素量、縦軸に前記発光分光分析による炭素量
をとって両者の関係を示したグラフである。第２図は比
較のため、従来例について第１図と同じグラフを描いて
示したものである、第１図、第２図によれば、分析値と
推定値の差の平均Ｘ、および偏差σは本実施例ではそれ
ぞれｏ、ｏｏｔ％、 ｏ、ｏｏｓ％、従来例ではこれが
０．０１１％、 ０．０２５％であって、本実施例によ
り求められる溶鋼炭素量は従来例と比較して精度が著し
く向上されている。
［発明の効果コ
本発明によれば、転炉内におけるＭｎの平衡式およびマ
スバランスの式から求められる溶鋼中のＭｎ量を考慮し
て溶鋼中の炭素量を求めるので、推定精度が顕著に向上
する。
スバランスの式から求められる溶鋼中のＭｎ量を考慮し
て溶鋼中の炭素量を求めるので、推定精度が顕著に向上
する。
第１図は本実施例による溶鋼中の推定炭素量と分析値を
比較したグラフ図、第２図は従来例による溶鋼中の推定
炭素量と分析値を比較したグラフ図である。
比較したグラフ図、第２図は従来例による溶鋼中の推定
炭素量と分析値を比較したグラフ図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 脱燐溶銑を用いた転炉精錬中に、溶鋼の炭素量を推定す
る方法において、 （１）溶鋼を採取してその温度および凝固温度を測定す
ること、 （２）前記凝固温度から溶鋼中の１次推定炭素量を求め
ること、 （３）前記１次推定炭素量および前記溶鋼温度を用いて
、転炉内のＭｎの平衡式と、マスバランスの式から溶鋼
中の推定Ｍｎ量を求めること、 （４）前記１次推定炭素量および前記推定Ｍｎ量を用い
て炭素量を求めること、 を含む転炉溶鋼炭素推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63207814A JPH068451B2 (ja) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | 転炉溶鋼炭素推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63207814A JPH068451B2 (ja) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | 転炉溶鋼炭素推定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0257629A true JPH0257629A (ja) | 1990-02-27 |
| JPH068451B2 JPH068451B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=16545948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63207814A Expired - Fee Related JPH068451B2 (ja) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | 転炉溶鋼炭素推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068451B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109295279A (zh) * | 2017-07-24 | 2019-02-01 | 株式会社Posco | 钢的精炼装置及其方法 |
-
1988
- 1988-08-22 JP JP63207814A patent/JPH068451B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109295279A (zh) * | 2017-07-24 | 2019-02-01 | 株式会社Posco | 钢的精炼装置及其方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH068451B2 (ja) | 1994-02-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |