JPH068463B2 - ストリツプの熱処理方法 - Google Patents
ストリツプの熱処理方法Info
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- JPH068463B2 JPH068463B2 JP61001305A JP130586A JPH068463B2 JP H068463 B2 JPH068463 B2 JP H068463B2 JP 61001305 A JP61001305 A JP 61001305A JP 130586 A JP130586 A JP 130586A JP H068463 B2 JPH068463 B2 JP H068463B2
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- JP
- Japan
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- roll
- strip
- cooling
- heat
- shell
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/562—Details
- C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5735—Details
- C21D9/5737—Rolls; Drums; Roll arrangements
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は連続焼鈍設備におけるストリップの熱処理方法
に関する。
に関する。
＜従来の技術＞ 連続焼鈍設備における冷却ロールのよるストリップの冷
却方法として種々提案されているが、その１例として、
特開昭58-96824号公報にはロール径がある関係を満たす
冷却ロールにてストリップを冷却する方法が開示されて
いる。この発明は、ストリップの冷却ロールに関し、そ
のロール径をロール１本で冷却するストリップの温度降
下量に基づいて決定したものである。即ち、ロール１本
での冷却量が20℃以下の場合、冷却効率が悪く、冷却ロ
ールの本数が増大することから実機適用が難しくなると
している。またロール１本での冷却量が150℃以上の場
合には、ストリップに冷却ムラが生じ易く、良好なスト
リップとなし難いとしている。
却方法として種々提案されているが、その１例として、
特開昭58-96824号公報にはロール径がある関係を満たす
冷却ロールにてストリップを冷却する方法が開示されて
いる。この発明は、ストリップの冷却ロールに関し、そ
のロール径をロール１本で冷却するストリップの温度降
下量に基づいて決定したものである。即ち、ロール１本
での冷却量が20℃以下の場合、冷却効率が悪く、冷却ロ
ールの本数が増大することから実機適用が難しくなると
している。またロール１本での冷却量が150℃以上の場
合には、ストリップに冷却ムラが生じ易く、良好なスト
リップとなし難いとしている。
これらの認識に立ち、特開昭58-96824においては伝熱モ
デルを作成し、下式(1)(2)に示すストップ放熱量Ｑｓと
ストリップロール間伝熱量Ｑｒを等値をした上で式(3)
に代入し、ロール外径Ｄ、熱通過量Ｋ、板厚ｔ及びライ
ン速度Ｌｓの関係を式(4)のように規定している。
デルを作成し、下式(1)(2)に示すストップ放熱量Ｑｓと
ストリップロール間伝熱量Ｑｒを等値をした上で式(3)
に代入し、ロール外径Ｄ、熱通過量Ｋ、板厚ｔ及びライ
ン速度Ｌｓの関係を式(4)のように規定している。
Ｑｓ＝ＷｌｔγＣｐΔＴｓ…(1) Ｑｒ＝ＡｓＫΔＴｍｔ／3600…(2) 20＜ΔＴｓ＜150(℃)…(3) ＜発明が解決しようとする問題点＞ 本発明者らは先願発明者と同様にロールによりストリッ
プを加熱ないし冷却する方法について、数百回に及ぶ実
験を繰り返したところ、特願昭58-96824号に開示される
条件ではまだ不十分であることが判った。例えば、冷却
後ストリップに温度むらを生ずるもの、あるいは冷却中
にストリップが著しく変形して座屈し、しわ状の歪、い
わゆるクーリングバックルを生ずるものがあった。
プを加熱ないし冷却する方法について、数百回に及ぶ実
験を繰り返したところ、特願昭58-96824号に開示される
条件ではまだ不十分であることが判った。例えば、冷却
後ストリップに温度むらを生ずるもの、あるいは冷却中
にストリップが著しく変形して座屈し、しわ状の歪、い
わゆるクーリングバックルを生ずるものがあった。
本発明者らは、これらの原因について、数百に及ぶロー
ルによる加熱，冷却の実験データを詳細に解析した結
果、ロールとストリップの接触状体がストリップ冷却
（あるいは加熱）後の温度むらに大きく影響を及ぼすこ
と、ロール自体の自重，流通されている熱媒の重量，ス
トリップテンション等によるたわみ及び高温のストリッ
プに接触することによるロールの熱歪に大きく支配され
ていることが判明した。
ルによる加熱，冷却の実験データを詳細に解析した結
果、ロールとストリップの接触状体がストリップ冷却
（あるいは加熱）後の温度むらに大きく影響を及ぼすこ
と、ロール自体の自重，流通されている熱媒の重量，ス
トリップテンション等によるたわみ及び高温のストリッ
プに接触することによるロールの熱歪に大きく支配され
ていることが判明した。
本発明はロールシェルの強度上の制約及びロールシェル
の熱歪上の制約の２つの要件を考慮することにより、ス
トリップの加熱、冷却むら及びこれらに起因するストリ
ップの変形を防止することのできるストリップの熱処理
方法を提供することを目的とする。
の熱歪上の制約の２つの要件を考慮することにより、ス
トリップの加熱、冷却むら及びこれらに起因するストリ
ップの変形を防止することのできるストリップの熱処理
方法を提供することを目的とする。
＜問題点を解決するための手段＞ 斯かる目的を達成するための本発明の構成は内部に熱媒
を流通せしめた加熱あるいは冷却ロールにストリップを
接触させて加熱あるいは冷却する方法において、次式の
関係をすべて満たすロール外径Ｄ，ロールシェル厚δＲ
のロールを使用することを特徴とする連続焼鈍設備にお
けるストリップの熱処理方法。
を流通せしめた加熱あるいは冷却ロールにストリップを
接触させて加熱あるいは冷却する方法において、次式の
関係をすべて満たすロール外径Ｄ，ロールシェル厚δＲ
のロールを使用することを特徴とする連続焼鈍設備にお
けるストリップの熱処理方法。
σｙ/10.5＞σ＝16Ｄ（Ｇ１ｌ1＋Ｇ２ｌ2＋Ｇ３Ｗ） ・Ｌ／｛π（Ｄ４−▲Ｄ4 i▼）｝ δＲ＝（Ｄ−Ｄｉ）／２ ＜作 用＞ 第１図に示されるように、ロール１の内部には熱媒２が
流通し、その外周面にはストリップ３が巻き掛けられる
ので、ロール１にはロール自重２Ｇ１ｌ１，熱媒重量２
Ｇ２ｌ２及びストリップテンション２Ｇ３Ｗが作用す
る。ロール１はその両端を軸受４により支えられている
ので、単純はりとみなすことができる。そこで、ロール
自重２Ｇ１ｌ１，熱媒重量２Ｇ２ｌ２，及びストリップ
テンション２Ｇ３Ｗが、軸受４間におけるオール１に均
一に分布するとして、ロール１に生ずる最大曲げ応力σ
は下式(5)のように求められる。
流通し、その外周面にはストリップ３が巻き掛けられる
ので、ロール１にはロール自重２Ｇ１ｌ１，熱媒重量２
Ｇ２ｌ２及びストリップテンション２Ｇ３Ｗが作用す
る。ロール１はその両端を軸受４により支えられている
ので、単純はりとみなすことができる。そこで、ロール
自重２Ｇ１ｌ１，熱媒重量２Ｇ２ｌ２，及びストリップ
テンション２Ｇ３Ｗが、軸受４間におけるオール１に均
一に分布するとして、ロール１に生ずる最大曲げ応力σ
は下式(5)のように求められる。
σ＝16Ｄ（Ｇ１ｌ1＋Ｇ２ｌ2＋Ｇ３Ｗ）Ｌ／｛π（Ｄ４
−▲Ｄ4 i▼）｝……(5) 式(5)で求められる最大曲げ応力σがロールシェルの降
伏応力σｙより小さければ、上述した３つの外力により
ロール１が破損しないわけであるが、これだけでは不十
分である。外力によりロール１が大きくたわんでしまう
と、ロール１とストリップ２の接触状態が悪くなり、ス
トリップ２に温度むらを生ずることとなるからである。
そこで、実験データを解析したところ、ロール１とスト
リップ２とが沿って良く接触するには、下式(6)に示す
ように最大曲げ応力σがロールシェルの降伏応力σｙの
10.5分の１より小さくする必要があることが判った。
尚、10.5は実験定数である。
−▲Ｄ4 i▼）｝……(5) 式(5)で求められる最大曲げ応力σがロールシェルの降
伏応力σｙより小さければ、上述した３つの外力により
ロール１が破損しないわけであるが、これだけでは不十
分である。外力によりロール１が大きくたわんでしまう
と、ロール１とストリップ２の接触状態が悪くなり、ス
トリップ２に温度むらを生ずることとなるからである。
そこで、実験データを解析したところ、ロール１とスト
リップ２とが沿って良く接触するには、下式(6)に示す
ように最大曲げ応力σがロールシェルの降伏応力σｙの
10.5分の１より小さくする必要があることが判った。
尚、10.5は実験定数である。
σｙ／10.5＞σ ……(6) また、式(5)(6)によりロール外径Ｄ，ロール内径Ｄｉが
求められるので、ロールシェル厚δＲは下式(7)に従っ
て求められる。
求められるので、ロールシェル厚δＲは下式(7)に従っ
て求められる。
δＲ＝（Ｄ−Ｄｉ）／２ ……(7) 次に、第２図を参照してロールシェルの熱歪上の制約に
ついて説明する。第２図(a)に示されるように、ストリ
ップ３を冷却する場合、ストリップ３に接触する部分1a
のロールシェル温度Ｔδ ( δ )は下式(8)に示すように、
冷媒２の温度ＴＲより高く、ストリップ３の温度Ｔｓよ
り低い。
ついて説明する。第２図(a)に示されるように、ストリ
ップ３を冷却する場合、ストリップ３に接触する部分1a
のロールシェル温度Ｔδ ( δ )は下式(8)に示すように、
冷媒２の温度ＴＲより高く、ストリップ３の温度Ｔｓよ
り低い。
Ｔｓ＞Ｔδ ( δ )＞ＴＲ ……(8) 一方、ストリップ３が接触していない部分1bのロールシ
ェル温度Ｔδ’はロール外面がほぼ断熱状態に近いた
め、冷媒３の温度ＴＲにほぼ等しい。
ェル温度Ｔδ’はロール外面がほぼ断熱状態に近いた
め、冷媒３の温度ＴＲにほぼ等しい。
Ｔδ’≒ＴＲ ……(9) この結果、ストリップ３が接触する部分1bのロールシェ
ルが膨張し、ストリップが接触していない部分1bとの間
で引き合いが起こり、第２図(b)に示すようにロール１
の外表面に波形の凹凸が生ずる。このため、ストリップ
３にロール１と接触する部分としない部分が生じ、冷却
むらが発生することとなる。簡易的に表現すれば、冷却
熱流により生ずるロールシェルの温度の算術的平均温度
を代表温度とすれば下式がなり立つ。
ルが膨張し、ストリップが接触していない部分1bとの間
で引き合いが起こり、第２図(b)に示すようにロール１
の外表面に波形の凹凸が生ずる。このため、ストリップ
３にロール１と接触する部分としない部分が生じ、冷却
むらが発生することとなる。簡易的に表現すれば、冷却
熱流により生ずるロールシェルの温度の算術的平均温度
を代表温度とすれば下式がなり立つ。
但し、ｑはストリップ熱媒間の熱流束(kcal/m2h)、 λＲはロールシェルの熱伝導率(kcal/mh℃)、 ΔＤはストリップ冷却部とストリップが接触していない
部分のロール径差（ｍ）である。
部分のロール径差（ｍ）である。
本発明者らの行った実験結果によれば、ストリップ幅1.
8ｍまでの範囲で、下式(12)が満たされなければ、最終
製品品質に悪影響を及ぼす冷却むら、ストリップの変形
が発生することが確認されている。
8ｍまでの範囲で、下式(12)が満たされなければ、最終
製品品質に悪影響を及ぼす冷却むら、ストリップの変形
が発生することが確認されている。
ΔＤ＜３×10-3（ｍ）……(12) そこで式(12)に式(11),(10)を代入すると次の様にな
る。
る。
これをＤについて解く。
＜実 施 例＞ φ750，φ1500mmのロールを用い、シェル厚を変えて、
0.5t〜1.0tのストリップをライン速度200〜400mpm，ロ
ール接触角20〜120゜で実験した結果を第２図に示す。ス
トリップは700〜550℃でロールと接触を開始し、650〜2
50℃でロールから離れている。第２図に示すよう、本発
明の条件を満たさない範囲では、ストリップは平滑にな
り得ず、エッジ部のひえ残り、クーリングバックルを生
じている。
0.5t〜1.0tのストリップをライン速度200〜400mpm，ロ
ール接触角20〜120゜で実験した結果を第２図に示す。ス
トリップは700〜550℃でロールと接触を開始し、650〜2
50℃でロールから離れている。第２図に示すよう、本発
明の条件を満たさない範囲では、ストリップは平滑にな
り得ず、エッジ部のひえ残り、クーリングバックルを生
じている。
尚、本発明では、ロールシェルの強度上の制約に基づ
き、ロールの自重、熱媒の重量及びストリップテンショ
ンを考慮するものであるが、ロールシェル厚δＲがロー
ル内外径Ｄｉ，Ｄに比べて十分小さい場合には、次の様
に近似することができる。
き、ロールの自重、熱媒の重量及びストリップテンショ
ンを考慮するものであるが、ロールシェル厚δＲがロー
ル内外径Ｄｉ，Ｄに比べて十分小さい場合には、次の様
に近似することができる。
σｙ/10.5＞16Ｄ（Ｇ１ｌ1＋Ｇ２ｌ2＋Ｇ３Ｗ）・Ｌ／
｛π（Ｄ４−▲Ｄ4 i▼）｝ ……(8) ここで式(7)より ▲Ｄ4 i▼＝（Ｄ−２δＲ）４ ＝Ｄ４+16Ｄ２▲δ2 R▼+16▲δ4 R▼＋８Ｄ２▲δ2 R▼−
８Ｄ３δＲ-24Ｄ▲δ3 R▼ ＝Ｄ−８Ｄ３δＲ+24Ｄ２▲δ2 R▼-24Ｄ▲δ3 R▼+16▲
δ4 R▼ ≒Ｄ４−８Ｄ３δＲ（∵▲δ2 R▼，δ3 R▼，δ4 R▼の項
を無視した）…(9) (9)式を(8)式にして σｙ/10.5＞16Ｄ（Ｇ１ｌ1＋Ｇ２ｌ2＋Ｇ３Ｗ）・Ｌ／
８Ｄ３δＲπ このように式(8)を式(9)のように近似することにより、
容易に本発明を実施することができる。
｛π（Ｄ４−▲Ｄ4 i▼）｝ ……(8) ここで式(7)より ▲Ｄ4 i▼＝（Ｄ−２δＲ）４ ＝Ｄ４+16Ｄ２▲δ2 R▼+16▲δ4 R▼＋８Ｄ２▲δ2 R▼−
８Ｄ３δＲ-24Ｄ▲δ3 R▼ ＝Ｄ−８Ｄ３δＲ+24Ｄ２▲δ2 R▼-24Ｄ▲δ3 R▼+16▲
δ4 R▼ ≒Ｄ４−８Ｄ３δＲ（∵▲δ2 R▼，δ3 R▼，δ4 R▼の項
を無視した）…(9) (9)式を(8)式にして σｙ/10.5＞16Ｄ（Ｇ１ｌ1＋Ｇ２ｌ2＋Ｇ３Ｗ）・Ｌ／
８Ｄ３δＲπ このように式(8)を式(9)のように近似することにより、
容易に本発明を実施することができる。
＜発明の効果＞ 以上、実施例に基づいて具体的に説明したように本発明
のストリップの熱処理方法は、ロールシェルの強度上の
制約及びロールシェルの熱歪上の制約の２つの要件を考
慮したロールを使用してストリップを加熱ないし冷却す
るので、実操業条件に近い状態でストリップの加熱、冷
却むらあるいはこれに起因するストリップの変形を防止
することができる。
のストリップの熱処理方法は、ロールシェルの強度上の
制約及びロールシェルの熱歪上の制約の２つの要件を考
慮したロールを使用してストリップを加熱ないし冷却す
るので、実操業条件に近い状態でストリップの加熱、冷
却むらあるいはこれに起因するストリップの変形を防止
することができる。
【図面の簡単な説明】 第１図はロールシェルに加わる外力とその分布を示す説
明図、第２図(a)はロールシェルの温度分布を示す説明
図、第２図(b)はロール外表面の熱変形を示す説明図、
第３図は本発明者らの行った実験の結果を示すグラフで
ある。 図 面 中、 １はロール、 ２は熱媒、 ３はストリップ、 ４は軸受である。
明図、第２図(a)はロールシェルの温度分布を示す説明
図、第２図(b)はロール外表面の熱変形を示す説明図、
第３図は本発明者らの行った実験の結果を示すグラフで
ある。 図 面 中、 １はロール、 ２は熱媒、 ３はストリップ、 ４は軸受である。
Claims (1)
- 【請求項１】内部に熱媒を流通せしめた加熱あるいは冷
却ロールにストリップを接触させて加熱あるいは冷却す
る方法において、次式の関係をすべて満たすロール外径
Ｄ，ロールシェル厚δＲのロールを使用することを特徴
とする連続焼鈍設備におけるストリップの熱処理方法。 但し、Ｄ はロール外径（ｍ）、 Ｄｉはロール内径（ｍ）、 Ｇ１はロールバレル単位長の重量(kg/m)、 Ｇ２はロールバレル単位長の熱媒重量(kg/m)、 Ｇ３はストリップ単位幅当りの張力(kg/m)、 Ｋ はストリップ熱媒間の熱通過率(kcal/m2h℃)、 Ｌはロールベアリング間の２分の１の距離（ｍ）、 ｌ1はロールバレル長の２分の１の距離（ｍ）、 ｌ2はロール内燃媒充填部バレル方向長の２分の１の距
離（ｍ） ｔはストリップ厚さ（ｍ）、 Ｔsiはロールに接触直前のストリップ温度(℃)、 Ｔsoはロールと熱交換した後ロールから離脱直後のスト
リップ温度(℃)、 ＴＲは熱媒温度(℃)、 λＲはロールシェルの熱伝導率(kcal/mh℃)、 Ｗ はストリップ幅（ｍ）、 αｉは熱媒とロール内面の間の熱伝達率(kcal/m2h)、 βはロールシェルの線膨張率(1/℃)、 δＲはロールシェル厚さ（ｍ）、 πは円周率、 σはロールに発生する応力(kg/m2)、 σｙはロールシェルの降伏応力(kg/m2)である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61001305A JPH068463B2 (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | ストリツプの熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61001305A JPH068463B2 (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | ストリツプの熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62161924A JPS62161924A (ja) | 1987-07-17 |
| JPH068463B2 true JPH068463B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=11497772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61001305A Expired - Fee Related JPH068463B2 (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | ストリツプの熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068463B2 (ja) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51104417A (ja) * | 1975-03-12 | 1976-09-16 | Nippon Steel Corp | Renzokushodonho |
| JPS5749097A (en) * | 1980-09-08 | 1982-03-20 | Hitachi Ltd | Impeller made of steel plate |
| JPS5896824A (ja) * | 1981-12-03 | 1983-06-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍設備における冷却ロ−ルによるストリツプの冷却方法 |
| JPS5974238A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 金属ストリツプの冷却方法及び装置 |
-
1986
- 1986-01-09 JP JP61001305A patent/JPH068463B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62161924A (ja) | 1987-07-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |