JPH0684860B2 - 低騒音冷蔵庫 - Google Patents

低騒音冷蔵庫

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JPH0684860B2
JPH0684860B2 JP2116259A JP11625990A JPH0684860B2 JP H0684860 B2 JPH0684860 B2 JP H0684860B2 JP 2116259 A JP2116259 A JP 2116259A JP 11625990 A JP11625990 A JP 11625990A JP H0684860 B2 JPH0684860 B2 JP H0684860B2
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compressor
vibration
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sound
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康幸 関口
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Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、いわゆる能動制御法を採用した消音システム
を備える低騒音冷蔵庫に関するものである。
（従来の技術） 家電製品における低騒音化の市場要求は、住宅の遮音性
の向上及びユーザーの豊かさを求める生活志向に伴って
年々増加する傾向にある。
そこで従来より冷蔵庫の騒音源であるコンプレッサやフ
ァンモータ自体の低騒音化が計られるとともに、コンプ
レッサを収容する機械室内の冷媒配管について防振設計
が進められている。また、吸音・遮音材やマフラーの採
用によって、コンプレッサ騒音の高周波成分の低減があ
る程度実現している。ところが、これら従来の技術では
特に低周波帯域において十分な騒音低減効果が得られな
い問題があった。
そこで、いわゆる能動制御法を採用した消音システムを
冷蔵庫に適用することが考えられる。これは、能動的に
スピーから制御音を発して騒音を打消すものである。
第23図は、この能動制御消音システムを冷蔵庫に適用し
てコンプレッサ騒音を打消す場合のシステム模式図であ
る。
冷蔵庫背面最下部に位置する機械室10内には、冷蔵庫騒
音の主たる源であるコンプレッサ20が配されている。こ
の機械室10は、放熱・除霜水の蒸散等のための唯一の開
口17以外は密閉されており、１次元ダクト構造を有す
る。つまり、低減すべきコンプレッサ騒音Ｓの波長に比
べてダクトの断面寸法を十分小さくして、機械室10内の
コンプレッサ騒音を１次元の平面進行波としている。コ
ンプレッサ騒音Ｓは、機械室10内において開口17から離
れた位置に配したマイクロホン35で検知される。マイク
ロホン35で検知したコンプレッサ騒音すなわち検知音Ｍ
は、例えば信号を時間領域のまま処理する有限インパル
ス応答フィルタ（以下、FIRフィルタという。）を備え
た伝達関数Ｇの制御回路40で加工された後、スピーカ50
に与えられる。このスピーカ50から出る制御音Ａによ
り、機械室開口17から出ようとするコンプレッサ騒音が
打消される。
制御回路40の伝達関数Ｇは、以下のように決定される。
まず、マイクロホン35による検知音Ｍは、コンプレッサ
20から発せられる騒音Ｓと消音用スピーカ50から発せら
れる制御音Ａとに基づいて、コンプレッサ・マイクロホ
ン間の音響伝達関数ＧSMとスピーカ・マイクロホン間の
音響伝達関数ＧAMとを用いて次式（１）のように表現で
きる。
Ｍ＝Ｓ×ＧSM＋Ａ×ＧAM ………（１） 試験のために機械室開口17に消音効果評価用マイクロホ
ン55を設ければ、この評価マイクロホン55の測定音Ｒ
は、コンプレッサ・開口間の音響伝達関数ＧSRとスピー
カ・開口間の音響伝達関数ＧARとを用いて次式（２）の
ように表現できる。
Ｒ＝Ｓ×ＧSR＋Ａ×ＧAR ………（２） また、Ｇはマイクロホン・スピーカ間の伝達関数である
から、次式（３）が成立する。
Ａ＝Ｍ×Ｇ ………（３） 開口17から出ようとするコンプレッサ騒音を打消すため
には、次式（４）が成立しなければならない。
Ｒ＝０ ………（４） 上記の式（１）〜（４）から、消音のための伝達関数Ｇ
は次式（５）のように表現される。
Ｇ＝ＧSR／（ＧSR×ＧAM−ＧSM×ＧAR） ………（５） この式（５）の分母・分子をＧSMで割ると、次式（６）
となる。ただし、ＧMRは式（７）で定義される。
Ｇ＝ＧMR／（ＧMR×ＧAM−ＧAR） ………（６） ＧMR＝ＧSR/GSM ………（７） これらの式（６）及び（７）を用いれば、コンプレッサ
騒音Ｓが未知であっても、ＧSRとＧSMとの伝達関数比Ｇ
MRを測定することにより測定音Ｒを０とするための伝達
関数Ｇを求めることができる。この際、コンプレッサ20
から騒音Ｓを発生させた状態で検知音Ｍを入力とし、測
定音Ｒを応答とすれば良い。
以上のようにして決定した伝達関数Ｇを制御回路40に与
えておけば、コンプレッサ騒音Ｓに応じた制御音Ａを発
して機械室開口17においてこの騒音Ｓを打消すことがで
きる。
（発明が解決しようとする課題） 以上に説明したように能動制御法を採用するに際してコ
ンプレッサ騒音Ｓをマイクロホン35で検知する場合に
は、次の問題が生じる。
まず、コンプレッサ20の騒音Ｓだけでなく消音用スピー
カ50からの制御音Ａもマイクロホン35に入ってしまい、
ハウリングを生じることがある。したがって、スピーカ
50の出力をあまり上げられず、十分な消音効果が得られ
ない。かといって、ハウリング防止のために制御回路40
中にエコーキャンセラを装備すれば、コスト高となる。
また、コンプレッサ20の冷却のためのファンを機械室10
内に設ける場合には、このファンから出る騒音をもマイ
クロホン35で拾ってしまうことになり、消音のための制
御が複雑になる。更に、消音システムが例えば外部音に
反応してしまう危険性もあった。
本発明は、上記事情を考慮してなされたものであって、
能動制御消音システムを採用して冷蔵庫のコンプレッサ
等の機械の騒音を低減するに際し、ハウリングの発生を
未然に防止するとともに、コンプレッサ等の機械の騒音
以外の音に影響されない消音システムを提供することを
目的とする。
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 本発明に係る低騒音冷蔵庫は、低減すべき騒音の波長に
比べて断面寸法を十分小さくした１次元ダクト構造を有
する機械室と、機械室内に配された騒音源となるコンプ
レッサ等の機械と、機械室内の音の進行方向に対し略垂
直方向にに機械室の壁面に開口した放熱用の開口部と、
騒音源である機械の振動を検知する振動ピックアップ
と、振動ピックアップの出力信号を加工する制御回路
と、制御回路の出力信号で駆動されて機械室内に制御音
を発するスピーカ等の発音器とよりなり、開口部から出
ようとする機械の騒音を前記制御音で打消すものであ
る。
（作 用） 振動ピックアップは、コンプレッサ等の機械から発せら
れる騒音に対応したこの機械の振動を検知する。制御回
路は、この振動ピックアップの出力信号を加工してスピ
ーカ等の発音器を駆動する。これにより、発音器がコン
プレッサ等の機械の騒音に応じた制御音を発し、機械室
の開口から出ようとする機械の騒音がこの制御音で打消
される。
（実施例） 本発明の第１の実施例を第１図か第４図に基づいて説明
する。
第１図は、本実施例に係る低騒音冷蔵庫の背面最下部の
分解斜視図である。
符号10は、冷蔵庫背面最下部に位置する機械室である。
この機械室10は、両側板11,12、天井板13、前面傾斜板1
4、底板15及び背面カバー16によって閉じられており、
冷蔵庫背面から見たカバー16の左端に設けられた放熱等
のための唯一の開口17以外は密閉されている。冷蔵庫の
前後方向にＸ軸、左右方向にＹ軸、上下方向にＺ軸をと
ると、機械室10はＹ軸方向の１次元ダクト構造を有す
る。すなわち、低減すべきコンプレッサ騒音の波長に比
べて機械室10のＸ−Ｚ平面内の断面寸法を十分小さくし
ており、コンプレッサ騒音がＹ軸方向の１次元平面進行
波となる。具体的には、機械室10のＹ軸方向の寸法（ダ
クト長）を例えば640mmあるいは880mmとし、X,Z方向の
寸法を約250mmとすれば、800Hz未満の周波数ではＹ方向
しか音響モードが生じないため、機械室10をＹ方向の１
次元ダクトと考えることができる。更に機械室10の内壁
面にはソフトテープからなる吸音材を貼付けており、80
0Hz以上の高周波騒音の放出を防いでいる。したがっ
て、本実施例に係る能動制御音消音システムの消音対象
周波数は、100Hz以上、800Hz未満としている。
符号20は、主騒音源であるコンプレッサである。このコ
ンプレッサ20は、底板15上の同図において右端位置に固
定されている。コンプレッサ20は、本体が円筒形のロー
タリコンプレッサであって、本体右側がモータ部21であ
り、本体左側がメカ部22である。モータ部21側の端面に
はクラスタ部23が設けられており、メカ部22側の端面に
はサクションパイプ24が接続されている。
符号30は、コンプレッサ20のサクションパイプ24の基部
には取付けられた振動ピックアップである。この振動ピ
ックアップ30が、従来例で示した第24図に示すマイクロ
ホン35に代わるものであって、このピックアップ30でコ
ンプレッサ20の振動を検知する。なお、振動ピックアッ
プ30は、サクションパイプ24に対してバンド等で比較的
簡単に固定できる。
符号40は、振動ピックアップ30の出力信号を加工する制
御回路である。この制御回路40は、ローパスフィルタ4
1、A/Dコンバータ42、FIRフィルタ43及びA/Dコンバータ
44の縦続回路からなる。ローパスフィルタ41は、エリア
ジングエラーの発生を防止するために、A/Dコンバータ4
2のサンプリング周波数の２分の１以上の高い周波数の
信号をカットする。A/Dコンバータ42は、ローパスフィ
ルタ41を通って来たアナログ信号をFIRフィルタ43で処
理できるようにデジタル信号に変換する。FIRフィルタ4
3は、デジタル入力信号を畳み込み、所定の出力信号を
作り出す。D/Aコンバータ44は、FIRフィルタ43から出た
デジタル信号をアナログ信号に変換し、これを出力す
る。
符号50は、制御回路40のD/Aコンバータ44の出力側に接
続された消音用のスピーカ50である。このスピーカ50
は、前面傾斜板14の同図において左端位置に取付けられ
た開口17に向かうように設けられている。このスピーカ
50から出る制御音により機械室開口17から出ようとする
コンプレッサ騒音が打消される。なお、消音対象周波数
の上限を前記のように800Hzとする場合には、サンプリ
ング周波数は1.4kKz以上でなるべく高くするのが良い。
ダクト長が640mmの場合は6.4kHz、880mmの場合は12.8kH
zがそれぞれ適当である。
第２図は、以上に説明した本発明の実施例に係る低騒音
冷蔵庫の能動制御消音システムを示す模式図である。
ところで、振動ピックアップ30が、従来例で示した第24
図に示すマイクロホン35に代わるものであるか、すなわ
ち、コンプレッサ20の騒音と振動との間に相関関係が存
在し、本発明の消音システムの重要な点であるコンプレ
ッサ20の振動を検知することによって、コンプレッサ騒
音が消音できるかという点を明確にするために、下記の
実験を行なった（第３図と第４図参照）。
第３図は、サクションパイプ24上で測定したコンプレッ
サ20のＸ方向の振動とマイクロホンで検知したコンプレ
ッサ騒音との間の各コヒーレンス関数を示す図であり、
第４図は、同じくサクションパイプ24上で測定したコン
プレッサ20のＺ方向の振動とコンプレッサ騒音との間の
コヒーレンス関数を示す図である。これらのコヒーレン
ス関数は、２チャンネルのFFTアナライザで測定したも
のであり、これら両図において破線で示されている。な
お、両図中の実線はマイク・マイク間のコヒーレンス関
数を表わす。
これら両図に示されるように、コンプレッサ20の振動と
騒音との間には良い相関がある。つまり、消音システム
の構築にあたって、コンプレッサ騒音Ｓの検知に代えて
サクションパイプ24での振動測定を採用することができ
る。しかも、振動ピックアップ30を採用すれば、第２図
に示すようにスピーカ・ピックアップ間の音響伝達関数
ＧAMが０となる（次式（８））。
ＧAM＝０ ………（８） この式（８）を前記の式（６）に代入すると、次の非常
に簡単な形の式（９）が得られる。ただし、ＧMRは、Ｇ
SRとＧSMとの伝達関数比であって、前記の式（７）で定
義される。
Ｇ＝−ＧRM/GAR ………（９） これらの式（９）及び（７）を用いれば、コンプレッサ
騒音Ｓが未知であっても、第24図の場合と同様に伝達関
数比ＧMRを測定することにより開口17での測定音を０と
するための制御回路40の伝達関数Ｇを求めることができ
る。ただし、コンプレッサ20から発せられる騒音は回転
音と電磁音とからなる離散スペクトルを有するから、コ
ンプレッサ20の回転数及びその高調波並びに電源周波数
及びその高調波の伝達関数のみを有効なデータとし、そ
の間を直線補間するのが良い。
以上のようにして決定した伝達関数Ｇを制御回路40に与
えておけば、コンプレッサ騒音Ｓに応じた制御音をスピ
ーカ50から発して機械室開口17においてこの騒音Ｓを打
消すことができ、例えば5dB以上の騒音低減効果が得ら
れる。しかも、コンプレッサ騒音Ｓを振動ピックアップ
30で間接的に測定しているので、消音スピーカ50の出力
を上げても制御音Ａによるハウリングの心配がないばか
りか、ファンの音や外部音等のコンプレッサ騒音Ｓ以外
の音に影響されることもない。
以上に説明したように、本実施例に係る低騒音冷蔵庫
は、コンプレッサ20に接続されたサクションパイプ24の
基部に振動ピックアップ30を取付けてコンプレッサ20の
振動を拾っているから、振動ピックアップ30の熱による
劣化が未然に防止され、消音システムＳの誤動作が抑制
される。
本発明の第２の実施例を第５図から第７図に基づいて説
明する。
第５図は、本実施例に係る低騒音冷蔵庫の背面最下部の
分解斜視図である。
第２の実施例は、機械室10内において騒音を放射する開
口17から最も遠い位置にコンプレッサ20を配するととも
に消音用の発音器であるスピーカ50をこの開口17の近く
に設けている。また、モータ部21の周面に振動ピックア
ップ30が取付けられており、このピックアップ30でコン
プレッサ20の振動を検知する。
第６図及び第７図は、コンプレッサ20のモータ部21上の
異なる２点で測定したコンプレッサ20の振動とマイクロ
ホンで検知したコンプレッサ騒音との間の各コヒーレン
ス関数を示す図である。これら２図に示されるように、
コンプレッサ20の振動と騒音との間には良い相関があ
る。つまり、消音システムの構築にあたって、コンプレ
ッサ騒音Ｓの検知に代えてコンプレッサ振動の測定を採
用することができる。
（７）式及び（９）式で決定した伝達関数Ｇを制御回路
40に与えておけば、コンプレッサ騒音Ｓに応じた制御音
Ａをスピーカ50から発して機械室開口17においてこの騒
音Ｓを打消すことができ、例えば5dB以上の騒音低減効
果が得られる。
ところで、コンプレッサ振動をピックアップ30で拾い、
これを制御回路40で消音用の信号に加工し、加工した信
号をスピーカ50に入力し、このスピーカ50からの制御音
Ａを開口17に到達させるまでの一連の動作を、コンプレ
ッサ20から放射された音が開口17に達する前に完了して
いなければならない。したがって、本実施例では、制御
回路40の処理時間をできるだけ長くかせぐために、前記
のようにコンプレッサ20を開口17からできるだけ遠ざけ
るとともに、開口17の近くに消音用スピーカ50を配して
いる。
本発明の第３の実施例を第８図から第14図に基づいて説
明する。
第８図は、本実施例に係る低騒音冷蔵庫の背面最下部の
分解斜視図である。
この第３の実施例は、ロータリコンプレッサ20の本体周
面上に、母線方向すなわちＹ軸方向に伸びる板状治具26
が立設されている。法線がＸ軸方向を向く治具26の面上
に振動ピックアップ30が取付けられており、このピック
アップ30でコンプレッサ本体の接線方向の振動を検知す
る。
第10図は、この振動ピックアップ30で検知したロータリ
コンプレッサ本体の接線方向の振動とマイクロホンで検
知したコンプレッサ騒音との間のコヒーレンス関数を２
チャンネルのFFTアナライザで測定した結果を示す図で
ある。この図に示されるように、コンプレッサ本体の接
線方向の振動とコンプレッサ騒音Ｓとの間には良い相関
がある。つまり、消音システムの構築にあたって、コン
プレッサ騒音Ｓの検知に代えてコンプレッサ本体の接線
方向の振動測定を採用することができる。
（７）式及び（９）式で決定された消音用伝達関数Ｇの
例を第９図に示す。この伝達関数Ｇを制御回路40に与え
ておけば、コンプレッサ騒音Ｓに応じた制御音をスピー
カ50から発して機械室開口17においてこの騒音Ｓを打消
すことができる。この能動制御消音システムの騒音低減
効果を第11図に示す。同図中の実線は消音前の騒音レベ
ルを示し、破線は消音後の騒音レベルを示す。同図に示
すように本実施例によれば、例えば約10dBの騒音低減効
果が得られる。
本実施例との比較のために、振動ピックアップでコンプ
レッサ本体の法線方向の振動を検知する場合について、
前記第９図〜第11図に対応する図面をそれぞれ第12図〜
第14図に示す。この場合には振動検知感度が低下し、約
7dBの騒音低減効果しか得られない。
したがって、本実施例に係る低騒音冷蔵庫の振動ピック
アップは、コンプレッサ本体の法線方向の振動を検知す
るのではなく、その接線方向の振動を検知するから、ロ
ータリコンプレッサの回転音を高感度で検出することが
できる。
本発明の第４の実施例を第15図から第17図に基づいて説
明する。
本実施例は、第１の実施例に係る低騒音冷蔵庫と同じ装
置を使用する（第５図参照）。
第４の実施例は、モータ部21の周面に振動ピックアップ
30が取付けられており、このピックアップ30でコンプレ
ッサ20の振動を検知する。
第15図〜第17図は、コンプレッサ20のモータ部21上の異
なる３点で測定したコンプレッサ20の振動とマイクロホ
ンで検知したコンプレッサ騒音との間の各コヒーレンス
関数を示す図である。これらのコヒーレンス関数は、２
チャンネルのFFTアナライザで測定したものであり、こ
れら３図において破線で示されている。なお、図中の実
線はマイク・マイク間のコヒーレンス関数を表わす。こ
れら３図に示されるように、コンプレッサ20の振動と騒
音との間には良い相関がある。つまり、消音システムの
構築にあたって、コンプレッサ騒音Ｓの検知に代えてコ
ンプレッサのモータ部21の振動測定を採用することがで
きる。
（７）式及び（９）式で決定された伝達関数Ｇを制御回
路40に与えておけば、コンプレッサ騒音Ｓに応じた制御
音Ａをスピーカ50から発して機械室開口17においてこの
騒音Ｓを打消すことができ、例えば5dB以上の騒音低減
効果が得られる。
本発明の第５の実施例を第18図から第20図に基づいて説
明する。
第18図は、本発明の第５の実施例に係る低騒音冷蔵庫に
おける振動ピックアップ30の取付位置を示すコンプレッ
サ20の側面図である。
コンプレッサ20においてモータ部21の端面すなわちコン
プレッサ本体のクラスタ部23側の端面は、コンプレッサ
20の内蔵モータに近いうえに平面となっているため、振
動ピックアップ30の取付けに好都合である。本実施例で
は、このモータ部21の端面上に溶接によりボルト26を立
設して、このボルト26に振動ピックアップ30を取付けて
いる。このようにすれば、振動ピックアップ30の取付け
が簡単かつ強固となり、その取付ミスを防止できる。ボ
ルト26を使用せずに平板な振動ピックアップ30をモータ
部21の端面上に直接取付けても、コンプレッサ20と振動
ピックアップ30との面接触を実現することができる。
第19図は、第18図の振動ピックアップ取付位置で測定し
たＸ方向のコンプレッサ振動とコンプレッサ騒音との間
のコヒーレンス関数を示す図であり、第20図は、コンプ
レッサ20のモータ部21周面上で測定したＹ方向の振動と
コンプレッサ騒音との間のコヒーレンス関数を示す図で
ある。これらのコヒーレンス関数は、両図において破線
で示されている。なお、図中の実線はマイク・マイク間
のコヒーレンス関数を表わす。両図に示されるように、
コンプレッサ20の振動と騒音との間には良い相関があ
る。つまり、この場合にもコンプレッサ騒音Ｓの検知に
代えてコンプレッサのモータ部21の振動測定を採用する
ことができる。
第４、第５の実施例に係る低騒音冷蔵庫は、振動源に近
いコンプレッサのモータ部に取付けた振動ピックアップ
を通してコンプレッサ騒音を間接的かつ効率良く測定す
る能動制御消音システムを採用しているので、消音用発
音器の出力を上げても制御音によるハウリングの心配が
ないばかりか、コンプレッサの冷却のためのファンの音
や外部音等のコンプレッサ騒音以外の音に影響されるこ
ともない。
本発明の第６の実施例を第21図に基づいて説明する。
第22図は、本実施例に係る低騒音冷蔵庫の能動制御消音
システムの模式図である。
この第６の実施例は、機械室10の両端に２個の開口部1
7,17を設け、この機械室10の中央部にロータリーコンプ
レッサ20、消音用スピーカ50を設けると共に、コンプレ
ッサ20の周面上に振動ピックアップ30を設けたものであ
る。そして、この機械室10は、騒音源であるコンプレッ
サ20、消音用スピーカ50及び振動ピックアップ30の設置
される機械室10の中心線に対し、左右対象になるように
設計されている。
このような配置構成とすることで、コンプレッサ20から
開口部17,17及び消音用スピーカ50から開口部17,17のそ
れぞれの伝達関数を同一にすることができるので、一つ
の消音システムで２個所の開口部17,17を設けることが
できる。特に第１から第５の実施例において、開口部17
の寸法は、例えば1kH以下の周波数の音を消音にしよう
とするには、17cm以下にしなければならず、コンプレッ
サ20の熱の放熱作用が充分に行われない場合があるが、
本実施例の場合、開口部を前記したように２個所設ける
ことができ、コンプレッサ20からの放熱を充分に行うこ
とが可能となる。
なお、本実施例において、コンプレッサ20の音源信号採
取手段としては、振動ピックアップ30のみでなく、第22
図の模式図に示すように、マイク31を用いても同様の消
音効果が得られる。
第１実施例から第６実施例では制御回路40にFIRフィル
タ43を採用して実時間制御を実行しているが、１周期遅
れの制御を実行しても良い。経時変化や固体差による消
音用伝達関数Ｇのズレの対策として、この伝達関数Ｇを
自動的に適宜変更する、いわゆる適応制御を採用するこ
ともできる。
［発明の効果］ 上記したように、本発明の低騒音冷蔵庫は、振動ピック
アップを通してコンプレッサ等の機械の騒音を間接的に
測定する能動制御消音システムを採用しているので、消
音用発音機の出力を上げても、制御音によるハウリング
の心配がないばかりか、振動ピックアップを取付けた機
械以外からの音、例えばコンプレッサの冷却のためのフ
ァンの音や外部音に影響されることがない。
【図面の簡単な説明】
第１図から第４図は、第１の実施例の図面であって、 第１図は、本発明の実施例に係る低騒音冷蔵庫の背面最
下部の分解斜視図、 第２図は、前図中の能動制御消音システムの模式図、 第３図は、第１図の振動ピックアップ取付位置で測定し
たコンプレッサのＸ方向の振動とコンプレッサ騒音との
間の各コヒーレンス関数を示す図、 第４図は、前図と同じくサクションパイプ上で測定した
コンプレッサのＺ方向の振動とコンプレッサ騒音との間
のコヒーレンス関数を示す図、 第５図から第７図は、第２の実施例の図面であって、 第５図は、本発明の実施例に係る低騒音冷蔵庫の背面最
下部の分解斜視図、 第６図は、第５図の振動ピックアップ取付位置で測定し
たコンプレッサ振動とコンプレッサ騒音との間のコヒー
レンス関数を示す図、 第７図は、コンプレッサのモータ部周面上の他の点で測
定した振動とコンプレッサ騒音との間のコヒーレンス関
数を示す図、 第８図から第14図は、第３の実施例の図面であって、 第８図は、本発明の実施例に係る低騒音冷蔵庫の背面最
下部の分解斜視図、 第９図は、第８図の制御回路に与える消音用伝達関数Ｇ
の例を示す図、 第10図は、第８図の振動ピックアップ取付位置で測定し
たコンプレッサ本体の接線方向の振動とコンプレッサ騒
音との間のコヒーレンス関数を示す図、 第11図は、第８図の低騒音冷蔵庫の騒音低減効果を示す
騒音レベル図、 第12図は、コンプレッサ本体の法線方向の振動とコンプ
レッサ騒音との間のコヒーレンス関数を示す図、 第13図は、前図の場合の制御回路に与える消音用伝達関
数Ｇの例を示す図、 第14図は、前図の消音用伝達関数Ｇを制御回路に与えた
場合の冷蔵庫の騒音低減効果を示す騒音レベル図、 第15図から第17図は、第４の実施例の図面であって、 第15図は、第５図の振動ピックアップ取付位置で測定し
たコンプレッサ振動とコンプレッサ騒音との間のコヒー
レンス関数を示す図、 第16図は、コンプレッサのモータ部周面上の他の点で測
定した振動とコンプレッサ騒音との間のコヒーレンス関
数を示す図、 第17図は、コンプレッサのモータ部周面上の更に他の点
で測定した振動とコンプレッサ騒音との間のコヒーレン
ス関数を示す図、 第18図から第20図は、第５の実施例の図面であって、 第18図は、第５の実施例に係る低騒音冷蔵庫における振
動ピックアップの取付位置を示すコンプレッサの側面
図、 第19図は、第18図の振動ピックアップ取付位置で測定し
たＸ方向のコンプレッサ振動とコンプレッサ騒音との間
のコヒーレンス関数を示す図、 第20図は、コンプレッサのモータ部周面上で測定したＹ
方向の振動とコンプレッサ騒音との間のコヒーレンス関
数を示す図、 第21図は、第６の実施例の低騒音冷蔵庫の能動制御消音
システムの模式図、 第22図は、同じくマイクを用いた場合の能動制御消音シ
ステムの模式図、 第23図は、低騒音冷蔵庫の能動制御消音システムの比較
例を示す模式図である。 符号の説明 10……機械室、 17……開口、 20……コンプレッサ、 21……モータ部、 22……メカ部、 23……クラスタ部、 26……ボルト、 30……振動ピックアップ、 40……制御回路、 50……スピーカ。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】低減すべき騒音の波長に比べて断面寸法を
    十分小さくした１次元ダクト構造を有する機械室と、 機械室内に配された騒音源となるコンプレッサ等の機械
    と、 機械室内の音の進行方向に対し略垂直方向にに機械室の
    壁面に開口した放熱用の開口部と、 騒音源である機械の振動を検知する振動ピックアップ
    と、 振動ピックアップの出力信号を加工する制御回路と、 制御回路の出力信号で駆動されて機械室内に制御音を発
    するスピーカ等の発音器とよりなり、 開口部から出ようとする機械の騒音を前記制御音で打消
    すことを特徴とする低騒音冷蔵庫。
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