JPH0686624B2 - 高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0686624B2 JPH0686624B2 JP62327808A JP32780887A JPH0686624B2 JP H0686624 B2 JPH0686624 B2 JP H0686624B2 JP 62327808 A JP62327808 A JP 62327808A JP 32780887 A JP32780887 A JP 32780887A JP H0686624 B2 JPH0686624 B2 JP H0686624B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
- C21D8/1222—Hot rolling
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- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法に係わ
り、高速回転機用の低鉄損で強度の高い磁性材料および
電磁開閉器用の耐摩耗性に優れた磁性材料として好適な
ものを製造する方法に関する。
り、高速回転機用の低鉄損で強度の高い磁性材料および
電磁開閉器用の耐摩耗性に優れた磁性材料として好適な
ものを製造する方法に関する。
（従来の技術） 従来、回転機器に要求されていた回転数は、高々10万rp
m程度であり、ローター（回転子）用材料には積層され
た電磁鋼板が用いられてきた。最近、20〜30万rpmもの
超高速回転が要求されるようになり、ローターに加わる
遠心力が、電磁鋼板の強度を上回る可能性が出てきた。
m程度であり、ローター（回転子）用材料には積層され
た電磁鋼板が用いられてきた。最近、20〜30万rpmもの
超高速回転が要求されるようになり、ローターに加わる
遠心力が、電磁鋼板の強度を上回る可能性が出てきた。
このため超高速回転機には、通常、電磁鋼板の代わりに
充分な強度を持つ鋳鋼製のソリッドローターが使用され
る。しかし、この場合、鋳鋼ブロックからローターを削
り出すという複雑な加工工程が必要になるためコストが
高く、しかも積層タイプに比べ渦電流損失が大きく、電
動機の効率が著しく低下するという問題点が生じてい
る。
充分な強度を持つ鋳鋼製のソリッドローターが使用され
る。しかし、この場合、鋳鋼ブロックからローターを削
り出すという複雑な加工工程が必要になるためコストが
高く、しかも積層タイプに比べ渦電流損失が大きく、電
動機の効率が著しく低下するという問題点が生じてい
る。
また、電磁開閉器はその用途上、使用するにつれて接触
面が摩耗するため、磁気特性だけでなく耐摩耗性の優れ
た磁性材料が望まれる。
面が摩耗するため、磁気特性だけでなく耐摩耗性の優れ
た磁性材料が望まれる。
このようなニーズに対応して、最近では高抗張力を有す
る無方向性電磁鋼板について検討され、いくつか提案さ
れている。例えば、特開昭60-238421号公報は、Siを3.5
〜7.0％と高め、さらにMn:0.1〜11.5％、Ni:0.1〜20.0
％、Co:0.5〜20.0％、Ti:0.05〜3.0％、W:0.05〜3.0
％、Mo:0.05〜3.0％、Al:0.5〜13.0％の固溶体強化成分
の１種または２種以上を1.0〜20.0％含有させたスラブ
を素材とし、熱延後、熱延板に100〜600℃の温間圧延を
繰返して最終板厚に圧延し、焼鈍し、抗張力が50kg/mm2
以上の高抗張力無方向性電磁鋼板を製造する方法であ
る。
る無方向性電磁鋼板について検討され、いくつか提案さ
れている。例えば、特開昭60-238421号公報は、Siを3.5
〜7.0％と高め、さらにMn:0.1〜11.5％、Ni:0.1〜20.0
％、Co:0.5〜20.0％、Ti:0.05〜3.0％、W:0.05〜3.0
％、Mo:0.05〜3.0％、Al:0.5〜13.0％の固溶体強化成分
の１種または２種以上を1.0〜20.0％含有させたスラブ
を素材とし、熱延後、熱延板に100〜600℃の温間圧延を
繰返して最終板厚に圧延し、焼鈍し、抗張力が50kg/mm2
以上の高抗張力無方向性電磁鋼板を製造する方法であ
る。
これは圧延の困難な高Si含有量としているので、面倒な
温間圧延を必須としているが、圧延時に板破断の発生が
多くなる恐れがあり、生産性の低下、歩留りの低下をも
たすなど改善の余地がある。
温間圧延を必須としているが、圧延時に板破断の発生が
多くなる恐れがあり、生産性の低下、歩留りの低下をも
たすなど改善の余地がある。
特開昭61-84360号公報ではNi:8〜20％、Mo:0.2〜5.0
％、Al:0.1〜2.0％、Ti:0.1％1.0％、Cr1.0〜10.0％を
含有する高速回転電動機用の高抗張力軟磁性材料が提案
されている。これは特にNiを、またMo、Crを多量に含有
しているために極めて高価な材料となる。
％、Al:0.1〜2.0％、Ti:0.1％1.0％、Cr1.0〜10.0％を
含有する高速回転電動機用の高抗張力軟磁性材料が提案
されている。これは特にNiを、またMo、Crを多量に含有
しているために極めて高価な材料となる。
さらに特開昭61-9520号公報はSi:2.5〜7.0％と、Ti:0.0
5〜3.0％、W:0.05〜3.0％、Mo:0.05〜3.0％、Ni:0.1〜2
0.0％、Al:0.5〜13.0％の１種または２種以上を1.0〜2
0.0％含有する溶鋼を用いて、急冷凝固法により高抗張
力無方向性電磁鋼板を製造せんとするものである。これ
はプロセスが特殊であるために、通常の電磁鋼板の製造
設備では製造できず、工業的に生産することが難しいと
考えられる。
5〜3.0％、W:0.05〜3.0％、Mo:0.05〜3.0％、Ni:0.1〜2
0.0％、Al:0.5〜13.0％の１種または２種以上を1.0〜2
0.0％含有する溶鋼を用いて、急冷凝固法により高抗張
力無方向性電磁鋼板を製造せんとするものである。これ
はプロセスが特殊であるために、通常の電磁鋼板の製造
設備では製造できず、工業的に生産することが難しいと
考えられる。
（発明が解決しようとする問題点） このように、高抗張力の無方向性電磁鋼板の製造につい
て提案がなされているが、通常の電磁鋼板製造設備を用
いて、工業的に安定して製造するまでに到っていないと
いうのが実情である。
て提案がなされているが、通常の電磁鋼板製造設備を用
いて、工業的に安定して製造するまでに到っていないと
いうのが実情である。
さらに高抗張力無方向性電磁鋼板は、前述の如く超高速
回転電動機器および電磁開閉器用材料として使用される
ので、高抗張力である他に、鉄損が低く、かつ磁束密度
がすぐれている必要がある。
回転電動機器および電磁開閉器用材料として使用される
ので、高抗張力である他に、鉄損が低く、かつ磁束密度
がすぐれている必要がある。
本発明は、超高速回転機および電磁開閉器用材料として
好適な降伏強さYP≧55kg/mm2、抗張力TS≧60kg/mm2、硬
度Ｈμｖ≧150の高強度、耐摩耗性を持つとともに磁束
密度B50≧1.60Tの優れた磁気特性を兼ね備えた高抗張力
無方向性電磁鋼板を、板破断等を生じることなく工業的
規模で安定して製造することを目的とする。
好適な降伏強さYP≧55kg/mm2、抗張力TS≧60kg/mm2、硬
度Ｈμｖ≧150の高強度、耐摩耗性を持つとともに磁束
密度B50≧1.60Tの優れた磁気特性を兼ね備えた高抗張力
無方向性電磁鋼板を、板破断等を生じることなく工業的
規模で安定して製造することを目的とする。
（問題点を解決するための手段） 本発明者達は前記目的を達成すべく種々実験し検討を重
ねてきた。即ち本発明はC:0.01％以下、Si:2.0％以上3.
5％以下、Mn:0.1％以上10.0％以下、P:0.20％以下、Al:
0.10％以上1.50％以下、B:0.008％以下さらに必要に応
じNiを6.0％以下含有し、残部が鉄および不可避的不純
物からなるスラブを、熱間圧延し、熱延仕上出口から巻
取り間の平均冷却速度を1000℃／分以上で急冷し、550
℃以下の温度で巻取りして粒界Ｐ偏析濃度を0.40％以下
とし、次いで無焼鈍のままあるいは熱延板焼鈍し、冷間
圧延し、焼鈍して、高抗張力および磁気特性のすぐれた
無方向性電磁鋼板を製造する方法である。
ねてきた。即ち本発明はC:0.01％以下、Si:2.0％以上3.
5％以下、Mn:0.1％以上10.0％以下、P:0.20％以下、Al:
0.10％以上1.50％以下、B:0.008％以下さらに必要に応
じNiを6.0％以下含有し、残部が鉄および不可避的不純
物からなるスラブを、熱間圧延し、熱延仕上出口から巻
取り間の平均冷却速度を1000℃／分以上で急冷し、550
℃以下の温度で巻取りして粒界Ｐ偏析濃度を0.40％以下
とし、次いで無焼鈍のままあるいは熱延板焼鈍し、冷間
圧延し、焼鈍して、高抗張力および磁気特性のすぐれた
無方向性電磁鋼板を製造する方法である。
先ず鋼成分について述べる。
Ｃは磁気特性を劣化させる成分で、0.01（重量）％を超
えて含有すると鉄損を増大させるため、0.01％以下とす
る。なお、Ｃは製鋼で脱炭する代わりに熱延板または冷
延板で脱炭して上記範囲に入れてもよい。
えて含有すると鉄損を増大させるため、0.01％以下とす
る。なお、Ｃは製鋼で脱炭する代わりに熱延板または冷
延板で脱炭して上記範囲に入れてもよい。
Siは鋼の固有抵抗を高めて渦電流を減らし、鉄損を低下
せしめるとともに、抗張力を高めるが、含有量が2.0％
未満ではその効果が小さい。また3.5％を超えると鋼を
脆化させ、さらに製品の磁束密度を低下させるため3.5
％以下とする。
せしめるとともに、抗張力を高めるが、含有量が2.0％
未満ではその効果が小さい。また3.5％を超えると鋼を
脆化させ、さらに製品の磁束密度を低下させるため3.5
％以下とする。
Mnは鋼の抗張力を高めるとともに、固有抵抗を高め鉄損
を低下させるが、0.1％未満では効果が少なく、10.0％
を超えると製品の磁束密度が低下するので、0.1〜10.0
％とする。好ましくは1.0％超から5.0％である。
を低下させるが、0.1％未満では効果が少なく、10.0％
を超えると製品の磁束密度が低下するので、0.1〜10.0
％とする。好ましくは1.0％超から5.0％である。
Ｐは抗張力を高める効果の著しい元素であるが、0.2％
を超えると脆化が激しく、工業的規模での熱延、冷延等
の処理が困難になるため、上限を0.20％とする。
を超えると脆化が激しく、工業的規模での熱延、冷延等
の処理が困難になるため、上限を0.20％とする。
鋼板から鉄心等の製品を打抜きまたは剪断ままの端面で
使用する場合、150℃以上の雰囲気に長時間さらされる
とP0.03％超で見掛け上、伸び劣化を生じることがあ
る。これは高抗張力鋼板の破断面が比較的マイクロクラ
ックを内在しやすいこと、および歪時効等に起因すると
考えられる。
使用する場合、150℃以上の雰囲気に長時間さらされる
とP0.03％超で見掛け上、伸び劣化を生じることがあ
る。これは高抗張力鋼板の破断面が比較的マイクロクラ
ックを内在しやすいこと、および歪時効等に起因すると
考えられる。
従って用途上、時効後の伸びが問題になる場合、 平滑かつ歪の残留しない端面加工法を採用する。
サンドペーパーで打抜き、剪断の表面層を除去する等
が有効である。
が有効である。
また成分的にP0.03％以下とすれば、上記問題は生じな
い。
い。
Alは脱酸材として、少なくとも0.10％は必要であり、ま
たAlを含有させることにより、強度が向上し、固有抵抗
増加により鉄損も低下するが、1.50％を超えると脆化が
問題になるため、0.10〜1.50％とする。
たAlを含有させることにより、強度が向上し、固有抵抗
増加により鉄損も低下するが、1.50％を超えると脆化が
問題になるため、0.10〜1.50％とする。
Ｂは結晶粒界に偏析、Ｐは粒界偏析による脆化を抑制す
る効果があるが、0.008％を超えると著しく脆化するた
め、上限を0.008％とする。
る効果があるが、0.008％を超えると著しく脆化するた
め、上限を0.008％とする。
さらに必要に応じてNiを含有する。Niは磁気特性への悪
影響が少なく、抗張力向上に有効であるが、6.0％超で
は磁束密度の低下が大きいので6.0％以下とする。
影響が少なく、抗張力向上に有効であるが、6.0％超で
は磁束密度の低下が大きいので6.0％以下とする。
前記成分を含み、残部が鉄および不可避的不純物からな
る鋼スラブは、転炉で溶製され、連続鋳造あるいは造塊
−分塊圧延により製造される。
る鋼スラブは、転炉で溶製され、連続鋳造あるいは造塊
−分塊圧延により製造される。
鋼スラブは公知の方法で加熱され、ついで例えば0.5〜
3.5mmの板厚に熱間圧延される。熱間圧延の仕上出口か
ら巻取りまでの冷却速度の制御は、鋼板の冷延性を高め
るために重要であり、毎分1000℃以上の冷却速度で冷却
する。
3.5mmの板厚に熱間圧延される。熱間圧延の仕上出口か
ら巻取りまでの冷却速度の制御は、鋼板の冷延性を高め
るために重要であり、毎分1000℃以上の冷却速度で冷却
する。
さらに巻取温度も重要で550℃以下で巻取る。この範囲
以外の条件、すなわち平均冷却速度が1000℃／分未満の
冷却、または550℃超の温度で巻取った場合、結晶粒界
でのＰ偏析濃度が0.4％超となったり、結晶粒が粗大化
するため著しく脆化し、その後の圧延時に板破断が多発
する。
以外の条件、すなわち平均冷却速度が1000℃／分未満の
冷却、または550℃超の温度で巻取った場合、結晶粒界
でのＰ偏析濃度が0.4％超となったり、結晶粒が粗大化
するため著しく脆化し、その後の圧延時に板破断が多発
する。
熱間圧延後は冷間圧延するか、あるいは磁気特性の向上
をさらに図る必要がある場合には、熱延板焼鈍を500〜1
000℃で５秒〜15分間にて行い、その後、冷間圧延す
る。熱延板焼鈍を上記温度、時間の範囲で行うのは、50
0℃より低温または５秒より短いと磁気特性をより高め
る焼鈍効果があらわれないためであり、一方、1000℃ま
たは15分間を超えると結晶粒が粗大化し、冷延で板破断
を生じたり、最終製品の強度を低下せしめる。
をさらに図る必要がある場合には、熱延板焼鈍を500〜1
000℃で５秒〜15分間にて行い、その後、冷間圧延す
る。熱延板焼鈍を上記温度、時間の範囲で行うのは、50
0℃より低温または５秒より短いと磁気特性をより高め
る焼鈍効果があらわれないためであり、一方、1000℃ま
たは15分間を超えると結晶粒が粗大化し、冷延で板破断
を生じたり、最終製品の強度を低下せしめる。
冷間圧延後は700〜900℃で５秒〜15分間の焼鈍を行う。
その理由は700℃または５秒未満では、鉄損の低下と磁
束密度の向上を図る十分な焼鈍効果があらわれず、また
圧延組織が残ったり平坦度が改善されないまま残る。90
0℃または15分超えると結晶粒が粗大化するため強度が
低下し、高抗張力鋼板とならない。
その理由は700℃または５秒未満では、鉄損の低下と磁
束密度の向上を図る十分な焼鈍効果があらわれず、また
圧延組織が残ったり平坦度が改善されないまま残る。90
0℃または15分超えると結晶粒が粗大化するため強度が
低下し、高抗張力鋼板とならない。
この冷延板の焼鈍においては、必要によっては脱炭雰囲
気として脱炭を行なっても差しつかえない。
気として脱炭を行なっても差しつかえない。
（実施例） 実施例１ C:0.0023％、Si:3.2％、Mn:1.5％、P:0.102％、Al:0.67
5％、B:0.0051％を含み、残部が鉄および不可避的不純
物からなる鋼スラブ供試材Ａと、さらにNiを1.50％含有
させ残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼スラブ供
試材Ｂを、熱間圧延で板厚2.0mmとし、熱延仕上げ圧延
〜巻取までの平均冷却速度を500〜2000℃／分、巻取温
度を400〜600℃で処理し、熱延板焼鈍なし、または熱延
板焼鈍条件を（840〜1100）℃×（５〜30）秒間の範囲
で変化させて処理し、冷間圧延で板厚0.5mmにしたあ
と、（650〜925）℃×30秒間の焼鈍を行い、機械的性質
およびW15/50の鉄損とB50の磁束密度を測定した。
5％、B:0.0051％を含み、残部が鉄および不可避的不純
物からなる鋼スラブ供試材Ａと、さらにNiを1.50％含有
させ残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼スラブ供
試材Ｂを、熱間圧延で板厚2.0mmとし、熱延仕上げ圧延
〜巻取までの平均冷却速度を500〜2000℃／分、巻取温
度を400〜600℃で処理し、熱延板焼鈍なし、または熱延
板焼鈍条件を（840〜1100）℃×（５〜30）秒間の範囲
で変化させて処理し、冷間圧延で板厚0.5mmにしたあ
と、（650〜925）℃×30秒間の焼鈍を行い、機械的性質
およびW15/50の鉄損とB50の磁束密度を測定した。
なお、磁気測定には30mm×320mmのエプスタイン試験片
（圧延方向および直角方向半量ずつ）を用いた。また熱
延板の結晶粒界のＰ偏析濃度をオージェ分析装置で分析
した。
（圧延方向および直角方向半量ずつ）を用いた。また熱
延板の結晶粒界のＰ偏析濃度をオージェ分析装置で分析
した。
結果を第１表に示す。
第１表に示された結果から明らかなように、本発明の条
件にて製造した試料A5、A7、A9、B10、B12:B14:B15は板
破断を生じることなく圧延され、降伏強さYPは64〜68kg
/mm2、抗張力TSは74〜76kg/mm2で高い強度特性をもち、
さらに鉄損W15/50、磁束密度B50とも優れている。
件にて製造した試料A5、A7、A9、B10、B12:B14:B15は板
破断を生じることなく圧延され、降伏強さYPは64〜68kg
/mm2、抗張力TSは74〜76kg/mm2で高い強度特性をもち、
さらに鉄損W15/50、磁束密度B50とも優れている。
実施例２ 重量％でC:0.0015〜0.004％、Si:2.8〜3.23％、Mn:0.04
〜3.05％、P:0.005〜0.50％、Al:0.50〜2.00％、B:0.00
0〜0.0100％、Ni:0.75〜1.80％を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼スラブ供試材を熱間圧延
で、板厚2.0mmとし、熱延仕上げ圧延〜巻取までの冷却
速度を毎分2000℃、巻取温度を400℃で処理し、800℃×
30秒間の熱延板焼鈍を実施したあと、冷間圧延で板厚0.
5mmにし、750℃×30秒間の焼鈍を施した鋼板の機械的性
質および磁気特性を測定した。
〜3.05％、P:0.005〜0.50％、Al:0.50〜2.00％、B:0.00
0〜0.0100％、Ni:0.75〜1.80％を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼スラブ供試材を熱間圧延
で、板厚2.0mmとし、熱延仕上げ圧延〜巻取までの冷却
速度を毎分2000℃、巻取温度を400℃で処理し、800℃×
30秒間の熱延板焼鈍を実施したあと、冷間圧延で板厚0.
5mmにし、750℃×30秒間の焼鈍を施した鋼板の機械的性
質および磁気特性を測定した。
なお、磁気特性30mm×320mmのエプスタイン試験片を圧
延方向および直角方向からそれぞれ半量ずつ剪断してW1
5/50の鉄損とB50の磁束密度を測定した。
延方向および直角方向からそれぞれ半量ずつ剪断してW1
5/50の鉄損とB50の磁束密度を測定した。
結果を第２表に示す。
第２表に示された結果から明らかなように、本発明の条
件で製造した試料１〜９は、板破断を生じることなく圧
延され、降伏強さYPは61〜71kg/mm2、抗張力TSは70〜81
kg/mm2で高い強度特性をもち、さらに鉄損W15/50、磁束
密度B50とも優れている。
件で製造した試料１〜９は、板破断を生じることなく圧
延され、降伏強さYPは61〜71kg/mm2、抗張力TSは70〜81
kg/mm2で高い強度特性をもち、さらに鉄損W15/50、磁束
密度B50とも優れている。
（発明の効果） 以上のように、本発明によると、超高速回転機および電
磁開閉器用材料として非常に好適な、高抗張力と耐摩耗
性を有し、磁気特性のすぐれた無方向性電磁鋼板が、板
破断等のトラブルを生じることなく安定して製造され
る。
磁開閉器用材料として非常に好適な、高抗張力と耐摩耗
性を有し、磁気特性のすぐれた無方向性電磁鋼板が、板
破断等のトラブルを生じることなく安定して製造され
る。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で C:0.01％以下 Si:2.0％以上3.5％以下 Mn:0.1％以上10.0％以下 P:0.20％以下 Al:0.10％以上1.50％以下 B:0.008％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラ
ブを、熱間圧延し、熱延仕上出口から巻取り間の平均冷
却速度を1000℃／分以上として冷却し、550℃以下の温
度にて巻取り、粒界のＰ偏析濃度を0.40％以下とし、冷
間圧延し、700℃以上900℃以下の温度で、５秒以上15分
間以下の焼鈍を行うことを特徴とする高抗張力無方向性
電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】重量％で C:0.01％以下 Si:2.0％以上3.5％以下 Mn:0.1％以上10.0％以下 P:0.20％以下 Al:0.10％以上1.50％以下 B:0.008％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラ
ブを、熱間圧延し、熱延仕上出口から巻取り間の平均冷
却速度を1000℃／分以上として冷却し、550℃以下の温
度で巻取り、粒界のＰ偏析濃度を0.40％以下とし、次い
で、500℃以上1000℃以下の温度で５秒以上15分間以下
の焼鈍をし、冷間圧延し、700℃以上900℃以下の温度で
５秒以上15分間以下の焼鈍を行うことを特徴とする高抗
張力無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】重量％で C:0.01％以下 Si:2.0％以上3.5％以下 Mn:0.1％以上10.0％以下 P:0.20％以下 Al:0.10％以上1.50％以下 B:0.008％以下 Ni:6.0％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラ
ブを、熱間圧延し、熱延仕上出口から巻取り間の平均冷
却速度を1000℃／分以上として冷却し、550℃以下の温
度にて巻取り、粒界のＰ偏析濃度を0.40％以下とし、冷
間圧延し、700℃以上900℃以下の温度で５秒以上15分間
以下の焼鈍を行うことを特徴とする高抗張力無方向性電
磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】重量％で C:0.01％以下 Si:2.0％以上3.5％以下 Mn:0.1％以上10.0％以下 P:0.20％以下 Al:0.10％以上1.50％以下 B:0.008％以下 Ni:6.0％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラ
ブを、熱間圧延し、熱延仕上出口から巻取り間の平均冷
却速度を1000℃／分以上として冷却し、550℃以下の温
度で巻取り、粒界のＰ偏析濃度を0.40％以下とし、次い
で、500℃以上1000℃以下の温度で５秒以上15分間以下
の焼鈍をし、冷間圧延し、700℃以上900℃以下の温度で
５秒以上15分間以下の焼鈍を行うことを特徴とする高抗
張力無方向性電磁鋼板の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP62327808A JPH0686624B2 (ja) | 1987-03-11 | 1987-12-24 | 高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法 |
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|---|---|---|---|
| JP5618387 | 1987-03-11 | ||
| JP62-56183 | 1987-03-11 | ||
| JP62327808A JPH0686624B2 (ja) | 1987-03-11 | 1987-12-24 | 高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (3)
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|---|---|
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| JPS64225A JPS64225A (en) | 1989-01-05 |
| JPH0686624B2 true JPH0686624B2 (ja) | 1994-11-02 |
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ID=26397119
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP62327808A Expired - Lifetime JPH0686624B2 (ja) | 1987-03-11 | 1987-12-24 | 高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1987
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