JPH01228A - 抗張力の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
抗張力の高い無方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH01228A JPH01228A JP62-328814A JP32881487A JPH01228A JP H01228 A JPH01228 A JP H01228A JP 32881487 A JP32881487 A JP 32881487A JP H01228 A JPH01228 A JP H01228A
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- Japan
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- tensile strength
- temperature
- steel sheet
- high tensile
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、抗張力の高い無方向性電磁鋼板の製造方法に
係わり、高速回転機用の低鉄損で強度の高い磁性材料お
よび電磁開閉器用の耐摩耗性に優れた磁性材料として好
適なものを製造する方法に関する。
係わり、高速回転機用の低鉄損で強度の高い磁性材料お
よび電磁開閉器用の耐摩耗性に優れた磁性材料として好
適なものを製造する方法に関する。
（従来の技術）
従来、回転機器に要求されていた回転数は、高々１０万
ｒｐ−程度であり、ローター（回転子）用材料には積層
された電磁鋼板が用いられてきた。
ｒｐ−程度であり、ローター（回転子）用材料には積層
された電磁鋼板が用いられてきた。
最近、２０〜３０万ｒｐ−もの超高速回転が要求される
ようになり、ローグーに加わる遠心力が、電磁鋼板の強
度を上回る可能性が出てきた。
ようになり、ローグーに加わる遠心力が、電磁鋼板の強
度を上回る可能性が出てきた。
このため超高速回転機には、通常、電磁鋼板の代わりに
充分な強度を持つ鋳鋼製のソリッドローターが使用され
る。しかし、この場合、鋳鋼ブロックからローターを削
り出すという複雑な加工工程が必要になるためコストが
高く、しかも積層タイプに比べ渦電流損失が大きく、電
動機の効率が著しく低下するという問題点が生じる また、電磁開閉器はその用途上、使用するにつれて接触
面が摩耗するため、磁気特性だけでなく耐摩耗性の優れ
た磁性材料が望まれる。
充分な強度を持つ鋳鋼製のソリッドローターが使用され
る。しかし、この場合、鋳鋼ブロックからローターを削
り出すという複雑な加工工程が必要になるためコストが
高く、しかも積層タイプに比べ渦電流損失が大きく、電
動機の効率が著しく低下するという問題点が生じる また、電磁開閉器はその用途上、使用するにつれて接触
面が摩耗するため、磁気特性だけでなく耐摩耗性の優れ
た磁性材料が望まれる。
このようなニーズに対応して、最近では高抗張力を有す
る無方向性電磁鋼板について検討され、いくつか提案さ
れている０例えば、特開昭６０−２３８４２１号公報は
、Ｓｉを３．５〜７．０％と高め、さらにＭｎ ： ０
．１〜１１．５％、Ｎｉ：０．１〜２０．０％、Ｃｏ：
０．５〜２０．０％、Ｔｉ：０．０５〜３．０％、Ｗ、
：０．０５〜３．０％、ＭＯ：０．０５〜３．０％、Ａ
１０．５〜１３．０％の固溶体強化成分の１種または２
種以上を１．０〜２０．０％含有させたスラブを素材と
し、熱延後、熱延板に１００〜６００℃の温間圧延を繰
返して最終板厚に圧延し、焼鈍し、抗張力が５０ｋｇ／
ｗ”以上の高抗張力無方向性電磁鋼板を製造する方法で
ある。
る無方向性電磁鋼板について検討され、いくつか提案さ
れている０例えば、特開昭６０−２３８４２１号公報は
、Ｓｉを３．５〜７．０％と高め、さらにＭｎ ： ０
．１〜１１．５％、Ｎｉ：０．１〜２０．０％、Ｃｏ：
０．５〜２０．０％、Ｔｉ：０．０５〜３．０％、Ｗ、
：０．０５〜３．０％、ＭＯ：０．０５〜３．０％、Ａ
１０．５〜１３．０％の固溶体強化成分の１種または２
種以上を１．０〜２０．０％含有させたスラブを素材と
し、熱延後、熱延板に１００〜６００℃の温間圧延を繰
返して最終板厚に圧延し、焼鈍し、抗張力が５０ｋｇ／
ｗ”以上の高抗張力無方向性電磁鋼板を製造する方法で
ある。
これは圧延の困難な高Ｓｉ含存量としているので、面倒
な温間圧延を必須としているが、圧延時に板破断の発生
が多くなる恐れがあり、生産性の低下、歩留りの低下を
もたらすなど改善の余地がある。
な温間圧延を必須としているが、圧延時に板破断の発生
が多くなる恐れがあり、生産性の低下、歩留りの低下を
もたらすなど改善の余地がある。
特開昭６１−８４３６０号公報ではＮ ｉ 、： ８〜
２０％、Ｍｏ：０．２〜５．０％、Ａｌ：ｏ、ｔ〜２．
０％、Ｔ ｉ ： ０．１〜１．０％、Ｃｒ １．０〜
１０．０％を含有する高速回転電動機用の高抗張力軟磁
性材料が提案されている。これは特にＮｉを、またＭｏ
、Ｃｒを多量に含有しているために極めて高価な材料と
なる。
２０％、Ｍｏ：０．２〜５．０％、Ａｌ：ｏ、ｔ〜２．
０％、Ｔ ｉ ： ０．１〜１．０％、Ｃｒ １．０〜
１０．０％を含有する高速回転電動機用の高抗張力軟磁
性材料が提案されている。これは特にＮｉを、またＭｏ
、Ｃｒを多量に含有しているために極めて高価な材料と
なる。
さらに特開昭６１−９５２０号公報はＳｉ：２．５〜７
．０％と、Ｔｉ：０．０５〜３．０％、Ｗ：０．０５〜
３．０％、Ｍｏ：Ｑ、Ｑ５〜３．０％、Ｎｉ：０．１〜
２０．・０％、Ａ１：０．５〜１３．０％の１種または
２種以上を１．０〜２０．０％含有する溶鋼を、急冷凝
固法により高抗張力無方向性電磁鋼板を製造せんとする
ものである。これはプロセスが特殊であるために、通常
の電磁鋼板の製造設備では製造できず、工業的に生産す
ることが難しいと考えられる。
．０％と、Ｔｉ：０．０５〜３．０％、Ｗ：０．０５〜
３．０％、Ｍｏ：Ｑ、Ｑ５〜３．０％、Ｎｉ：０．１〜
２０．・０％、Ａ１：０．５〜１３．０％の１種または
２種以上を１．０〜２０．０％含有する溶鋼を、急冷凝
固法により高抗張力無方向性電磁鋼板を製造せんとする
ものである。これはプロセスが特殊であるために、通常
の電磁鋼板の製造設備では製造できず、工業的に生産す
ることが難しいと考えられる。
（発明が解決しようとする問題点）
このように、高抗張力の無方向性電磁鋼板の製造につい
て提案がなされているが、通常の電磁鋼板製造設備を用
いて、工業的に安定して製造するまでに到っていないと
いうのが実情である。
て提案がなされているが、通常の電磁鋼板製造設備を用
いて、工業的に安定して製造するまでに到っていないと
いうのが実情である。
さらに高抗張力無方向性電磁鋼板は、前述の如く超高速
回転電動機器および電磁開閉器用材料として使用される
ので、高抗張力である他に、鉄頃が低く、かつ磁束密度
がすぐれている必要がある。
回転電動機器および電磁開閉器用材料として使用される
ので、高抗張力である他に、鉄頃が低く、かつ磁束密度
がすぐれている必要がある。
本発明は、超高遠回転機および電磁開閉器用材料として
好適な降伏強さＹＰ≧５５ｋｇ／ａｓ”、抗張力ＴＳ≧
６Ｑｋｇ／ｗ’、硬度Ｈｐｖ≧１５０の高強度、耐摩耗
性を持つとともに磁束密度Ｂ５０≧１．６０Ｔの優れた
磁気特性を兼ね備えた高抗張力無方向性電磁鋼板を、冷
間圧延時などに２板破断等を生じることなく作業性よく
工業的規模で安定して製造することを目的とする。
好適な降伏強さＹＰ≧５５ｋｇ／ａｓ”、抗張力ＴＳ≧
６Ｑｋｇ／ｗ’、硬度Ｈｐｖ≧１５０の高強度、耐摩耗
性を持つとともに磁束密度Ｂ５０≧１．６０Ｔの優れた
磁気特性を兼ね備えた高抗張力無方向性電磁鋼板を、冷
間圧延時などに２板破断等を生じることなく作業性よく
工業的規模で安定して製造することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明者達は前記目的を達成すべく種々実験し検討を重
ねてきた。即ち本発明はＣ：０．０１％以下、Ｓｉ：２
．０％以上３．５％以下、Ｍｎ：０．１％以上１Ｏ３０
％以下、Ｐ：０．２０％以下、Ａｌ１７０．１０％以上
１．５０％以下、Ｂ二０．００８％以下さらに必要に応
しＮｉを６．０％以下含有し、残部が鉄および不可避的
不純物からなるスラブを、熱間圧延し、熱延仕上出口か
ら巻取り間を平均冷却速度で１０００℃／分以上で急冷
し、５５０″’ＣＪｉ６５０℃以下の温度で巻取り、結
晶粒界のＰ偏析を制１ＩａＬ、次いで無焼鈍のままある
いは熱延板焼鈍し、冷間圧延し、焼鈍して、高抗張力お
よび磁気特性のすぐれた無方向性電磁鋼板を製造する方
法である。
ねてきた。即ち本発明はＣ：０．０１％以下、Ｓｉ：２
．０％以上３．５％以下、Ｍｎ：０．１％以上１Ｏ３０
％以下、Ｐ：０．２０％以下、Ａｌ１７０．１０％以上
１．５０％以下、Ｂ二０．００８％以下さらに必要に応
しＮｉを６．０％以下含有し、残部が鉄および不可避的
不純物からなるスラブを、熱間圧延し、熱延仕上出口か
ら巻取り間を平均冷却速度で１０００℃／分以上で急冷
し、５５０″’ＣＪｉ６５０℃以下の温度で巻取り、結
晶粒界のＰ偏析を制１ＩａＬ、次いで無焼鈍のままある
いは熱延板焼鈍し、冷間圧延し、焼鈍して、高抗張力お
よび磁気特性のすぐれた無方向性電磁鋼板を製造する方
法である。
まず鋼成分について述べる。
Ｃは磁気特性を劣化させる成分で、０．０１（重ｌ）％
を超えて含有すると鉄損を増大させるため、０．０１％
以下とする。なお、Ｃは製鋼で脱炭する代わりに熱延板
または冷延板で脱炭して上記範囲に入れてもよい。
を超えて含有すると鉄損を増大させるため、０．０１％
以下とする。なお、Ｃは製鋼で脱炭する代わりに熱延板
または冷延板で脱炭して上記範囲に入れてもよい。
Ｓｉは鋼の固有抵抗を高めて渦電流を減らし、鉄損を低
下せしめるとともに、抗張力を高めるが、含有量が２．
０％未満ではその効果が小さい。また３、５％を超える
と鋼を脆化させ、さらに製品の磁束密度を低下させるた
め３．５以下とする。
下せしめるとともに、抗張力を高めるが、含有量が２．
０％未満ではその効果が小さい。また３、５％を超える
と鋼を脆化させ、さらに製品の磁束密度を低下させるた
め３．５以下とする。
Ｍｎは鋼の抗張力を高めるとともに、固有抵抗を高め鉄
損を低下させるが、０．１％未満では効果が少なく、好
ましくは、１．０％超から５．０％である。１０．０％
を超えると製品の磁束密度が低下するので、０．１−１
０．０％とする。
損を低下させるが、０．１％未満では効果が少なく、好
ましくは、１．０％超から５．０％である。１０．０％
を超えると製品の磁束密度が低下するので、０．１−１
０．０％とする。
Ｐは抗張力を高める効果の著しい元素であるが、０．２
％を超えると脆化が激しく、工業的規模での熱延、冷延
等の処理が困難になるため、上限を０．２０％とする。
％を超えると脆化が激しく、工業的規模での熱延、冷延
等の処理が困難になるため、上限を０．２０％とする。
鋼板から鉄心などの製品を打抜きまたは剪断ままの端面
で使用する場合、１５０℃以上の雰囲気に長時間さらさ
れるとＰｏ、０３％超で見掛は上、伸び劣化を生じるこ
とがある。
で使用する場合、１５０℃以上の雰囲気に長時間さらさ
れるとＰｏ、０３％超で見掛は上、伸び劣化を生じるこ
とがある。
これは高抗張力鋼板の破断面が比較的マイクロクランク
を内在しやすいこと、および歪時効等に起因すると考え
られる。
を内在しやすいこと、および歪時効等に起因すると考え
られる。
従って用途上、時効後の伸びが問題になる場合、■平滑
かつ歪ののこらない端面加工法を採用する。
かつ歪ののこらない端面加工法を採用する。
■サンドペーパーで打抜き、剪断の表面層を除去する等
が有効である。また成分的にＰｏ、０３％以下とすれば
、上記問題は生じない。
が有効である。また成分的にＰｏ、０３％以下とすれば
、上記問題は生じない。
ＡＩ＋は脱酸材として、少なくともｏ、ｉｏ％は必要で
あり、またＡｌを含有させることにより、強度が向上し
、固有抵抗増加により鉄損も低下するが、１．５０％を
超えると脆化が問題になるため、０、ｌＯ〜１．５０％
とする。
あり、またＡｌを含有させることにより、強度が向上し
、固有抵抗増加により鉄損も低下するが、１．５０％を
超えると脆化が問題になるため、０、ｌＯ〜１．５０％
とする。
Ｂは結晶粒界に偏析、Ｐの粒界偏析による脆化を抑制す
る効果があるが、０．００８％を超えると著しく脆化す
るため、上限を０．００８％とする。
る効果があるが、０．００８％を超えると著しく脆化す
るため、上限を０．００８％とする。
さらに必要に応じてＮｉを含有する。Ｎｉは磁気特徴へ
の悪影響が少なく、抗張力向上に有効であるが、６．０
％超では磁束密度の低下が大きいので６．０％以下とす
る。
の悪影響が少なく、抗張力向上に有効であるが、６．０
％超では磁束密度の低下が大きいので６．０％以下とす
る。
前記成分を含み、残部が鉄および不可避的不純物からな
る鋼スラブは、転炉で溶製され、連続鋳造あるいは造塊
−分塊圧延により製造される。
る鋼スラブは、転炉で溶製され、連続鋳造あるいは造塊
−分塊圧延により製造される。
鋼スラブは公知の方法で加熱され、ついで例えば０．５
〜３．５ｆｉの板厚に熱間圧延される。熱間圧延の仕上
出口から巻取りまでの冷却速度、引き続く巻取温度、巻
取り後の冷却条件は、鋼板の冷却延性を高めるために重
要である。
〜３．５ｆｉの板厚に熱間圧延される。熱間圧延の仕上
出口から巻取りまでの冷却速度、引き続く巻取温度、巻
取り後の冷却条件は、鋼板の冷却延性を高めるために重
要である。
まず仕上出口から巻取り間を１０００℃／分以上の平均
冷却速度で冷却する。この冷却速度が遅＜１０００℃／
分未満では結晶粒界にＰが偏析するために脆化する。
冷却速度で冷却する。この冷却速度が遅＜１０００℃／
分未満では結晶粒界にＰが偏析するために脆化する。
引き続いて５５０℃超６５０℃以下の温度で巻取り、平
均冷却速度１００℃／時間以上の冷却速度で少なくとも
３００℃まで冷却する。このように巻取り後の冷却速度
を１００℃／時間以上として、少なくとも３００℃まで
冷却することにより、巻取温度を低温にせず巻取作業に
を利な５５０℃超６５０℃以下とし得て、かつ鋼の脆化
が防止される。
均冷却速度１００℃／時間以上の冷却速度で少なくとも
３００℃まで冷却する。このように巻取り後の冷却速度
を１００℃／時間以上として、少なくとも３００℃まで
冷却することにより、巻取温度を低温にせず巻取作業に
を利な５５０℃超６５０℃以下とし得て、かつ鋼の脆化
が防止される。
巻取温度を５５０℃超とするのは、コイルに巻取り時に
巻つき不良等を生じることなく作業性を高めるためであ
る。一方６５０’Ｃ超で巻取った場合には、その後冷却
速度を規定しても、結晶粒界にＰが偏析したり、結晶粒
径が大きくなりその後の圧延時などに板破断が多発する
。
巻つき不良等を生じることなく作業性を高めるためであ
る。一方６５０’Ｃ超で巻取った場合には、その後冷却
速度を規定しても、結晶粒界にＰが偏析したり、結晶粒
径が大きくなりその後の圧延時などに板破断が多発する
。
巻取り後の、冷却速度が遅い鋼が脆化するので、これを
防止するには平均冷却速度１００℃／時間以上で冷却す
る。またこの冷却はすくなくとも３００℃まで行う必要
があり、この冷却速度を規定した冷却終点の温度が高い
と冷却性が劣化する。
防止するには平均冷却速度１００℃／時間以上で冷却す
る。またこの冷却はすくなくとも３００℃まで行う必要
があり、この冷却速度を規定した冷却終点の温度が高い
と冷却性が劣化する。
熱間圧延後に次いで冷間圧延するか、あるいは磁気特性
の向上をさらに図る必要がある場合には、熱延板焼鈍を
５００〜１０００℃で５秒〜１５分間にて行い、その後
、冷間圧延する。
の向上をさらに図る必要がある場合には、熱延板焼鈍を
５００〜１０００℃で５秒〜１５分間にて行い、その後
、冷間圧延する。
熱延板焼鈍を上記温度、時間の範囲で行うのは、５００
℃より低温または５秒より短いと磁気特性をより高める
焼鈍効果があられれないためであり、一方、１０００℃
超または１５分間を超えると結晶粒が粗大化し、冷延で
板破断を生じたり、最終製品の強度を低下せしめる。
℃より低温または５秒より短いと磁気特性をより高める
焼鈍効果があられれないためであり、一方、１０００℃
超または１５分間を超えると結晶粒が粗大化し、冷延で
板破断を生じたり、最終製品の強度を低下せしめる。
冷間圧延後は７０．０〜９００’Ｃで５秒〜１５分間の
焼鈍を行う、その理由は７００℃または５秒未満では、
鉄損の低下と磁束密度の向上を図る十分な焼鈍効果があ
られれず、また圧龜組織が残ったり平坦度が改善されな
いまま残る。９００℃超または１５分超えると結晶粒が
粗大化するため強度が低下し、高抗張力鋼板とならない
。
焼鈍を行う、その理由は７００℃または５秒未満では、
鉄損の低下と磁束密度の向上を図る十分な焼鈍効果があ
られれず、また圧龜組織が残ったり平坦度が改善されな
いまま残る。９００℃超または１５分超えると結晶粒が
粗大化するため強度が低下し、高抗張力鋼板とならない
。
この冷延板の焼鈍においては、必要によっては脱炭雰囲
気として脱炭を行なっても差しつかえない。
気として脱炭を行なっても差しつかえない。
（実施例）
実施例Ｉ
Ｃ：０．００２１％、Ｓｉ：３．２％、Ｍｎ：１．４％
、Ｐ：０．０９５％、Ａｌ ７０．６７０％、Ｂ：０．
００４０％を含み、残部が鉄および不可避的不純物から
なる鋼スラブ供試材Ａと、さらにＮｉを１．４５％含有
させた鋼スラブ供試材Ｂを、熱間圧延で板厚２．３鶴と
し、熱延仕上げ圧延〜巻取までの平均冷却速度を５００
〜ｂ 度を４００〜８００℃、巻取り〜３００℃までの冷却速
度を５０〜ｂ 板焼鈍なし、または熱延板焼鈍条件を（４００〜１１０
０）℃ｘ（５〜９００）秒間の範囲で変化させて処理し
、冷間圧延で板厚０．５ｍにしたあと、（６５０〜９２
５）’ＣＸ３０秒間の焼鈍を行い、機械的性質およびＷ
ｌ ５１５０の鉄損とＢ５０の磁束密度を測定した。
、Ｐ：０．０９５％、Ａｌ ７０．６７０％、Ｂ：０．
００４０％を含み、残部が鉄および不可避的不純物から
なる鋼スラブ供試材Ａと、さらにＮｉを１．４５％含有
させた鋼スラブ供試材Ｂを、熱間圧延で板厚２．３鶴と
し、熱延仕上げ圧延〜巻取までの平均冷却速度を５００
〜ｂ 度を４００〜８００℃、巻取り〜３００℃までの冷却速
度を５０〜ｂ 板焼鈍なし、または熱延板焼鈍条件を（４００〜１１０
０）℃ｘ（５〜９００）秒間の範囲で変化させて処理し
、冷間圧延で板厚０．５ｍにしたあと、（６５０〜９２
５）’ＣＸ３０秒間の焼鈍を行い、機械的性質およびＷ
ｌ ５１５０の鉄損とＢ５０の磁束密度を測定した。
なお、磁気測定には３０鶴Ｘ３２０ｍのエプスタイン試
験片（圧延方向および直角方向半量ずつ）を用いた。
験片（圧延方向および直角方向半量ずつ）を用いた。
（以下余白、次頁へつづく）
第１表に示された結果から明らかなように、本発明の条
件にて製造した試料Ａ５、Ａ７、Ｂ９、Ｂｌｌ、Ｂ１４
は板破断を生じることなく圧延され、降伏強さＹＰは６
４〜６７ ｋｇ／ｗ” 、抗張力ＴＳは７３〜７６ ｋ
ｇ／ｗ”で高い強度特性をもち、さらに鉄ｔＪＷ１５１
５０．磁束密度Ｂ５０とも優れている。
件にて製造した試料Ａ５、Ａ７、Ｂ９、Ｂｌｌ、Ｂ１４
は板破断を生じることなく圧延され、降伏強さＹＰは６
４〜６７ ｋｇ／ｗ” 、抗張力ＴＳは７３〜７６ ｋ
ｇ／ｗ”で高い強度特性をもち、さらに鉄ｔＪＷ１５１
５０．磁束密度Ｂ５０とも優れている。
実施例２
重量％でｃ：ｏ、ｏｏｔ３〜０．００４３％、Ｓｉ：２
．８〜３．２３％、Ｍｎ：Ｑ、Ｑ４％〜３．０１％、ｐ
：０．００８〜０．５００％、Ａｔ’：０．５０〜２．
００％、Ｂ：０．０００〜０．０１０８％、Ｎｉ：０．
７５〜１．９０％を含有し、残部が鉄および不可避的不
純物からなる鋼スラブ供試材を熱間圧延で、板厚２．３
ｍｍとし、熱延仕上げ圧延〜巻取までの平均冷却速度を
毎分２０００℃、巻取温度を６００℃、巻取〜３００℃
までの平均冷却速度を毎時１００℃で処理し、８００℃
×３０秒間の熱延板焼鈍を実施したあと、冷間圧延で板
厚０．５ｆｌにし、７５０℃×３０秒間の焼鈍を施した
鋼板の機械的性質および磁気特性を測定した。
．８〜３．２３％、Ｍｎ：Ｑ、Ｑ４％〜３．０１％、ｐ
：０．００８〜０．５００％、Ａｔ’：０．５０〜２．
００％、Ｂ：０．０００〜０．０１０８％、Ｎｉ：０．
７５〜１．９０％を含有し、残部が鉄および不可避的不
純物からなる鋼スラブ供試材を熱間圧延で、板厚２．３
ｍｍとし、熱延仕上げ圧延〜巻取までの平均冷却速度を
毎分２０００℃、巻取温度を６００℃、巻取〜３００℃
までの平均冷却速度を毎時１００℃で処理し、８００℃
×３０秒間の熱延板焼鈍を実施したあと、冷間圧延で板
厚０．５ｆｌにし、７５０℃×３０秒間の焼鈍を施した
鋼板の機械的性質および磁気特性を測定した。
なお、磁気特性３０１ｍＸ３２０ｔｍのエプスタイン試
験片を圧延方向および直角方向からそれぞれ半量ずつ剪
断してＷｌ ５１５０の鉄損とＢ５０の鉄損とＢ５０の
磁束密度を測定した。
験片を圧延方向および直角方向からそれぞれ半量ずつ剪
断してＷｌ ５１５０の鉄損とＢ５０の鉄損とＢ５０の
磁束密度を測定した。
結果を第２表に示す。
（以下余白、次頁へつづく）
第２表に示された結果から明らかなように、本発明の条
件で製造した試料１〜９は、板破断を生じることなく圧
延され、降伏強さＹＰは６２〜７２ｋｇ／鶴３、抗張力
ＴＳは７０〜８２ｋｇ／ｍ”、で高い強度特性をもち、
さらに鉄損Ｗｌ ５１５ Ｇ、磁束密度Ｂ５０とも優れ
ている。
件で製造した試料１〜９は、板破断を生じることなく圧
延され、降伏強さＹＰは６２〜７２ｋｇ／鶴３、抗張力
ＴＳは７０〜８２ｋｇ／ｍ”、で高い強度特性をもち、
さらに鉄損Ｗｌ ５１５ Ｇ、磁束密度Ｂ５０とも優れ
ている。
（発明の効果）
以上のように、本発明によると、高強度で磁気特性も良
好な超高速回転機、および電磁開閉器用の抗張力の高い
無方向性電磁鋼板が作業性よく安定して製造される。
好な超高速回転機、および電磁開閉器用の抗張力の高い
無方向性電磁鋼板が作業性よく安定して製造される。
代理人 弁理士 茶 野 木 立 夫
Claims (2)
- （１）重量％で Ｃ：０．０１％以下 Ｓｉ：２．０％以上３．５％以下 Ｍｎ：０．１％以上１０．０％以下 Ｐ：０．２０％以下 Ａｌ：０．１０％以上１．５０％以下 Ｂ：０．００８％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラ
ブを、熱間圧延するにさいして、熱延仕上出口から巻取
り間の平均冷却速度を１０００℃／分以上として冷却し
、５５０℃超６５０℃以下の温度で巻取った後、平均冷
却速度１００℃／時間以上の冷却速度で、少なくとも３
００℃まで冷却して、結晶粒界へのＰ偏析を抑制し、次
いで無焼鈍のままあるいは５００℃以上１０００℃以下
の温度で５秒以上１５分間以下の焼鈍をし、冷間圧延し
、７００℃以上９００℃以下の温度で、５秒以上１５分
間以下の焼鈍を行うことを特徴とする抗張力の高い無方
向性電磁鋼板の製造方法。 - （２）重量％で Ｃ：０．０１％以下 Ｓｉ：２．０％以上３．５％以下 Ｍｎ：０．１％以上１０．０％以下 Ｐ：０．２０％以下 Ａｌ：０．１０％以上１．５０％以下 Ｂ：０．００８％以下 Ｎｉ：６．０％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラ
ブを、熱間圧延するにさいして、熱延仕上出口から巻取
り間の平均冷却速度を１０００℃／分以上として冷却し
、５５０℃超６５０以下の温度で巻取った後、平均冷却
速度１００℃／時間以上の冷却速度で、少なくとも３０
０℃まで冷却して、結晶粒界へのＰ偏析を抑制し、次い
で無焼鈍のままあるいは５００℃以上１０００℃以下の
温度で５秒以上１５分以下の焼鈍をし、冷間圧延し、７
００℃以上９００℃以下の温度で５秒以上１５分間以下
の焼鈍を行うことを特徴とする抗張力の高い無方向性電
磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62328814A JP2510641B2 (ja) | 1987-03-11 | 1987-12-25 | 抗張力の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5618587 | 1987-03-11 | ||
| JP62-56185 | 1987-03-11 | ||
| JP62328814A JP2510641B2 (ja) | 1987-03-11 | 1987-12-25 | 抗張力の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS64228A JPS64228A (en) | 1989-01-05 |
| JPH01228A true JPH01228A (ja) | 1989-01-05 |
| JP2510641B2 JP2510641B2 (ja) | 1996-06-26 |
Family
ID=26397124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62328814A Expired - Lifetime JP2510641B2 (ja) | 1987-03-11 | 1987-12-25 | 抗張力の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP2510641B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7506521B2 (en) | 2004-12-29 | 2009-03-24 | Corning Incorporated | High transmission synthetic silica glass and method of making same |
| BR112020023352B1 (pt) * | 2018-05-21 | 2023-12-26 | Jfe Steel Corporation | Chapa de aço elétrico não orientado e método de produção da mesma |
| EP4060059B1 (en) * | 2019-11-15 | 2025-02-26 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet |
| US12529129B2 (en) * | 2020-02-20 | 2026-01-20 | Nippon Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet for non-oriented electrical steel sheet |
| KR102780464B1 (ko) * | 2021-03-31 | 2025-03-17 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판, 무방향성 전자 강판의 제조 방법, 전동기 및 전동기의 제조 방법 |
-
1987
- 1987-12-25 JP JP62328814A patent/JP2510641B2/ja not_active Expired - Lifetime
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