JPH0694037B2 - 廃水の高温処理方法 - Google Patents
廃水の高温処理方法Info
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- JPH0694037B2 JPH0694037B2 JP2329877A JP32987790A JPH0694037B2 JP H0694037 B2 JPH0694037 B2 JP H0694037B2 JP 2329877 A JP2329877 A JP 2329877A JP 32987790 A JP32987790 A JP 32987790A JP H0694037 B2 JPH0694037 B2 JP H0694037B2
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- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/30—Loose or shaped packing elements, e.g. Raschig rings or Berl saddles, for pouring into the apparatus for mass or heat transfer
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- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
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Description
【産業上の利用分野】 本発明は廃水の高温処理方法に関し、とくガラス繊維製
担体に保持した高温分解菌により高温で廃水を処理する
方法に関する。
担体に保持した高温分解菌により高温で廃水を処理する
方法に関する。
大動力駆動による曝気を必要とせず、分解生成ガスの回
収による省エネルギーの可能性を有する嫌気性分解菌利
用の廃水処理が注目されている。嫌気性固定床による従
来の廃水処理の場合には、中温度（36-38℃）で活性が
高くなる分解菌（中温菌）を使用し、担体としてはプラ
スチック等を用いている。
収による省エネルギーの可能性を有する嫌気性分解菌利
用の廃水処理が注目されている。嫌気性固定床による従
来の廃水処理の場合には、中温度（36-38℃）で活性が
高くなる分解菌（中温菌）を使用し、担体としてはプラ
スチック等を用いている。
他方、比較的高い温度、例えば50-60℃で高い活性を示
す分解菌（高温菌）を用いた場合には、中温菌の場合に
比して活性が２−３倍増えることが知られている。しか
し、高温菌はプラスチック製等の表面が平滑な担体には
付着し難いので、高温菌の使用を試みる場合には多孔質
セラミックスや多孔質ガラス等を高温菌の担体としてき
たが、これらの担体は非常に高価であり高温菌の実用化
の障害になっている。 このため、高温菌が付着し易すくしかも低コストの担体
を作り出し、中温菌による処理法に比し処理性能を２−
３倍向上させしかもコストを低く抑えた廃水処理を実用
化する技術の開発が強く望まれていた。 従って本発明の目的は、低コストの担体による廃水の高
温処理方法を提供するにある。
す分解菌（高温菌）を用いた場合には、中温菌の場合に
比して活性が２−３倍増えることが知られている。しか
し、高温菌はプラスチック製等の表面が平滑な担体には
付着し難いので、高温菌の使用を試みる場合には多孔質
セラミックスや多孔質ガラス等を高温菌の担体としてき
たが、これらの担体は非常に高価であり高温菌の実用化
の障害になっている。 このため、高温菌が付着し易すくしかも低コストの担体
を作り出し、中温菌による処理法に比し処理性能を２−
３倍向上させしかもコストを低く抑えた廃水処理を実用
化する技術の開発が強く望まれていた。 従って本発明の目的は、低コストの担体による廃水の高
温処理方法を提供するにある。
本発明者等はさきに平成元年３月７日付け出願の実願平
1-25215号に、中空筒体の多孔質周壁を枠体で支持して
なる微生物用担体を開示した。その後さらに実験研究を
重ねた結果、ガラス繊維の織布又は不織布（以下、繊維
布という。）によりこの中空筒体を形成した場合には、
その中空筒体が廃水の高温処理に適する担体となり得る
ことを見出した。本発明は、この知見に基づいて完成さ
れたものである。 第１図の実施例を参照するに、本発明による廃水の高温
処理方法は、中空筒状のガラス繊維布製の多孔質周壁３
を枠体４で補強したガラス繊維製担体１に嫌気性の高温
分解菌を担持させ、反応槽10内に複数のガラス繊維製担
体１をその中空部が鉛直となる如く積重ね、50℃ないし
60℃の廃水Ｓを反応槽10内でガラス繊維製担体１上の高
温分解菌に接触させながら循環させてなるものである。 好ましくは、反応槽10内の廃水Ｓの温度を54℃ないし56
℃とする。本発明者等は上記第１図の方法で、COD除去
率を70％とした時の廃水温度と最大負荷との関係を測定
し第１表の結果を得た。同表から明らかなように、温度
50℃未満では十分な最大負荷が得られず、また温度が60
℃を超えても最大負荷が実用限界以下に低下する。 第２図から第４図までに示すようにガラス繊維布製の多
孔質周壁３を有する中空筒体２を枠体４に保持してガラ
ス繊維製担体１を構成する。 第１図の実施例では廃水Ｓを下から上向きに流して担体
１に接触させるが、廃水Ｓの流れの向きはこの実施例の
上向きに限定されない。 中空筒体２の径は小さ過ぎると閉塞のおそれがあり、大
き過ぎると微生物付着表面積が不足するので、多孔質周
壁３の性質を勘案して適当に選択する。本発明者は、多
孔質周壁３が平均直径５−20μｍ程度のガラス繊維製で
厚さ0.2−4mm、より好ましくは0.2−1mmで、単位重量が
m2あたり200-1000grの織布または不織布を１層または多
層重ねたものである場合、円筒直径を10-100mm、より好
ましくは30-60mmとし、円筒長さを10-1000mm、より好ま
しくは100-600mmとし、長さと直径の比率を0.5-30とす
るのが適切であることを実験的に見出した。しかし、本
発明はこの例に限定されるものではない。 枠体４は用いる場合、中空筒体２を支持してその形状を
保つことができるものであれば足り、その形状及び材質
には特に制限はない。例えば中空筒体２を内側又は外側
から保持する合成樹脂製のらせん状枠体４とすることが
できる。必要に応じ、中空筒体２を接着剤又は溶着によ
って枠体４に固定してもい。
1-25215号に、中空筒体の多孔質周壁を枠体で支持して
なる微生物用担体を開示した。その後さらに実験研究を
重ねた結果、ガラス繊維の織布又は不織布（以下、繊維
布という。）によりこの中空筒体を形成した場合には、
その中空筒体が廃水の高温処理に適する担体となり得る
ことを見出した。本発明は、この知見に基づいて完成さ
れたものである。 第１図の実施例を参照するに、本発明による廃水の高温
処理方法は、中空筒状のガラス繊維布製の多孔質周壁３
を枠体４で補強したガラス繊維製担体１に嫌気性の高温
分解菌を担持させ、反応槽10内に複数のガラス繊維製担
体１をその中空部が鉛直となる如く積重ね、50℃ないし
60℃の廃水Ｓを反応槽10内でガラス繊維製担体１上の高
温分解菌に接触させながら循環させてなるものである。 好ましくは、反応槽10内の廃水Ｓの温度を54℃ないし56
℃とする。本発明者等は上記第１図の方法で、COD除去
率を70％とした時の廃水温度と最大負荷との関係を測定
し第１表の結果を得た。同表から明らかなように、温度
50℃未満では十分な最大負荷が得られず、また温度が60
℃を超えても最大負荷が実用限界以下に低下する。 第２図から第４図までに示すようにガラス繊維布製の多
孔質周壁３を有する中空筒体２を枠体４に保持してガラ
ス繊維製担体１を構成する。 第１図の実施例では廃水Ｓを下から上向きに流して担体
１に接触させるが、廃水Ｓの流れの向きはこの実施例の
上向きに限定されない。 中空筒体２の径は小さ過ぎると閉塞のおそれがあり、大
き過ぎると微生物付着表面積が不足するので、多孔質周
壁３の性質を勘案して適当に選択する。本発明者は、多
孔質周壁３が平均直径５−20μｍ程度のガラス繊維製で
厚さ0.2−4mm、より好ましくは0.2−1mmで、単位重量が
m2あたり200-1000grの織布または不織布を１層または多
層重ねたものである場合、円筒直径を10-100mm、より好
ましくは30-60mmとし、円筒長さを10-1000mm、より好ま
しくは100-600mmとし、長さと直径の比率を0.5-30とす
るのが適切であることを実験的に見出した。しかし、本
発明はこの例に限定されるものではない。 枠体４は用いる場合、中空筒体２を支持してその形状を
保つことができるものであれば足り、その形状及び材質
には特に制限はない。例えば中空筒体２を内側又は外側
から保持する合成樹脂製のらせん状枠体４とすることが
できる。必要に応じ、中空筒体２を接着剤又は溶着によ
って枠体４に固定してもい。
ガラス繊維布は内部に数μｍないし数百μｍの空間を無
数にもっており、この空間に高温菌が容易に入り込むこ
とができる。これにより、高温菌の固定化と増殖が行な
われるので、ガラス繊維布製担体が高温菌を効率よく担
持する。既に指摘したように、このような担持され広い
面積で廃水に接触する高温菌は、中温菌に比して２−３
倍の速さで廃水中の有機物を分解する。 しかも本発明では担体１の材料をガラス繊維とするの
で、従来の多孔質セラミックスや多孔質ガラスのものに
較べ著しく安価である。 こうして、本発明の目的である「低コストの担体による
廃水の高温処理方法の提供」が提供される。
数にもっており、この空間に高温菌が容易に入り込むこ
とができる。これにより、高温菌の固定化と増殖が行な
われるので、ガラス繊維布製担体が高温菌を効率よく担
持する。既に指摘したように、このような担持され広い
面積で廃水に接触する高温菌は、中温菌に比して２−３
倍の速さで廃水中の有機物を分解する。 しかも本発明では担体１の材料をガラス繊維とするの
で、従来の多孔質セラミックスや多孔質ガラスのものに
較べ著しく安価である。 こうして、本発明の目的である「低コストの担体による
廃水の高温処理方法の提供」が提供される。
本発明方法の実験用装置を第１図に示すように試作し
た。内径80mm、高さ1000mmの反応槽10を用意し、その中
の長さ600mmの４本の担体１を規則的に縦向き並列に充
填した。担体１として、繊維径10μｍのガラス繊維をエ
ポキシ樹脂バインダーで結合して厚さ0.6mmの不織布と
し、この不織布を径30mmで長さ600mmの中空円筒２に成
形して多孔質周壁３とし、これをビニル樹脂製の枠体４
に固定したものを用いた。 ［実験１］ 第１図の反応槽10の底部から食品工場の廃水Ｓ（COD23g
/1it）を供給し、反応槽10の上部から処理水Ｅを流出さ
せ受け槽12に一旦貯えた。処理水Ｅの一部を循環水ポン
プ14によって反応槽10の底部に戻し、原廃水Ｓと混合し
て循環処理に供した。分解反応によって生成したメタン
ガスＧを、脱流器16で脱流した後、実験系の外へ導い
た。メタンガスＧは燃料その他の用途に供することがで
きる。 この実験では廃水Ｓを上向きに流しながら担体１の高温
菌に接触させたが、廃水Ｓの流れを下向きにしても差し
支えない。 反応槽10に高温菌を投入し、反応槽温度を54-55℃に保
ち、食品工場の廃水Ｓ（COD23g/1it）を第１図に示すよ
うに通して廃水処理実験を行なった。実験の開始から70
日後にCOD容積負荷として63kgCOD/m3・日を得ることが
でき、この時のCOD除去率は約70％で安定していた。第
５図に示すように、負荷をさらに上げるとCOD除去率が
減少した。 ［比較例１］ 同様な反応槽へ中温菌を投入し、反応槽温度を36-38℃
に保ち、実験例１と同様な廃水Ｓを通し処理実験した。
実験開始から60日後にCOD容積負荷30kgCOD/m3・日を得
ることができこの時のCOD除去率は約70％で安定してい
た。第６図に示すように、負荷をさらに上げるとCOD除
去率が減少した。 ［比較例２］ 合成樹脂の成形品であるラヒシリング（径25mm、長さ25
mm）をガラス繊維製担体１の替りに上記反応槽10に不規
則に充填した。高温菌を反応槽10に投入し、反応槽温度
を54-55℃に保ち、実験１と同様な廃水Ｓを通して処理
実験を行なった。実験開始から110日後にCOD容積負荷が
10kgCOD/m3・日となり、この時のCOD除去率は約70％で
安定していた。第７図に示すように、負荷をさらに上げ
るCOD除去率が減少した。
た。内径80mm、高さ1000mmの反応槽10を用意し、その中
の長さ600mmの４本の担体１を規則的に縦向き並列に充
填した。担体１として、繊維径10μｍのガラス繊維をエ
ポキシ樹脂バインダーで結合して厚さ0.6mmの不織布と
し、この不織布を径30mmで長さ600mmの中空円筒２に成
形して多孔質周壁３とし、これをビニル樹脂製の枠体４
に固定したものを用いた。 ［実験１］ 第１図の反応槽10の底部から食品工場の廃水Ｓ（COD23g
/1it）を供給し、反応槽10の上部から処理水Ｅを流出さ
せ受け槽12に一旦貯えた。処理水Ｅの一部を循環水ポン
プ14によって反応槽10の底部に戻し、原廃水Ｓと混合し
て循環処理に供した。分解反応によって生成したメタン
ガスＧを、脱流器16で脱流した後、実験系の外へ導い
た。メタンガスＧは燃料その他の用途に供することがで
きる。 この実験では廃水Ｓを上向きに流しながら担体１の高温
菌に接触させたが、廃水Ｓの流れを下向きにしても差し
支えない。 反応槽10に高温菌を投入し、反応槽温度を54-55℃に保
ち、食品工場の廃水Ｓ（COD23g/1it）を第１図に示すよ
うに通して廃水処理実験を行なった。実験の開始から70
日後にCOD容積負荷として63kgCOD/m3・日を得ることが
でき、この時のCOD除去率は約70％で安定していた。第
５図に示すように、負荷をさらに上げるとCOD除去率が
減少した。 ［比較例１］ 同様な反応槽へ中温菌を投入し、反応槽温度を36-38℃
に保ち、実験例１と同様な廃水Ｓを通し処理実験した。
実験開始から60日後にCOD容積負荷30kgCOD/m3・日を得
ることができこの時のCOD除去率は約70％で安定してい
た。第６図に示すように、負荷をさらに上げるとCOD除
去率が減少した。 ［比較例２］ 合成樹脂の成形品であるラヒシリング（径25mm、長さ25
mm）をガラス繊維製担体１の替りに上記反応槽10に不規
則に充填した。高温菌を反応槽10に投入し、反応槽温度
を54-55℃に保ち、実験１と同様な廃水Ｓを通して処理
実験を行なった。実験開始から110日後にCOD容積負荷が
10kgCOD/m3・日となり、この時のCOD除去率は約70％で
安定していた。第７図に示すように、負荷をさらに上げ
るCOD除去率が減少した。
以上詳細に説明した如く本発明による廃水の高温処理方
法は、ガラス繊維製担体を用いて高温菌による廃水処理
を行なうので次の効果を奏する。 （イ）従来の中温菌による処理方法に比し、処理能力が
２−３倍に向上する。 （ロ）ガラス繊維製担体が従来の高温菌担体よりも安価
であるから廃水処理の設備費及び運転費を低減すること
ができる。
法は、ガラス繊維製担体を用いて高温菌による廃水処理
を行なうので次の効果を奏する。 （イ）従来の中温菌による処理方法に比し、処理能力が
２−３倍に向上する。 （ロ）ガラス繊維製担体が従来の高温菌担体よりも安価
であるから廃水処理の設備費及び運転費を低減すること
ができる。
第１図は本発明の説明図、第２図から第４図まではガラ
ス繊維製担体の説明図、第５図から第７図までは実験結
果を示すグラフである。 １……担体、２……中空筒体、３……多孔質周壁、４…
…枠体、10……反応槽、12……受槽、14……循環水ポン
プ、16……脱硫器、Ｓ……廃水、Ｅ……処理水。
ス繊維製担体の説明図、第５図から第７図までは実験結
果を示すグラフである。 １……担体、２……中空筒体、３……多孔質周壁、４…
…枠体、10……反応槽、12……受槽、14……循環水ポン
プ、16……脱硫器、Ｓ……廃水、Ｅ……処理水。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大郷 幸作 東京都調布市飛田給２丁目19番１号 鹿島 建設株式会社技術研究所内 (72)発明者 久米 真 大阪府大阪市中央区道修町３丁目５番11号 日本板硝子株式会社内 (72)発明者 永幡 紀明 大阪府大阪市中央区道修町３丁目５番11号 日本板硝子株式会社内 (56)参考文献 特開 昭54−16849（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−15790（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−15791（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−54290（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−251298（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】中空筒状のガラス繊維布製周壁を枠体で補
強したガラス繊維製担体に嫌気性の高温分解菌を担持さ
せ、反応槽内に複数の前記ガラス繊維製担体をその中空
部が鉛直となる如く積重ね、50℃ないし60℃の廃水を前
記反応槽内で前記ガラス繊維製担体上の高温分解菌に接
触させながら循環させてなる廃水の高温処理方法。 - 【請求項２】請求項１記載の処理方法において、前記廃
水の温度を54℃ないし56℃としてなる廃水の高温処理方
法。 - 【請求項３】請求項１記載の処理方法において、前記枠
体を合成樹脂製のらせん状枠体としてなる廃水の高温処
理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2329877A JPH0694037B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 廃水の高温処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2329877A JPH0694037B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 廃水の高温処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04200700A JPH04200700A (ja) | 1992-07-21 |
| JPH0694037B2 true JPH0694037B2 (ja) | 1994-11-24 |
Family
ID=18226246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2329877A Expired - Fee Related JPH0694037B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 廃水の高温処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0694037B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2708087B2 (ja) * | 1993-09-16 | 1998-02-04 | 鹿島建設株式会社 | 厨芥の処理方法 |
| JP4604600B2 (ja) * | 2003-09-29 | 2011-01-05 | 富士電機ホールディングス株式会社 | メタン発酵処理方法及び装置 |
| DE10350503A1 (de) * | 2003-10-29 | 2005-06-16 | Herding Gmbh Filtertechnik | Reaktor zur anaeroben Abwasserbehandlung |
| CN104310582B (zh) * | 2014-11-10 | 2016-03-09 | 哈尔滨工业大学 | 一种有效降低膜污染的一体式厌氧膜生物反应器 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE408165B (sv) * | 1977-05-09 | 1979-05-21 | El Sayed Refaat M | Forfarande for biologisk rening av vetskeformigt avfall, varvid tillsettes extra-cellulera enzymer |
| JPS6115790A (ja) * | 1984-06-27 | 1986-01-23 | マケーエフスキー、インジエネルノ‐ストロイチエルヌイ、インスチツート | 徴生物による汚水処理装置 |
| JPS6115791A (ja) * | 1984-07-02 | 1986-01-23 | Orihara Seisakusho:Kk | 屎尿浄化装置 |
| JPS6154290A (ja) * | 1984-08-24 | 1986-03-18 | Hitachi Zosen Corp | 固定化微生物による単相式メタン発酵法 |
| JPH02251298A (ja) * | 1989-03-23 | 1990-10-09 | Akua Runesansu Gijutsu Kenkyu Kumiai | メタン発酵装置 |
-
1990
- 1990-11-30 JP JP2329877A patent/JPH0694037B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04200700A (ja) | 1992-07-21 |
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Legal Events
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