JPH0694847B2 - 可変ベンチユリ型気化器 - Google Patents
可変ベンチユリ型気化器Info
- Publication number
- JPH0694847B2 JPH0694847B2 JP61084062A JP8406286A JPH0694847B2 JP H0694847 B2 JPH0694847 B2 JP H0694847B2 JP 61084062 A JP61084062 A JP 61084062A JP 8406286 A JP8406286 A JP 8406286A JP H0694847 B2 JPH0694847 B2 JP H0694847B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- passage
- air bleed
- fuel supply
- rod
- engine temperature
- Prior art date
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- Control Of The Air-Fuel Ratio Of Carburetors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関に用いる可変ベンチュリ型気化器に関
する。
する。
可変ベンチュリ型気化器では機関低温始動後暫らくの
間、気化器から供給された燃料が吸気マニホルド内壁面
上に付着してこの付着した燃料がなかなか気化しないた
めに機関シリンダ内に供給される混合気が過薄になると
いう問題がある。このような問題を解決するためにベン
チュリ部のフロート室とを連結する始動用燃料供給通路
をメイン燃料通路に併設し、チョーク弁が閉弁している
機関低温始動時にこの始動用燃料供給通路から燃料を追
加供給するようにした可変ベンチュリ型気化器が公知で
ある。（特公昭50-11522号公報参照）。
間、気化器から供給された燃料が吸気マニホルド内壁面
上に付着してこの付着した燃料がなかなか気化しないた
めに機関シリンダ内に供給される混合気が過薄になると
いう問題がある。このような問題を解決するためにベン
チュリ部のフロート室とを連結する始動用燃料供給通路
をメイン燃料通路に併設し、チョーク弁が閉弁している
機関低温始動時にこの始動用燃料供給通路から燃料を追
加供給するようにした可変ベンチュリ型気化器が公知で
ある。（特公昭50-11522号公報参照）。
しかしながらこの可変ベンチュリ型気化器ではメイン燃
料通路に加えて始動用燃料供給通路を併設しなければな
らず、また可変ベンチュリ型気化器が加速ポンプを備え
ている場合にはメイン燃料通路に加えて始動用燃料供給
通路および加速燃料供給通路を併設しなければならない
ために構造が複雑となり、通路の取りまわしを容易に行
えないという問題がある。
料通路に加えて始動用燃料供給通路を併設しなければな
らず、また可変ベンチュリ型気化器が加速ポンプを備え
ている場合にはメイン燃料通路に加えて始動用燃料供給
通路および加速燃料供給通路を併設しなければならない
ために構造が複雑となり、通路の取りまわしを容易に行
えないという問題がある。
そこで加速ポンプのポンプ室を加速燃料供給通路を介し
てベンチュリ部に連結し、加速燃料供給通路から大気に
連通するエアブリード通路を分岐すると共に機関温度に
応動して機関温度が予め定められた温度以下のときに閉
弁する制御弁をエアブリード通路内に設けた可変ベンチ
ュリ型気化器が既に提案されている（実願昭60-30223号
参照）。この可変ベンチュリ型気化器では始動用燃料通
路を設けることなく加速燃料供給通路を利用して機関低
温始動後の増量作用を行なうようにしているので気化器
の構造を簡素化することができ、気化器を容易に製造す
ることができる。
てベンチュリ部に連結し、加速燃料供給通路から大気に
連通するエアブリード通路を分岐すると共に機関温度に
応動して機関温度が予め定められた温度以下のときに閉
弁する制御弁をエアブリード通路内に設けた可変ベンチ
ュリ型気化器が既に提案されている（実願昭60-30223号
参照）。この可変ベンチュリ型気化器では始動用燃料通
路を設けることなく加速燃料供給通路を利用して機関低
温始動後の増量作用を行なうようにしているので気化器
の構造を簡素化することができ、気化器を容易に製造す
ることができる。
しかしながらこの可変ベンチュリ型気化器では機関低温
時に制御弁によりエアブリード通路を閉弁することによ
って燃料の増量作用を行なうようにしているので機関低
温始動後暫らくの間は機関温度にかかわらずにほぼ一定
量の燃料が増量され続ける。しかしながら機関温度が上
昇すればそれに伴なって吸気マニホルド内壁面上に付着
した燃料の気化が促進され、従って上述のように機関温
度にかかわらずにほぼ一定量の燃料が増量され続けると
機関シリンダ内に供給され続ける混合気が次第に濃くな
って機関が停止したり、或いはアイドリング運転が不安
定になったりするという問題を生ずる。
時に制御弁によりエアブリード通路を閉弁することによ
って燃料の増量作用を行なうようにしているので機関低
温始動後暫らくの間は機関温度にかかわらずにほぼ一定
量の燃料が増量され続ける。しかしながら機関温度が上
昇すればそれに伴なって吸気マニホルド内壁面上に付着
した燃料の気化が促進され、従って上述のように機関温
度にかかわらずにほぼ一定量の燃料が増量され続けると
機関シリンダ内に供給され続ける混合気が次第に濃くな
って機関が停止したり、或いはアイドリング運転が不安
定になったりするという問題を生ずる。
上記問題点を解決するために本発明によれば加速ポンプ
のポンプ室を加速燃料供給通路を介してベンチュリ部に
連結し、加速燃料供給通路から大気に連通するエアブリ
ード通路を分岐すると共に機関温度に応動して機関温度
が高くなるに従いエアブリード量を増大させる制御弁を
エアブリード通路内に設けた可変ベンチュリ型気化器に
おいて、制御弁が夫々異なる温度において一側に凸にな
った湾曲状態から他側に凸になる湾曲状態に変化する複
数個のバイメタル素子を具備しており、各バイメタル素
子とバイメタル素子間に挿入さたれスペーサとにより積
層体を形成してこの積層体の積層方向の長さを機関温度
の上昇に伴ない段階的に変化させ、エアブリード通路の
流路面積を制御するロッドを積層体により駆動して機関
温度が高くなるに従いエアブリード通路の流路面積を段
階的に増大させるようにしている。
のポンプ室を加速燃料供給通路を介してベンチュリ部に
連結し、加速燃料供給通路から大気に連通するエアブリ
ード通路を分岐すると共に機関温度に応動して機関温度
が高くなるに従いエアブリード量を増大させる制御弁を
エアブリード通路内に設けた可変ベンチュリ型気化器に
おいて、制御弁が夫々異なる温度において一側に凸にな
った湾曲状態から他側に凸になる湾曲状態に変化する複
数個のバイメタル素子を具備しており、各バイメタル素
子とバイメタル素子間に挿入さたれスペーサとにより積
層体を形成してこの積層体の積層方向の長さを機関温度
の上昇に伴ない段階的に変化させ、エアブリード通路の
流路面積を制御するロッドを積層体により駆動して機関
温度が高くなるに従いエアブリード通路の流路面積を段
階的に増大させるようにしている。
第１図を参照すると、１は気化器本体、２は垂直方向に
延びる吸気通路、３は吸気通路２内を横方向に移動する
サクションピストン、４はサクションピストン３の先端
面に取付けられたニードル、５はサクションピストン３
の先端面に対向した吸気通路２の内壁面、６はサクショ
ンピストン３下流の吸気通路２内に設けられたスロット
ル弁、７は気化器フロート室を夫々示し、サクションピ
ストン３の先端面と吸気通路内壁面５の間にはベンチュ
リ部８が形成される。気化器本体１には中空円筒状のケ
ーシング９が固定され、このケーシング９にはケーシン
グ９の内部でケーシング９の軸線方向に延びる案内スリ
ーブ10が取付けられる。案内スリーブ10内には多数のボ
ール11を具えた軸受12が挿入され、また案内スリーブ10
の外端部は盲蓋13によって閉鎖される。一方、サクショ
ンピストン３には案内ロッド14が固定され、この案内ロ
ッド14は軸受12内に案内ロッド14の軸線方向に移動可能
に挿入される。ケーシグ９の内部はサクションピストン
３によって負圧室15と大気圧室16とに分割され、負圧室
15内にはサクションピストン３を常時ベンチュリ部８に
向けて挿圧する圧縮ばね17が挿入される。負圧室15はサ
クションピストン３に形成されたサクション孔18を介し
てベンチュリ部８に連結され、大気圧室16は気化器本体
１に形成された空気孔19を介してサクションピストン３
上流の吸気通路２内に連結される。
延びる吸気通路、３は吸気通路２内を横方向に移動する
サクションピストン、４はサクションピストン３の先端
面に取付けられたニードル、５はサクションピストン３
の先端面に対向した吸気通路２の内壁面、６はサクショ
ンピストン３下流の吸気通路２内に設けられたスロット
ル弁、７は気化器フロート室を夫々示し、サクションピ
ストン３の先端面と吸気通路内壁面５の間にはベンチュ
リ部８が形成される。気化器本体１には中空円筒状のケ
ーシング９が固定され、このケーシング９にはケーシン
グ９の内部でケーシング９の軸線方向に延びる案内スリ
ーブ10が取付けられる。案内スリーブ10内には多数のボ
ール11を具えた軸受12が挿入され、また案内スリーブ10
の外端部は盲蓋13によって閉鎖される。一方、サクショ
ンピストン３には案内ロッド14が固定され、この案内ロ
ッド14は軸受12内に案内ロッド14の軸線方向に移動可能
に挿入される。ケーシグ９の内部はサクションピストン
３によって負圧室15と大気圧室16とに分割され、負圧室
15内にはサクションピストン３を常時ベンチュリ部８に
向けて挿圧する圧縮ばね17が挿入される。負圧室15はサ
クションピストン３に形成されたサクション孔18を介し
てベンチュリ部８に連結され、大気圧室16は気化器本体
１に形成された空気孔19を介してサクションピストン３
上流の吸気通路２内に連結される。
一方、気化器本体１内にはニードル４が侵入可能なよう
にニードル４の軸線方向に延びるメイン燃料通路（図示
せず）が形成され、このメイン燃料通路内にニードル４
と共働する計量ジェット（図示せず）が設けられてい
る。この計量ジェット上流のメインの燃料通路はフロー
ト室７に連結される。
にニードル４の軸線方向に延びるメイン燃料通路（図示
せず）が形成され、このメイン燃料通路内にニードル４
と共働する計量ジェット（図示せず）が設けられてい
る。この計量ジェット上流のメインの燃料通路はフロー
ト室７に連結される。
第１図に示すようにサクションピストン３の上流端に対
向する吸気通路内壁面５上には吸気通路２内に向けて水
平方向に突出する隆起壁20が形成され、この隆起壁20と
サクションピストン３の先端部間において流量制御が行
われる。機関運転が開始されると空気は吸気通路２内を
下方に向けて流れる。このとき空気流はサクションピス
トン３と隆起壁20間において絞られるためにベンチュリ
部８には負圧が発生し、この負圧がサクション孔18を介
して負圧室15内に導びかれる。サクションピストン３は
負圧室15と大気圧室16との圧力差が圧縮ばね17のばね力
により定まるほぼ一定圧となるように、即ちベンチュリ
部８内の負圧がほぼ一定となるように移動する。
向する吸気通路内壁面５上には吸気通路２内に向けて水
平方向に突出する隆起壁20が形成され、この隆起壁20と
サクションピストン３の先端部間において流量制御が行
われる。機関運転が開始されると空気は吸気通路２内を
下方に向けて流れる。このとき空気流はサクションピス
トン３と隆起壁20間において絞られるためにベンチュリ
部８には負圧が発生し、この負圧がサクション孔18を介
して負圧室15内に導びかれる。サクションピストン３は
負圧室15と大気圧室16との圧力差が圧縮ばね17のばね力
により定まるほぼ一定圧となるように、即ちベンチュリ
部８内の負圧がほぼ一定となるように移動する。
一方、気化器本体１内には加速ポンプ21が設けられる。
この加速ポンプ21はシリンダ22内を上下動せしめられる
ピストン23と、ピストン23により画定されるポンプ室24
とを具備する。ポンプ室24は一方ではフロート室７から
ポンプ室24内に向けてのみ流通可能な逆止弁25を介して
フロート室７内に連結され、他方では加速燃料供給通路
26および燃料供給口27を介してベンチュリ部８内に連結
される。加速燃料供給通路26内にはポンプ室24から燃料
供給口27に向けてのみ流通可能な逆止弁28が挿入され
る。加速ポンプ21のピストン23は例えばスロットル弁６
に連結され、スロットル弁６が開弁したときにピストン
23が下降せしめられる。ピストン23が下降せしめられる
ポンプ室24内の燃料が加速燃料供給通路26を介して燃料
供給口27からベンチュリ部８内に供給される。ピストン
23が上昇するとフロート室７内の燃料がポンプ室24内に
送り込まれる。
この加速ポンプ21はシリンダ22内を上下動せしめられる
ピストン23と、ピストン23により画定されるポンプ室24
とを具備する。ポンプ室24は一方ではフロート室７から
ポンプ室24内に向けてのみ流通可能な逆止弁25を介して
フロート室７内に連結され、他方では加速燃料供給通路
26および燃料供給口27を介してベンチュリ部８内に連結
される。加速燃料供給通路26内にはポンプ室24から燃料
供給口27に向けてのみ流通可能な逆止弁28が挿入され
る。加速ポンプ21のピストン23は例えばスロットル弁６
に連結され、スロットル弁６が開弁したときにピストン
23が下降せしめられる。ピストン23が下降せしめられる
ポンプ室24内の燃料が加速燃料供給通路26を介して燃料
供給口27からベンチュリ部８内に供給される。ピストン
23が上昇するとフロート室７内の燃料がポンプ室24内に
送り込まれる。
一方、逆止弁28下流の加速燃料供給通路26内にはジェッ
ト29が挿入され、ジェット29と燃料供給口27間の加速燃
料供給通路26はエアブリード通路30を介して制御弁31に
連結される。
ト29が挿入され、ジェット29と燃料供給口27間の加速燃
料供給通路26はエアブリード通路30を介して制御弁31に
連結される。
第１図に示されるように制御弁31のハウジング32内には
ロッド33がその軸線方向に移動可能に配置され、このロ
ッド33はロッドガイド34によって案内される。ロッド33
の上端部にはスプリングリテーナ35が固定され、このス
プリングリテーナ35とハウジング32間に圧縮ばね36が挿
入される。ロッド33の周囲にはロッド33の外周壁面と密
封的に接触する弾発性シールリップ37が配置され、この
シールリップ37によって大気導入室38と大気流出室39と
に分離される。大気導入室38は大気に連通しており、大
気流出室39はエアブリード通路30に連結される。大気導
入室38はロッドガイド34に形成された開孔40を介して大
気室41に連通する。ロッド33の下端部は大気室41内に突
出して多段バイメタル装置42に連結される。この多段バ
イメタル装置42は３個のバイメタル素子43,44,45と一対
の摺動可能なスペーサ46,47とにより構成される積層体
からなる。各バイメタル素子43,44,45は夫々予め定めら
れた温度以下のときには下向きに凸の弯曲状態にあり、
夫々予め定められた温度以上になると第１図に示すよう
に上向きに凸の弯曲状態となる。各バイメタル素子43,4
4,45が下向きに凸の弯曲状態から上向きに凸の弯曲状態
に変化する温度はバイメタル素子毎に異なっており、バ
イメタル素子43が最も低く、バイメタル素子44が次に低
く、バイメタル素子45が最も高い。ロッド33は中空円筒
状をなしており、その内部に通路48を有する。この通路
48はロッド33の下端部に形成された開孔49を介して大気
室41に連通する。更にロッド33上には通路48に連通する
４個の開孔50,51,52,53が形成される。開孔50の断面積
は最も小さく、この開孔50は常時大気流出室39に連通す
る。一方、残りの開孔51,52,53はこの順序でもって互い
に間隔を隔てて少しずつ下方に形成され、しかもこの順
序でもって断面積が少しずつ大きくなる。全てのバイメ
タル素子43,44,45が下向きに凸の弯曲状態にあるときに
はロッド33は最下端位置にある。このときには最上方に
形成された開孔50のみが大気流出室39内に連通してお
り、残りの開孔51,52,53は大気導入室38内に連通してい
る。このときロッド通路48内の大気は開孔50のみを介し
て大気流出室39内に供給されるためにエアブリード通路
30から加速燃料供給通路26内に供給されるエアブリード
量は極めて少量となっている。次いで機関温度が上昇す
るとまず始めに最下方のバイメタル素子43が上向きに凸
の弯曲状態に変形するのでロッド33が少し持ち上げられ
る。その結果、開孔51が大気流出室39内に連通するため
にエアブリード量が少し増量せしめられる。次いで機関
温度が更に上昇すると中間のバイメタル素子44が上向き
に凸の弯曲状態に変形するのでロッド33が更に少し持ち
上げられる。その結果、開孔52が大気流出室39内に連通
するためにエアブリード量が更に増量せしめられる。次
いで機関温度が更に上昇すると最上方のバイメタル素子
45が上向きに凸の弯曲状態に変形するのでロッド33が更
に上昇し、開孔52が大気流出室39内に連通する。このと
きには全て開孔50,51,52,53が大気流出室39内に連通
し、その結果大気流出室39内はほぼ大気圧となる。この
ようにエアブリード通路30から加速燃料供給通路26内に
供給されるエアブリード量は機関温度が上昇するにつれ
て段階的に増量せしめられる。
ロッド33がその軸線方向に移動可能に配置され、このロ
ッド33はロッドガイド34によって案内される。ロッド33
の上端部にはスプリングリテーナ35が固定され、このス
プリングリテーナ35とハウジング32間に圧縮ばね36が挿
入される。ロッド33の周囲にはロッド33の外周壁面と密
封的に接触する弾発性シールリップ37が配置され、この
シールリップ37によって大気導入室38と大気流出室39と
に分離される。大気導入室38は大気に連通しており、大
気流出室39はエアブリード通路30に連結される。大気導
入室38はロッドガイド34に形成された開孔40を介して大
気室41に連通する。ロッド33の下端部は大気室41内に突
出して多段バイメタル装置42に連結される。この多段バ
イメタル装置42は３個のバイメタル素子43,44,45と一対
の摺動可能なスペーサ46,47とにより構成される積層体
からなる。各バイメタル素子43,44,45は夫々予め定めら
れた温度以下のときには下向きに凸の弯曲状態にあり、
夫々予め定められた温度以上になると第１図に示すよう
に上向きに凸の弯曲状態となる。各バイメタル素子43,4
4,45が下向きに凸の弯曲状態から上向きに凸の弯曲状態
に変化する温度はバイメタル素子毎に異なっており、バ
イメタル素子43が最も低く、バイメタル素子44が次に低
く、バイメタル素子45が最も高い。ロッド33は中空円筒
状をなしており、その内部に通路48を有する。この通路
48はロッド33の下端部に形成された開孔49を介して大気
室41に連通する。更にロッド33上には通路48に連通する
４個の開孔50,51,52,53が形成される。開孔50の断面積
は最も小さく、この開孔50は常時大気流出室39に連通す
る。一方、残りの開孔51,52,53はこの順序でもって互い
に間隔を隔てて少しずつ下方に形成され、しかもこの順
序でもって断面積が少しずつ大きくなる。全てのバイメ
タル素子43,44,45が下向きに凸の弯曲状態にあるときに
はロッド33は最下端位置にある。このときには最上方に
形成された開孔50のみが大気流出室39内に連通してお
り、残りの開孔51,52,53は大気導入室38内に連通してい
る。このときロッド通路48内の大気は開孔50のみを介し
て大気流出室39内に供給されるためにエアブリード通路
30から加速燃料供給通路26内に供給されるエアブリード
量は極めて少量となっている。次いで機関温度が上昇す
るとまず始めに最下方のバイメタル素子43が上向きに凸
の弯曲状態に変形するのでロッド33が少し持ち上げられ
る。その結果、開孔51が大気流出室39内に連通するため
にエアブリード量が少し増量せしめられる。次いで機関
温度が更に上昇すると中間のバイメタル素子44が上向き
に凸の弯曲状態に変形するのでロッド33が更に少し持ち
上げられる。その結果、開孔52が大気流出室39内に連通
するためにエアブリード量が更に増量せしめられる。次
いで機関温度が更に上昇すると最上方のバイメタル素子
45が上向きに凸の弯曲状態に変形するのでロッド33が更
に上昇し、開孔52が大気流出室39内に連通する。このと
きには全て開孔50,51,52,53が大気流出室39内に連通
し、その結果大気流出室39内はほぼ大気圧となる。この
ようにエアブリード通路30から加速燃料供給通路26内に
供給されるエアブリード量は機関温度が上昇するにつれ
て段階的に増量せしめられる。
機関温度が低く、従ってロッド33の開孔50のみが大気流
出室39内に連通しているときに機関が始動されたとする
とベンチュリ部８内に発生している負圧によってフロー
ト室７内の燃料が逆止弁25、ポンプ室24、逆止弁28およ
び加速燃料供給通路26を介して燃料供給口27からベンチ
ュリ部８内に吸い出される。
出室39内に連通しているときに機関が始動されたとする
とベンチュリ部８内に発生している負圧によってフロー
ト室７内の燃料が逆止弁25、ポンプ室24、逆止弁28およ
び加速燃料供給通路26を介して燃料供給口27からベンチ
ュリ部８内に吸い出される。
このときエアブリード通路30から供給されるエアブリー
ド量は少量であるので多量の燃料が燃料供給口27からベ
ンチュリ部８内に吸い出される。このように機関温度が
低いときに機関の運転が開始されるとメイン燃料通路
（図示せず）から供給される燃料に加えて燃料供給口27
から燃料が追加供給されるので機関シリンダ内に供給さ
れる混合気が過薄になるのを阻止することができる。無
論このとき加速ポンプ21が作動せしめられれば更に多量
の燃料が追加供給される。
ド量は少量であるので多量の燃料が燃料供給口27からベ
ンチュリ部８内に吸い出される。このように機関温度が
低いときに機関の運転が開始されるとメイン燃料通路
（図示せず）から供給される燃料に加えて燃料供給口27
から燃料が追加供給されるので機関シリンダ内に供給さ
れる混合気が過薄になるのを阻止することができる。無
論このとき加速ポンプ21が作動せしめられれば更に多量
の燃料が追加供給される。
次いで機関温度が上昇すると前述したようにエアブリー
ド量が段階的に増量せしめられるために燃料供給口27か
ら供給される燃料量は次第に減少する。次いでロッド33
の全開孔50,51,52,53が大気流出室39内に連通すると大
気流出室が39内にほぼ大気圧となるために燃料供給口27
から空気のみが供給され、燃料の供給は停止される。な
お、このとき加速ポンプ21が作動せしめられればポンプ
室24内の燃料は加速燃料供給通路26を介して燃料供給口
27から供給される。
ド量が段階的に増量せしめられるために燃料供給口27か
ら供給される燃料量は次第に減少する。次いでロッド33
の全開孔50,51,52,53が大気流出室39内に連通すると大
気流出室が39内にほぼ大気圧となるために燃料供給口27
から空気のみが供給され、燃料の供給は停止される。な
お、このとき加速ポンプ21が作動せしめられればポンプ
室24内の燃料は加速燃料供給通路26を介して燃料供給口
27から供給される。
第２図において実線はエアブリード量の変化を示してお
り、ハッチングは安定したアイドリング運転が得られか
つ機関が停止することのない理想的なエアブリード量を
示している。なお、第２図において縦軸Ｑはエアブリー
ド量を示し、横軸Ｔは機関温度を示す。第２図の実線で
示すエアブリード量を変化からわかるように機関温度が
上昇するにつれてエアブリード量はハッチング領域内を
変化していく。従って安定したアイドリング運転を得ら
れると共に機関が停止するのを阻止することができる。
り、ハッチングは安定したアイドリング運転が得られか
つ機関が停止することのない理想的なエアブリード量を
示している。なお、第２図において縦軸Ｑはエアブリー
ド量を示し、横軸Ｔは機関温度を示す。第２図の実線で
示すエアブリード量を変化からわかるように機関温度が
上昇するにつれてエアブリード量はハッチング領域内を
変化していく。従って安定したアイドリング運転を得ら
れると共に機関が停止するのを阻止することができる。
第３図は制御弁31の別の実施例を示す。この実施例では
開孔51,52,53に代えて１個の開孔54がロッド33上に形成
される。この開孔54は下方にいくに従って横巾が広くな
るように形成されており、従ってロッド33が上昇するに
従って大気流出室39内に開口する開孔54の面積が次第に
増大する。従ってこの実施例でも機関温度が上昇するに
つれてエアブリード量が増大することがわかる。
開孔51,52,53に代えて１個の開孔54がロッド33上に形成
される。この開孔54は下方にいくに従って横巾が広くな
るように形成されており、従ってロッド33が上昇するに
従って大気流出室39内に開口する開孔54の面積が次第に
増大する。従ってこの実施例でも機関温度が上昇するに
つれてエアブリード量が増大することがわかる。
加速燃料供給通路を利用して機関低温始動後の増量作用
を行なうようにしているので気化器の構造を簡素化する
ことができ、しかも機関温度が上昇するにつれてエアブ
リードを増加させることにより追加供給される燃料量を
徐々に減少せしめることができるので安定したアイドリ
ング運転を得ることができると共に機関が停止するのを
阻止することができるまた、複数個のバイメタル素子を
用いた構造の簡単な制御弁でもってエアブリード量を要
求エアブリード量に沿って増大させることができる。
を行なうようにしているので気化器の構造を簡素化する
ことができ、しかも機関温度が上昇するにつれてエアブ
リードを増加させることにより追加供給される燃料量を
徐々に減少せしめることができるので安定したアイドリ
ング運転を得ることができると共に機関が停止するのを
阻止することができるまた、複数個のバイメタル素子を
用いた構造の簡単な制御弁でもってエアブリード量を要
求エアブリード量に沿って増大させることができる。
第１図は可変ベンチュリ型気化器の側面断面図、 第２図はエアブリード量と機関温度との関係を示す線
図、第３図は制御弁の別の実施例を示す側面断面図であ
る。 ３……サクションピストン、４……ニードル、 ８……ベンチュリ部、21……加速ポンプ、 24……ポンプ室、 26……加速燃料供給通路、27……燃料供給口、 30……エアブリード通路、31……制御弁。
図、第３図は制御弁の別の実施例を示す側面断面図であ
る。 ３……サクションピストン、４……ニードル、 ８……ベンチュリ部、21……加速ポンプ、 24……ポンプ室、 26……加速燃料供給通路、27……燃料供給口、 30……エアブリード通路、31……制御弁。
Claims (1)
- 【請求項１】加速ポンプのポンプ室を加速燃料供給通路
を介してベンチュリ部に連結し、該加速燃料供給通路か
ら大気に連通するエアブリード通路を分岐すると共に機
関温度に応動して機関温度が高くなるに従いエアブリー
ド量を増大させる制御弁を該エアブリード通路内に設け
た可変ベンチュリ型気化器において、上記制御弁が夫々
異なる温度において一側に凸になった湾曲状態から他側
に凸になる湾曲状態に変化する複数個のバイメタル素子
を具備しており、各バイメタル素子とバイメタル素子間
に挿入されたスペーサとにより積層体を形成して該積層
体の積層方向の長さを機関温度の上昇に伴ない段階的に
変化させ、エアブリード通路の流路面積を制御するロッ
ドを該積層体により駆動して機関温度が高くなるに従い
エアブリード通路の流路面積を段階的に増大させるよう
にした可変ベンチュリ型気化器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61084062A JPH0694847B2 (ja) | 1986-04-14 | 1986-04-14 | 可変ベンチユリ型気化器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61084062A JPH0694847B2 (ja) | 1986-04-14 | 1986-04-14 | 可変ベンチユリ型気化器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62243954A JPS62243954A (ja) | 1987-10-24 |
| JPH0694847B2 true JPH0694847B2 (ja) | 1994-11-24 |
Family
ID=13820008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61084062A Expired - Lifetime JPH0694847B2 (ja) | 1986-04-14 | 1986-04-14 | 可変ベンチユリ型気化器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0694847B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS523938A (en) * | 1975-06-27 | 1977-01-12 | Mikuni Kogyo Co Ltd | Fuel supply device having heat-sensitive magnetic valve |
| JPS5720547U (ja) * | 1980-07-11 | 1982-02-02 |
-
1986
- 1986-04-14 JP JP61084062A patent/JPH0694847B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62243954A (ja) | 1987-10-24 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |