JPH0696783B2 - プレス成形性、化成処理性、溶接性に優れた亜鉛系めっき鋼板 - Google Patents
プレス成形性、化成処理性、溶接性に優れた亜鉛系めっき鋼板Info
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- JPH0696783B2 JPH0696783B2 JP2088694A JP8869490A JPH0696783B2 JP H0696783 B2 JPH0696783 B2 JP H0696783B2 JP 2088694 A JP2088694 A JP 2088694A JP 8869490 A JP8869490 A JP 8869490A JP H0696783 B2 JPH0696783 B2 JP H0696783B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、プレス成形性、化成処理性、溶接性に優れた
亜鉛系めっき鋼板に関するものである。
亜鉛系めっき鋼板に関するものである。
（従来の技術及び発明が解決しようとする課題） 亜鉛めっき鋼板のプレス成形性を向上させる方法として
は、例えば、特開昭62−185883号公報記載の如く、めっ
き鋼板表面に電解クロメート処理を施し、Cr2O3の酸化
物皮膜を生成せしめる方法や、特開昭62−192597号公報
記載の如く、鉄亜鉛合金めっきを施す方法等の亜鉛系め
っき鋼板上に硬い皮膜を形成し、プレス時のめっきとダ
イスのかじりを防止してプレスの潤滑性の向上をはかる
ことが開示されている。
は、例えば、特開昭62−185883号公報記載の如く、めっ
き鋼板表面に電解クロメート処理を施し、Cr2O3の酸化
物皮膜を生成せしめる方法や、特開昭62−192597号公報
記載の如く、鉄亜鉛合金めっきを施す方法等の亜鉛系め
っき鋼板上に硬い皮膜を形成し、プレス時のめっきとダ
イスのかじりを防止してプレスの潤滑性の向上をはかる
ことが開示されている。
又、特開平１−136952号公報記載の如く、めっき鋼板の
表面に有機潤滑皮膜や潤滑油等の有機物を塗布または被
覆し、プレス成形性を向上させることが開示されてい
る。
表面に有機潤滑皮膜や潤滑油等の有機物を塗布または被
覆し、プレス成形性を向上させることが開示されてい
る。
しかしながら、このような製品は自動車ユーザー等の使
用において、以下のような不十分な点がある。
用において、以下のような不十分な点がある。
自動車ユーザーでの使用工程の概略は、鋼板を油で洗浄
する工程、プレス工程、脱脂工程、化成処理工程、塗装
工程からなっており、電解クロメート処理鋼板の場合
は、化成処理での化成処理皮膜が形成せず、また潤滑油
や潤滑皮膜などを塗布した鋼板の場合は、洗浄工程で油
が落ちるので十分な潤滑性能を発揮せず、さらには、化
成処理前の脱脂工程に負荷がかかりコストが高くなる。
一方、亜鉛系めっき鋼板に鉄亜鉛合金フラッシュめっき
を施したものは、電解クロメート処理に比較して鋼板の
コストが高くなるという問題点があり、低コストで、化
成処理が可能で、脱脂等の工程に負荷をかけず、プレス
成形性に優れる亜鉛系めっき鋼板の開発が望まれてい
る。
する工程、プレス工程、脱脂工程、化成処理工程、塗装
工程からなっており、電解クロメート処理鋼板の場合
は、化成処理での化成処理皮膜が形成せず、また潤滑油
や潤滑皮膜などを塗布した鋼板の場合は、洗浄工程で油
が落ちるので十分な潤滑性能を発揮せず、さらには、化
成処理前の脱脂工程に負荷がかかりコストが高くなる。
一方、亜鉛系めっき鋼板に鉄亜鉛合金フラッシュめっき
を施したものは、電解クロメート処理に比較して鋼板の
コストが高くなるという問題点があり、低コストで、化
成処理が可能で、脱脂等の工程に負荷をかけず、プレス
成形性に優れる亜鉛系めっき鋼板の開発が望まれてい
る。
又、溶接性向上については、従来特にその対策が講ぜら
れたことはなく、プレス成形性、化成処理性と相俟って
溶接性の向上も強く要求されているところである。
れたことはなく、プレス成形性、化成処理性と相俟って
溶接性の向上も強く要求されているところである。
本発明はこのような要求を有利に解決し得る亜鉛系めっ
き鋼板を提供しようとするものである。
き鋼板を提供しようとするものである。
（発明が解決しようとする課題） 本発明の要旨とするところは、Zn酸化物３〜500mg/m
2（Znとして）、Mn酸化物５〜500mg/m2（Mnとして）、
りん酸とコロイダルSiO2、コロイダルTiO2、コロイダル
Al2O3の１種又は２種以上1000mg/m2以下（P,SiO2,TiO2,
Al2O3として）及びその他酸化物からなる皮膜をめっき
鋼板表面に被覆してなるプレス成形性、化成処理性、溶
接性に優れた亜鉛系めっき鋼板にある。
2（Znとして）、Mn酸化物５〜500mg/m2（Mnとして）、
りん酸とコロイダルSiO2、コロイダルTiO2、コロイダル
Al2O3の１種又は２種以上1000mg/m2以下（P,SiO2,TiO2,
Al2O3として）及びその他酸化物からなる皮膜をめっき
鋼板表面に被覆してなるプレス成形性、化成処理性、溶
接性に優れた亜鉛系めっき鋼板にある。
本発明が対象とする亜鉛系めっき鋼板とは、例えば溶融
めっき法、電気めっき法、蒸着めっき法、溶射法などの
各種の製造方法によるものがあり、めっき組成としては
純Znの他、ZnとFe,ZnとNi,ZnとAl,ZnとMn,ZnとCr,ZnとT
i,ZnとMgなどZnを主成分として、耐食性など諸機能の向
上のためFe,Ni,Co,Al,Pb,Sn,Sb,Cu,Ti,Si,B,P,N,S,O等
の１種ないし２種以上の合金元素および不純物元素を含
み、また、SiO2,Al2O3などのセラミックス微粒子、Ti
O2,BaCrO4などの酸化物、アクリル樹脂などの有機高分
子をめっき層中に分散させたものがあり、めっき層の厚
み方向で単一組成のもの、連続的あるいは層状に組成が
変化するものがあり、さらに多層めっき鋼板では、最上
層に、めっき組成としては純Znの他、ZnとFe,ZnとNi,Zn
とAl,ZnとMn,ZnとCr,ZnとTi,ZnとMgなどZnを主成分とし
て、耐食性などの諸機能の向上のため１種ないし２種以
上の合金元素および不純物元素を含み、また、SiO2,Al2
O3などのセラミックス微粒子、TiO2,BaCrO4などの酸化
物、アクリル樹脂などの有機高分子をめっき層中に分散
させたものがある。
めっき法、電気めっき法、蒸着めっき法、溶射法などの
各種の製造方法によるものがあり、めっき組成としては
純Znの他、ZnとFe,ZnとNi,ZnとAl,ZnとMn,ZnとCr,ZnとT
i,ZnとMgなどZnを主成分として、耐食性など諸機能の向
上のためFe,Ni,Co,Al,Pb,Sn,Sb,Cu,Ti,Si,B,P,N,S,O等
の１種ないし２種以上の合金元素および不純物元素を含
み、また、SiO2,Al2O3などのセラミックス微粒子、Ti
O2,BaCrO4などの酸化物、アクリル樹脂などの有機高分
子をめっき層中に分散させたものがあり、めっき層の厚
み方向で単一組成のもの、連続的あるいは層状に組成が
変化するものがあり、さらに多層めっき鋼板では、最上
層に、めっき組成としては純Znの他、ZnとFe,ZnとNi,Zn
とAl,ZnとMn,ZnとCr,ZnとTi,ZnとMgなどZnを主成分とし
て、耐食性などの諸機能の向上のため１種ないし２種以
上の合金元素および不純物元素を含み、また、SiO2,Al2
O3などのセラミックス微粒子、TiO2,BaCrO4などの酸化
物、アクリル樹脂などの有機高分子をめっき層中に分散
させたものがある。
例えば、溶融亜鉛めっき鋼板、蒸着亜鉛めっき鋼板、鉄
−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき鋼板、亜鉛を主とするアル
ミニウム、鉄などの合金溶融亜鉛めっき鋼板、めっき層
断面方向で下層が合金化されている合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板（一般にハーフアロイと称する）、片面鉄−亜鉛
合金化溶融亜鉛めっき層、他面溶融亜鉛めっき層からな
るめっき鋼板、これらのめっき層上に電気めっき、蒸着
めっき等により亜鉛、または亜鉛を主成分とし、鉄、ニ
ッケルを含有する金属をめっきした鋼板、あるいは、電
気亜鉛めっき鋼板、亜鉛、ニッケル、クロム等合金電気
めっき鋼板等、更に単一合金層又は多層合金電気めっき
鋼板、亜鉛および亜鉛含有金属の蒸着めっき鋼板等があ
る。その他、SiO2,Al2O3などのセラミックス微粒子、Ti
O2酸化物微粒子及び有機高分子などを亜鉛又は亜鉛合金
めっき中に分散させた分散めっき鋼板がある。
−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき鋼板、亜鉛を主とするアル
ミニウム、鉄などの合金溶融亜鉛めっき鋼板、めっき層
断面方向で下層が合金化されている合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板（一般にハーフアロイと称する）、片面鉄−亜鉛
合金化溶融亜鉛めっき層、他面溶融亜鉛めっき層からな
るめっき鋼板、これらのめっき層上に電気めっき、蒸着
めっき等により亜鉛、または亜鉛を主成分とし、鉄、ニ
ッケルを含有する金属をめっきした鋼板、あるいは、電
気亜鉛めっき鋼板、亜鉛、ニッケル、クロム等合金電気
めっき鋼板等、更に単一合金層又は多層合金電気めっき
鋼板、亜鉛および亜鉛含有金属の蒸着めっき鋼板等があ
る。その他、SiO2,Al2O3などのセラミックス微粒子、Ti
O2酸化物微粒子及び有機高分子などを亜鉛又は亜鉛合金
めっき中に分散させた分散めっき鋼板がある。
このような亜鉛系めっき鋼板表面に、前記の如く、Zn酸
化物、Mn酸化物、りん酸とコロイダルSiO2、コロイダル
TiO2、コロイダルAl2O3の１種又は２種以上を被覆する
ことによりプレス成形性、化成処理性、溶接性を向上し
ようとするものである。
化物、Mn酸化物、りん酸とコロイダルSiO2、コロイダル
TiO2、コロイダルAl2O3の１種又は２種以上を被覆する
ことによりプレス成形性、化成処理性、溶接性を向上し
ようとするものである。
（作 用） 前記皮膜がかかる効果を奏する理由は以下の如くであ
る。
る。
プレス成形に際しての潤滑性をめっき鋼板に付与するに
は、めっき鋼板表面に硬質の皮膜を形成する方法が有効
である。この点で電解クロメート処理、鉄亜鉛合金めっ
きは有効であるが、前者は化成処理皮膜が形成できず、
後者は処理量が多くコスト高になる。
は、めっき鋼板表面に硬質の皮膜を形成する方法が有効
である。この点で電解クロメート処理、鉄亜鉛合金めっ
きは有効であるが、前者は化成処理皮膜が形成できず、
後者は処理量が多くコスト高になる。
これらの解決には、めっき鋼板表面の硬質皮膜として
は、酸化物皮膜であって、かつ化成処理液中で溶解し、
化成処理皮膜を形成できるとともに、皮膜成分が化成処
理液に溶け出しても化成処理に悪影響を与えないもので
あることが必要である。
は、酸化物皮膜であって、かつ化成処理液中で溶解し、
化成処理皮膜を形成できるとともに、皮膜成分が化成処
理液に溶け出しても化成処理に悪影響を与えないもので
あることが必要である。
本発明者らは、このような観点から、亜鉛系めっき鋼板
表面にMn酸化物皮膜を形成すれば良いことを見出した。
Mn酸化物皮膜はクロメート皮膜と同様ガラス状の皮膜と
なり、プレス時にめっきのダイスへのかじりを抑制し、
摺動性を良好とする。さらに、化成処理液には溶解する
ためクロメート皮膜と異なり、化成処理皮膜を形成する
ことができ、また、化成処理液に溶出しても悪影響はな
い。
表面にMn酸化物皮膜を形成すれば良いことを見出した。
Mn酸化物皮膜はクロメート皮膜と同様ガラス状の皮膜と
なり、プレス時にめっきのダイスへのかじりを抑制し、
摺動性を良好とする。さらに、化成処理液には溶解する
ためクロメート皮膜と異なり、化成処理皮膜を形成する
ことができ、また、化成処理液に溶出しても悪影響はな
い。
Zn酸化物は、単独では湿式法でプレス摺動性改善皮膜を
形成し難いが、Mn酸化物との混晶状態ではプレス摺動性
を著しく向上できる。またZn酸化物も化成処理皮膜を形
成することができ、化成処理液に溶出しても悪影響はな
い。
形成し難いが、Mn酸化物との混晶状態ではプレス摺動性
を著しく向上できる。またZn酸化物も化成処理皮膜を形
成することができ、化成処理液に溶出しても悪影響はな
い。
Mn,Zn,P系酸化物皮膜の構造は明確ではないが、Mn−O,Z
n−O,P−Ｏ結合からなるネットワークが主体で、部分的
に−OH,CO3基等が結合しており、さらにはめっきから供
給される金属が置換したアモルファス状の巨大分子構造
であろうと推定している。
n−O,P−Ｏ結合からなるネットワークが主体で、部分的
に−OH,CO3基等が結合しており、さらにはめっきから供
給される金属が置換したアモルファス状の巨大分子構造
であろうと推定している。
また、この膜は酸化物皮膜のため、油による洗浄工程
や、脱脂工程でも溶解しないので、潤滑性能の低下や、
他の工程に負荷をおよぼさない。
や、脱脂工程でも溶解しないので、潤滑性能の低下や、
他の工程に負荷をおよぼさない。
この皮膜の密着性や成膜性を良好にするためにほう酸、
硫酸、硝酸、塩酸などの無機酸やそれらからなる塩を添
加することは効果的である。
硫酸、硝酸、塩酸などの無機酸やそれらからなる塩を添
加することは効果的である。
さらに、この皮膜中には、処理浴中やめっきに含まれる
物質を不純物として含んでいてもよい。これら不純物と
してはZn,Al,Cr,Co,Mn,Pb,Sn,Cu,Ti,Si,B,N,S,P,Cl,K,N
a,Mg,Ca,Ba,In,C,Fe,V,W,Niなどがある。
物質を不純物として含んでいてもよい。これら不純物と
してはZn,Al,Cr,Co,Mn,Pb,Sn,Cu,Ti,Si,B,N,S,P,Cl,K,N
a,Mg,Ca,Ba,In,C,Fe,V,W,Niなどがある。
次に、本発明の皮膜の皮膜量範囲について述べる。
この皮膜の皮膜量としては、プレス成形性を良好とする
には、Mn酸化物（Mnとして）5mg/m2以上含有すればよい
が、Mn皮膜量が500mg/m2を越えると化成処理皮膜の形成
が不十分となる。
には、Mn酸化物（Mnとして）5mg/m2以上含有すればよい
が、Mn皮膜量が500mg/m2を越えると化成処理皮膜の形成
が不十分となる。
ゆえに、適正なMn酸化物皮膜量は、Mnとして5mg/m2以上
500mg/m2以下である。
500mg/m2以下である。
次にこのような皮膜の成膜性等を向上させるため、りん
酸とコロイダルSiO2、コロイダルTiO2、コロイダルAl2O
3の１種又は２種以上を1000mg/m2以下（P,SiO,TiO2,Al2
O3として）混在させるものであるが、かくすることによ
り、Mn系酸化物皮膜の構造が均一化し、成膜性が向上し
て潤滑性を向上することからプレス成形性、化成処理性
が一層向上する。1000mg/m2超になると化成処理性が劣
化することがあり、好ましくない。下限は存在していれ
ばよい。
酸とコロイダルSiO2、コロイダルTiO2、コロイダルAl2O
3の１種又は２種以上を1000mg/m2以下（P,SiO,TiO2,Al2
O3として）混在させるものであるが、かくすることによ
り、Mn系酸化物皮膜の構造が均一化し、成膜性が向上し
て潤滑性を向上することからプレス成形性、化成処理性
が一層向上する。1000mg/m2超になると化成処理性が劣
化することがあり、好ましくない。下限は存在していれ
ばよい。
又、Zn酸化物の混在により、溶接性を向上するものであ
るが、このような酸化物皮膜の生成量としては、酸化物
皮膜中のZn量（片面当たり）として３〜500mg/m2とする
ものである。3mg/m2未満では効果がなく、又500mg/m2超
になると、電気抵抗が大となり、チップが軟化変形を生
じ易くなり、チップ寿命が短命になるので好ましくな
い。即ち溶接等においては、その加熱により、めっき金
属が溶融状態となり、次いで鋼板との合金化へと進行す
るが、先のめっき金属が溶融状態のとき電極チップと直
接接触すると、チップ組成の銅とめっき組成の亜鉛が選
択的に反応し、硬く脆い銅−亜鉛合金層を形成して、チ
ップが損耗し、電極チップ寿命を短命にすることにな
る。
るが、このような酸化物皮膜の生成量としては、酸化物
皮膜中のZn量（片面当たり）として３〜500mg/m2とする
ものである。3mg/m2未満では効果がなく、又500mg/m2超
になると、電気抵抗が大となり、チップが軟化変形を生
じ易くなり、チップ寿命が短命になるので好ましくな
い。即ち溶接等においては、その加熱により、めっき金
属が溶融状態となり、次いで鋼板との合金化へと進行す
るが、先のめっき金属が溶融状態のとき電極チップと直
接接触すると、チップ組成の銅とめっき組成の亜鉛が選
択的に反応し、硬く脆い銅−亜鉛合金層を形成して、チ
ップが損耗し、電極チップ寿命を短命にすることにな
る。
この溶融状態のめっき金属は、前記めっき鋼板表面に生
成せしめた酸化物皮膜により、チップとの接触を断た
れ、めっき金属のチップとの直接接触による溶損等を防
止するとともに、さらに、溶融状態のめっき金属が鋼板
の鉄と合金化され、主として鉄−亜鉛合金となり、これ
が酸化物皮膜の亀裂部等を通して、あるいは酸化物皮膜
と一緒に電極チップ先端部へ付着し、堆積してチップの
保護金属膜となり、理由は明確ではないが、溶接を継続
しても保護膜の厚み、形状等には変化がなく、常時良好
な溶接ができ、かつ、チップの損傷も防止できる。ここ
で、電極保護金属とは、めっき金属と地鉄との合金を主
体とするもので、平均濃度として、Fe:20〜60％、Zn:40
〜80％程度の場合が多いが、一般にFe濃度の高い方が好
ましく、特に、高濃度Zn部分が局部的に存在するような
場合は好ましくない。また、電極保護金属はめっき金属
の成分、Mn,Sなどの鋼板成分、およびCuなどの電極チッ
プの成分を含むことがある。
成せしめた酸化物皮膜により、チップとの接触を断た
れ、めっき金属のチップとの直接接触による溶損等を防
止するとともに、さらに、溶融状態のめっき金属が鋼板
の鉄と合金化され、主として鉄−亜鉛合金となり、これ
が酸化物皮膜の亀裂部等を通して、あるいは酸化物皮膜
と一緒に電極チップ先端部へ付着し、堆積してチップの
保護金属膜となり、理由は明確ではないが、溶接を継続
しても保護膜の厚み、形状等には変化がなく、常時良好
な溶接ができ、かつ、チップの損傷も防止できる。ここ
で、電極保護金属とは、めっき金属と地鉄との合金を主
体とするもので、平均濃度として、Fe:20〜60％、Zn:40
〜80％程度の場合が多いが、一般にFe濃度の高い方が好
ましく、特に、高濃度Zn部分が局部的に存在するような
場合は好ましくない。また、電極保護金属はめっき金属
の成分、Mn,Sなどの鋼板成分、およびCuなどの電極チッ
プの成分を含むことがある。
また、この電極保護金属膜は、チップ先端形状を凸状に
保つ効果を有するので、チップが同程度に軟化損傷した
場合でも、低電流で溶接ができ、チップ保護膜をチップ
先端表面の50％以上の面積に付着させると、電極チップ
寿命を大幅に延長することができる。すなわち、亜鉛め
っき表面に電極保護金属を付着させるZnOを主体とする
酸化物皮膜を生成せしめ、溶接熱によりめっき金属と鋼
板との合金を上記酸化物皮膜を通して、あるいは、酸化
物皮膜と一緒に該電極保護金属を電極チップへ付着させ
つつ溶接するものである。
保つ効果を有するので、チップが同程度に軟化損傷した
場合でも、低電流で溶接ができ、チップ保護膜をチップ
先端表面の50％以上の面積に付着させると、電極チップ
寿命を大幅に延長することができる。すなわち、亜鉛め
っき表面に電極保護金属を付着させるZnOを主体とする
酸化物皮膜を生成せしめ、溶接熱によりめっき金属と鋼
板との合金を上記酸化物皮膜を通して、あるいは、酸化
物皮膜と一緒に該電極保護金属を電極チップへ付着させ
つつ溶接するものである。
Mn酸化物がZn酸化物と複合して皮膜形成していても、上
記Zn酸化物と同様に溶接性改善効果が認められる。Mn−
Znの複合酸化物の電気抵抗がそれほど大きくならないこ
とによるものと推察している。
記Zn酸化物と同様に溶接性改善効果が認められる。Mn−
Znの複合酸化物の電気抵抗がそれほど大きくならないこ
とによるものと推察している。
りん酸およびコロイダルSiO2,コロイダルTiO2,コロイダ
ルAl2O3等は本発明の組成範囲内ならば溶接性に悪影響
を及ぼさない。
ルAl2O3等は本発明の組成範囲内ならば溶接性に悪影響
を及ぼさない。
かくして、MnとZnの酸化物およびりん酸、コロイダルSi
O2,コロイダルTiO2,コロイダルAl2O3等を主体とする皮
膜を亜鉛系めっき鋼板上に同時に形成させることによ
り、プレス成形性と溶接性をともに向上でき、化成処理
も可能となる。
O2,コロイダルTiO2,コロイダルAl2O3等を主体とする皮
膜を亜鉛系めっき鋼板上に同時に形成させることによ
り、プレス成形性と溶接性をともに向上でき、化成処理
も可能となる。
このような酸化物皮膜の生成方法としては、例えば、過
マンガン酸カリウム１〜70g/、硝酸亜鉛100〜800g/
、りん酸１〜60g/とコロイダルSiO2、コロイダルTi
O2、コロイダルAl2O3の１種又は２種以上１〜60g/か
らなる水溶液中にめっき鋼板を陰極電解処理するか、又
はこの水溶液をめっき鋼板に浸漬するか、あるいはこの
水溶液をめっき鋼板に散布することにより酸化物皮膜を
生成させる方法を採用する。このような水溶液中へエッ
チング剤として例えば硫酸、硝酸、過塩素酸等を１〜10
g/添加することが好ましい。
マンガン酸カリウム１〜70g/、硝酸亜鉛100〜800g/
、りん酸１〜60g/とコロイダルSiO2、コロイダルTi
O2、コロイダルAl2O3の１種又は２種以上１〜60g/か
らなる水溶液中にめっき鋼板を陰極電解処理するか、又
はこの水溶液をめっき鋼板に浸漬するか、あるいはこの
水溶液をめっき鋼板に散布することにより酸化物皮膜を
生成させる方法を採用する。このような水溶液中へエッ
チング剤として例えば硫酸、硝酸、過塩素酸等を１〜10
g/添加することが好ましい。
このようにして酸化物皮膜を生成させると、酸化膜中へ
めっき層及びめっき層中の合金金属の一部その他酸化物
として酸化物皮膜中に混入する。
めっき層及びめっき層中の合金金属の一部その他酸化物
として酸化物皮膜中に混入する。
（実施例） 次に本発明の実施例を比較例と共に、第１表に示す。
注１）めっき鋼板の種類:AS:合金化溶融亜鉛めっき鋼板
（Fe:10％,Al:0.25％，残Zn）,EG:電気亜鉛めっき鋼
板、GI:溶融亜鉛めっき鋼板（Al:0.3％,Fe:0.8％,Pb:0.
1％，残Zn）,HA:半合金化溶融亜鉛めっき鋼板（Fe:5％,
Al:0.3％，残Zn），鋼板厚はいずれも0.8mmの普通鋼。
（Fe:10％,Al:0.25％，残Zn）,EG:電気亜鉛めっき鋼
板、GI:溶融亜鉛めっき鋼板（Al:0.3％,Fe:0.8％,Pb:0.
1％，残Zn）,HA:半合金化溶融亜鉛めっき鋼板（Fe:5％,
Al:0.3％，残Zn），鋼板厚はいずれも0.8mmの普通鋼。
注２）プレス成形性（摩擦係数） サンプルサイズ:17mm×300mm,引張り速度:500mm/min,角
ビート肩R:1.0/3.0mm,摺動長:200mm,塗油：ノックスラ
スト530F40,1g/m2の条件で、面圧を100〜600kgfの間で
数点試験を行い、引き抜き加重を測定し、面圧と引き抜
き加重の傾きから摩擦係数を求めた。
ビート肩R:1.0/3.0mm,摺動長:200mm,塗油：ノックスラ
スト530F40,1g/m2の条件で、面圧を100〜600kgfの間で
数点試験を行い、引き抜き加重を測定し、面圧と引き抜
き加重の傾きから摩擦係数を求めた。
注３）化成処理性 化成処理液にはSD5000（日本ペイント社製）を用い、処
方どうり脱脂、表面調整を行った後化成処理を行った。
化成処理皮膜の判定は、SEM（２次電子線像）により、
均一に皮膜が形成されているものは○、部分的に皮膜形
成されているものは△、皮膜が形成されていないものは
×と判定した。
方どうり脱脂、表面調整を行った後化成処理を行った。
化成処理皮膜の判定は、SEM（２次電子線像）により、
均一に皮膜が形成されているものは○、部分的に皮膜形
成されているものは△、皮膜が形成されていないものは
×と判定した。
注４）製造条件は、過マンガン酸カリウム１〜70g/、
硝酸亜鉛100〜800g/、りん酸１〜60g/とコロイダル
SiO2、コロイダルTiO2、コロイダルAl2O3の１種又は２
種以上１〜60g/からなる水溶液中でめっき鋼板を陰極
として電解処理（５〜10A/dm2、1.0〜1.5秒）して酸化
物皮膜を生成させた。
硝酸亜鉛100〜800g/、りん酸１〜60g/とコロイダル
SiO2、コロイダルTiO2、コロイダルAl2O3の１種又は２
種以上１〜60g/からなる水溶液中でめっき鋼板を陰極
として電解処理（５〜10A/dm2、1.0〜1.5秒）して酸化
物皮膜を生成させた。
注５）溶接条件 溶接条件は下記による。
１） 加圧力:250kgf ２） 初期加圧時間:40Hr ３） 通電時間:12Hr ４） 保持時間:5Hr ５） 溶接電流:11kA ６） チップ先端径:5.0φ（円錐台頭型） ７） 電極寿命終点判定：溶接電流の85％でのナゲット
径が3.6mmを確保できる打点数 ８） 電極材質:Cu-Cr（一般に用いられているもの） 溶接は、めっき鋼板の片面を上、他面を下として、２枚
重ね合わせて連続打点数をとった。
径が3.6mmを確保できる打点数 ８） 電極材質:Cu-Cr（一般に用いられているもの） 溶接は、めっき鋼板の片面を上、他面を下として、２枚
重ね合わせて連続打点数をとった。
注６） 酸化物の測定はGDS（グロー放電分光法）、ICA
P（イオンプラズマ発光分析法）により行った。
P（イオンプラズマ発光分析法）により行った。
（発明の効果） 本発明によれば、プレス成形においては摺動性を冷延鋼
板並以上に向上し、かつ化成処理皮膜も形成可能とする
ことができ、又溶接性をも向上することができる。これ
によって、従来より低コストで、またユーザーの工程に
おける負荷を低減でき、生産性を向上させることができ
るなどの優れた効果が奏せられる。
板並以上に向上し、かつ化成処理皮膜も形成可能とする
ことができ、又溶接性をも向上することができる。これ
によって、従来より低コストで、またユーザーの工程に
おける負荷を低減でき、生産性を向上させることができ
るなどの優れた効果が奏せられる。
Claims (1)
- 【請求項１】Zn酸化物３〜500mg/m2（Znとして）、Mn酸
化物５〜500mg/m2（Mnとして）、りん酸とコロイダルSi
O2、コロイダルTiO2、コロイダルAl2O3の１種又は２種
以上1000mg/m2以下（P,SiO2,TiO2,Al2O3として）及びそ
の他酸化物からなる皮膜をめっき鋼板表面に被覆してな
るプレス成形性、化成処理性、溶接性に優れた亜鉛系め
っき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2088694A JPH0696783B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | プレス成形性、化成処理性、溶接性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2088694A JPH0696783B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | プレス成形性、化成処理性、溶接性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03287786A JPH03287786A (ja) | 1991-12-18 |
| JPH0696783B2 true JPH0696783B2 (ja) | 1994-11-30 |
Family
ID=13949958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2088694A Expired - Lifetime JPH0696783B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | プレス成形性、化成処理性、溶接性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0696783B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5446057B2 (ja) * | 2005-03-22 | 2014-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 化成処理用亜鉛系めっき鋼板およびその製造方法、並びに化成処理鋼板 |
| JP5060807B2 (ja) * | 2006-03-29 | 2012-10-31 | 株式会社神戸製鋼所 | ホットプレス用溶融Ｚｎめっき鋼板および溶融Ｚｎめっき鋼板、並びにホットプレス成形材 |
| JP4940963B2 (ja) * | 2007-01-23 | 2012-05-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶蓋 |
| JP5386842B2 (ja) * | 2008-03-26 | 2014-01-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 亜鉛系めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP5309651B2 (ja) * | 2008-03-28 | 2013-10-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 表面処理鋼板およびその製造方法 |
| JP2013151762A (ja) * | 2013-05-17 | 2013-08-08 | Jfe Steel Corp | 表面処理鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5328857B2 (ja) * | 1973-07-17 | 1978-08-17 | ||
| JPS5573875A (en) * | 1978-11-22 | 1980-06-03 | Nippon Steel Corp | Excellently workable mn-plated steel material having pretreatment layer for painting |
| JPS6063394A (ja) * | 1983-09-17 | 1985-04-11 | Nippon Steel Corp | 溶接性に優れた亜鉛メツキ鋼板 |
| JPH01246398A (ja) * | 1988-03-28 | 1989-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複合分散粒子の製造方法及び複合めっき方法 |
-
1990
- 1990-04-03 JP JP2088694A patent/JPH0696783B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03287786A (ja) | 1991-12-18 |
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