JPH0697033B2 - 斜板式圧縮機 - Google Patents
斜板式圧縮機Info
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- JPH0697033B2 JPH0697033B2 JP63286479A JP28647988A JPH0697033B2 JP H0697033 B2 JPH0697033 B2 JP H0697033B2 JP 63286479 A JP63286479 A JP 63286479A JP 28647988 A JP28647988 A JP 28647988A JP H0697033 B2 JPH0697033 B2 JP H0697033B2
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は斜板の回転によりガスを圧縮する斜板式圧縮機
に関し、詳しくは苛酷な使用条件下においても斜板とシ
ューとの焼付きを防止した斜板式圧縮機に関する。
に関し、詳しくは苛酷な使用条件下においても斜板とシ
ューとの焼付きを防止した斜板式圧縮機に関する。
［従来の技術］ 従来より自動車の空調装置などには、冷媒ガスを圧縮す
る装置として斜板式圧縮機が用いられている。この斜板
式圧縮機の一例を第５図に示す。この斜板式圧縮機は、
シリンダボア10をもつシリンダブロック１と、シリンダ
ブロック１内で回転自在に軸支された回転軸２と、回転
軸２に固定されシリンダブロック１内で回転する斜板３
と、シリンダボア10内に摺接自在に配置されたピストン
４と、ピストン４と斜板３との間に摺動自在に介在し斜
板３の回転によりピストン４を往復運動させる半球状シ
ュー５と、より構成されている。そして斜板３が回転軸
２とともに回転することによりシュー５が転動し、ピス
トン４が往復動してガスの吸入、圧縮、排出を行なって
いる。
る装置として斜板式圧縮機が用いられている。この斜板
式圧縮機の一例を第５図に示す。この斜板式圧縮機は、
シリンダボア10をもつシリンダブロック１と、シリンダ
ブロック１内で回転自在に軸支された回転軸２と、回転
軸２に固定されシリンダブロック１内で回転する斜板３
と、シリンダボア10内に摺接自在に配置されたピストン
４と、ピストン４と斜板３との間に摺動自在に介在し斜
板３の回転によりピストン４を往復運動させる半球状シ
ュー５と、より構成されている。そして斜板３が回転軸
２とともに回転することによりシュー５が転動し、ピス
トン４が往復動してガスの吸入、圧縮、排出を行なって
いる。
斜板３は軽量化などの観点より通常アルミニウム又はア
ルミニウム合金から形成され、シュー５は鉄製又はアル
ミナなどのセラミック製である。そして斜板３の回転時
には、斜板３はシュー５と摺接している。
ルミニウム合金から形成され、シュー５は鉄製又はアル
ミナなどのセラミック製である。そして斜板３の回転時
には、斜板３はシュー５と摺接している。
［発明が解決しようとする課題］ ところで、冷媒ガスが圧縮機外へ洩れたりした場合に
は、冷媒ガス中に含まれる油の絶対量が減少する。その
ような条件下で斜板式圧縮機を駆動すると潤滑性能が低
下し、その結果摩擦発熱による高温化のため最悪の場合
はシューと斜板との間で焼付きが生じるという問題があ
る。また液化した冷媒ガスを圧縮したりするような場合
にも潤滑性能が低下し、同様の問題が生じる。本発明
は、このような苛酷な条件下で使用した場合にも焼付き
を防止することを課題とするものである。
は、冷媒ガス中に含まれる油の絶対量が減少する。その
ような条件下で斜板式圧縮機を駆動すると潤滑性能が低
下し、その結果摩擦発熱による高温化のため最悪の場合
はシューと斜板との間で焼付きが生じるという問題があ
る。また液化した冷媒ガスを圧縮したりするような場合
にも潤滑性能が低下し、同様の問題が生じる。本発明
は、このような苛酷な条件下で使用した場合にも焼付き
を防止することを課題とするものである。
［課題を解決するための手段］ 発明の斜板式圧縮機は、軸と平行に設けられた複数個の
シリンダボアをもつシリンダブロックと、シリンダブロ
ック内に回転自在に保持された回転軸と、回転軸に固定
されシリンダブロック内で回転する斜板と、シリンダボ
ア内に摺動自在に配置されたピストンと、ピストンと斜
板との間に摺動自在に介在し斜板の回転によりピストン
を往復運動させるシューと、で構成される斜板式圧縮機
において、 斜板はアルミニウム又はアルミニウム合金を母材とし斜
板の少なくともシューと摺接する表面には銅、ニッケ
ル、亜鉛、鉛、インジウムの中から選ばれる少なくとも
一種の金属と錫とを含む表面被覆層をもつことを特徴と
する。
シリンダボアをもつシリンダブロックと、シリンダブロ
ック内に回転自在に保持された回転軸と、回転軸に固定
されシリンダブロック内で回転する斜板と、シリンダボ
ア内に摺動自在に配置されたピストンと、ピストンと斜
板との間に摺動自在に介在し斜板の回転によりピストン
を往復運動させるシューと、で構成される斜板式圧縮機
において、 斜板はアルミニウム又はアルミニウム合金を母材とし斜
板の少なくともシューと摺接する表面には銅、ニッケ
ル、亜鉛、鉛、インジウムの中から選ばれる少なくとも
一種の金属と錫とを含む表面被覆層をもつことを特徴と
する。
本発明の斜板式圧縮機は、斜板およびシューをもち、斜
板の材料構成が異なること以外は従来と同様の構成とす
ることができる。すなわち本発明の最大の特徴は、斜板
の表面に銅、ニッケル、亜鉛、鉛、インジウムの中から
選ばれる少なくとも一種の金属と錫とを含む表面被覆層
をもつところにある。以下、斜板の構成について詳述す
る。
板の材料構成が異なること以外は従来と同様の構成とす
ることができる。すなわち本発明の最大の特徴は、斜板
の表面に銅、ニッケル、亜鉛、鉛、インジウムの中から
選ばれる少なくとも一種の金属と錫とを含む表面被覆層
をもつところにある。以下、斜板の構成について詳述す
る。
本発明において、斜板の形状は従来と同様であり、アル
ミニウム又はアルミニウム合金を母材としている。アル
ミニウム合金としては、例えばAl−高Si系合金、Al−Si
−Mg系合金、Al−Si−Cu−Mg系合金、又はSIを含まない
Al合金を使用できる。
ミニウム又はアルミニウム合金を母材としている。アル
ミニウム合金としては、例えばAl−高Si系合金、Al−Si
−Mg系合金、Al−Si−Cu−Mg系合金、又はSIを含まない
Al合金を使用できる。
この母材材料としては硬質粗大粒子をマトリックス中に
含むものを用いるのが好ましい。ここで、硬質粗大粒子
とは、硬度がHv300以上、より好ましくはHv600以上で、
平均粒径が20〜100μｍのものをいい、例えば初晶シリ
コンがある。このような母材材料として代表的なものに
アルジル合金がある。アルジル合金はSi含有率が13〜30
重量％程度と共晶組成以上のシリコン含有量をもち、マ
トリックス中に初晶シリコンを有する。アルジル合金は
優れた摺動特性を有し、厳しい摺動条件で使用される斜
板の母材として特に適している。
含むものを用いるのが好ましい。ここで、硬質粗大粒子
とは、硬度がHv300以上、より好ましくはHv600以上で、
平均粒径が20〜100μｍのものをいい、例えば初晶シリ
コンがある。このような母材材料として代表的なものに
アルジル合金がある。アルジル合金はSi含有率が13〜30
重量％程度と共晶組成以上のシリコン含有量をもち、マ
トリックス中に初晶シリコンを有する。アルジル合金は
優れた摺動特性を有し、厳しい摺動条件で使用される斜
板の母材として特に適している。
なお、硬質粗大粒子を含む他の母材材料としては、Al−
Mn金属間化合物、Al−Si−Mn金属間化合物、Al−Fe−Mn
金属間化合物、Al−Cr金属間化合物などがある。
Mn金属間化合物、Al−Si−Mn金属間化合物、Al−Fe−Mn
金属間化合物、Al−Cr金属間化合物などがある。
本発明では、斜板の少なくともシューと摺接する表面に
表面被覆層が形成されている。表面被覆層は斜板全体に
形成されていてもよい。この表面被覆層によりシューと
の摺動時の摩擦抵抗を低減することができ、苛酷な使用
条件下における斜板とシューとの焼付きを防止すること
ができる。
表面被覆層が形成されている。表面被覆層は斜板全体に
形成されていてもよい。この表面被覆層によりシューと
の摺動時の摩擦抵抗を低減することができ、苛酷な使用
条件下における斜板とシューとの焼付きを防止すること
ができる。
この表面被覆層は、銅、ニッケル、亜鉛、鉛、インジウ
ムの中から選ばれる少なくとも一種の金属と錫とを含ん
でいる。錫のみから表面被覆層を形成した場合には摩擦
係数は低下するが、錫の特性から比較的軟質となり摩耗
しやすい。そこで本発明者らは鋭意研究した結果、錫と
ともに銅、ニッケル、亜鉛、鉛、インジウムから選ばれ
る金属を共存させることにより、表面被覆層の摩擦係数
は低く維持できるとともに、硬度が向上して耐摩耗性に
優れることを見出して本発明を完成したものである。
ムの中から選ばれる少なくとも一種の金属と錫とを含ん
でいる。錫のみから表面被覆層を形成した場合には摩擦
係数は低下するが、錫の特性から比較的軟質となり摩耗
しやすい。そこで本発明者らは鋭意研究した結果、錫と
ともに銅、ニッケル、亜鉛、鉛、インジウムから選ばれ
る金属を共存させることにより、表面被覆層の摩擦係数
は低く維持できるとともに、硬度が向上して耐摩耗性に
優れることを見出して本発明を完成したものである。
錫と他の金属との共存比率は、目的とする性能に応じて
実験により種々選択できる。例えば銅を共存させる場
合、表面被覆層中の銅の含有量は0.1重量％〜50重量％
とするのがよい。銅が0.1重量％より少ないと共存させ
た効果に乏しく耐摩耗性の向上がみられず、50重量％よ
り多くなると錫による効果が減少してシューとの摩擦抵
抗が増大するため好ましくない。0.8重量％〜1.2重量％
とするのが特に望ましい。
実験により種々選択できる。例えば銅を共存させる場
合、表面被覆層中の銅の含有量は0.1重量％〜50重量％
とするのがよい。銅が0.1重量％より少ないと共存させ
た効果に乏しく耐摩耗性の向上がみられず、50重量％よ
り多くなると錫による効果が減少してシューとの摩擦抵
抗が増大するため好ましくない。0.8重量％〜1.2重量％
とするのが特に望ましい。
表面被覆層にはさらにフッ素樹脂粉末、二硫化モリブデ
ン粉末、カーボン粉末、窒化ホウ素粉末などの固体潤滑
剤を共存させることも好ましい。このようにすれば摩擦
抵抗を一層小さくすることができる。
ン粉末、カーボン粉末、窒化ホウ素粉末などの固体潤滑
剤を共存させることも好ましい。このようにすれば摩擦
抵抗を一層小さくすることができる。
この表面被覆層を形成するには、化学メッキ、CVD法、
および蒸着、スパッタリングなどのPVD法が利用でき
る。特にメッキ法により形成することが推奨される。メ
ッキ法によれば錫と銅などの他の金属とを容易に共析さ
せることができる。またメッキ法によればフッ素樹脂、
二硫化モリブデンなどの固体潤滑剤を表面被覆層に容易
に取込むことができる。
および蒸着、スパッタリングなどのPVD法が利用でき
る。特にメッキ法により形成することが推奨される。メ
ッキ法によれば錫と銅などの他の金属とを容易に共析さ
せることができる。またメッキ法によればフッ素樹脂、
二硫化モリブデンなどの固体潤滑剤を表面被覆層に容易
に取込むことができる。
なお表面被覆層の厚さは、１〜５μｍ程度とするのが好
ましい。これより薄くなると摩擦係数の低下が少なく、
厚くなり過ぎるとはく離などの強度上の不具合が生じる
場合がある。
ましい。これより薄くなると摩擦係数の低下が少なく、
厚くなり過ぎるとはく離などの強度上の不具合が生じる
場合がある。
［作用］ 本発明の斜板式圧縮機では、斜板の少なくともシューと
摺接する表面に銅、ニッケル、亜鉛、鉛、インジウムの
中から選ばれる少なくとも一種の金属と錫とを含む表面
被覆層が形成されている。したがって斜板の回転駆動時
には表面被覆層がシューと摺接するため、斜板本体を構
成するアルミニウム又はアルミニウム合金がシューと摺
接する従来の場合に比べて摩擦抵抗が低減される。
摺接する表面に銅、ニッケル、亜鉛、鉛、インジウムの
中から選ばれる少なくとも一種の金属と錫とを含む表面
被覆層が形成されている。したがって斜板の回転駆動時
には表面被覆層がシューと摺接するため、斜板本体を構
成するアルミニウム又はアルミニウム合金がシューと摺
接する従来の場合に比べて摩擦抵抗が低減される。
［実施例］ 以下、実施例により具体的に説明する。
（実施例１） 第５図に本発明の一実施例の斜板式圧縮機の断面図を示
す。この斜板式圧縮機の機械的な構成は従来と同様であ
り、従来の技術の項で詳述したのでここでは省略する。
す。この斜板式圧縮機の機械的な構成は従来と同様であ
り、従来の技術の項で詳述したのでここでは省略する。
本実施例の斜板式圧縮機に用いられた斜板３は、第１図
に要部断面図を示すように、シリコンを17重量％含有し
たアルジル合金を母材とする斜板本体30と、斜板本体30
の全表面に形成された表面被覆層31とより構成されてい
る。斜板本体30には初晶シリコン30aが散在している。
この表面被覆層31は錫と亜鉛の共析メッキ層である。
に要部断面図を示すように、シリコンを17重量％含有し
たアルジル合金を母材とする斜板本体30と、斜板本体30
の全表面に形成された表面被覆層31とより構成されてい
る。斜板本体30には初晶シリコン30aが散在している。
この表面被覆層31は錫と亜鉛の共析メッキ層である。
表面被覆層31は以下のようにして形成された。すなわ
ち、錫酸カリウムを６重量％、硫酸亜鉛を0.005重量％
含有する水溶液を60〜80℃に保ち、その中に斜板本体30
全体を浸漬して３分間保持して無電界メッキし、取出し
て水洗した。これにより斜板本体30の全表面に錫と亜鉛
とが共析メッキされ、表面被覆層31が形成された。なお
表面被覆層31の厚さは１μｍであり、錫97重量％、亜鉛
３重量％の組成となっている。
ち、錫酸カリウムを６重量％、硫酸亜鉛を0.005重量％
含有する水溶液を60〜80℃に保ち、その中に斜板本体30
全体を浸漬して３分間保持して無電界メッキし、取出し
て水洗した。これにより斜板本体30の全表面に錫と亜鉛
とが共析メッキされ、表面被覆層31が形成された。なお
表面被覆層31の厚さは１μｍであり、錫97重量％、亜鉛
３重量％の組成となっている。
（実施例２） 本実施例は斜板３の表面被覆層31の構成が異なること以
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、塩化ニッケルを0.005重量％含有する水溶液を
用い、実施例１と同様にして斜板本体30表面に錫とニッ
ケルの共析メッキ層からなる表面被覆層31を形成した。
なお表面被覆層31の厚さは１μｍであり、錫98重量％、
ニッケル２重量％の組成となっている。
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、塩化ニッケルを0.005重量％含有する水溶液を
用い、実施例１と同様にして斜板本体30表面に錫とニッ
ケルの共析メッキ層からなる表面被覆層31を形成した。
なお表面被覆層31の厚さは１μｍであり、錫98重量％、
ニッケル２重量％の組成となっている。
（実施例３） 本実施例は斜板３の表面被覆層31の構成が異なること以
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、硫酸銅を0.003重量％含有する水溶液を用い、
実施例１と同様にして斜板本体30表面に錫と銅の共析メ
ッキ層からなる表面被覆層31を形成した。なお表面被覆
層31の厚さは1.2μｍであり、錫99重量％、銅１重量％
の組成となっている。
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、硫酸銅を0.003重量％含有する水溶液を用い、
実施例１と同様にして斜板本体30表面に錫と銅の共析メ
ッキ層からなる表面被覆層31を形成した。なお表面被覆
層31の厚さは1.2μｍであり、錫99重量％、銅１重量％
の組成となっている。
（実施例４） 本実施例は斜板３の表面被覆層31の構成が異なること以
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、硫酸インジウムを0.005重量％含有する水溶液
を用い、実施例１と同様にして斜板本体30表面に錫とイ
ンジウムの共析メッキ層からなる表面被覆層31を形成し
た。なお表面被覆層31の厚さは１μｍであり、錫97重量
％、インジウム３重量％の組成となっている。
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、硫酸インジウムを0.005重量％含有する水溶液
を用い、実施例１と同様にして斜板本体30表面に錫とイ
ンジウムの共析メッキ層からなる表面被覆層31を形成し
た。なお表面被覆層31の厚さは１μｍであり、錫97重量
％、インジウム３重量％の組成となっている。
（実施例５） 本実施例は斜板３の表面被覆層31の構成が異なること以
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、硫酸鉛を0.007重量％含有する水溶液を用い、
実施例１と同様にして斜板本体30表面に錫と鉛の共析メ
ッキ層からなる表面被覆層31を形成した。なお表面被覆
層31の厚さは２μｍであり、錫95重量％、鉛５重量％の
組成となっている。
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、硫酸鉛を0.007重量％含有する水溶液を用い、
実施例１と同様にして斜板本体30表面に錫と鉛の共析メ
ッキ層からなる表面被覆層31を形成した。なお表面被覆
層31の厚さは２μｍであり、錫95重量％、鉛５重量％の
組成となっている。
（実施例６） 本実施例も斜板３の表面被覆層31の構成が異なること以
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、硫酸銅を0.003重量％を含有し、かつフッ素樹
脂粉末が1.0重量％分散された水溶液を用い、実施例１
と同様にして、斜板本体30表面にフッ素樹脂粉末を含む
錫と銅の共析メッキ層からなる表面被覆層31を形成し
た。なお表面被覆層31の厚さは1.4μｍであり、錫99重
量％、銅0.9重量％、フッ素樹脂粉末0.1重量％の組成と
なっている。
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％、硫酸銅を0.003重量％を含有し、かつフッ素樹
脂粉末が1.0重量％分散された水溶液を用い、実施例１
と同様にして、斜板本体30表面にフッ素樹脂粉末を含む
錫と銅の共析メッキ層からなる表面被覆層31を形成し
た。なお表面被覆層31の厚さは1.4μｍであり、錫99重
量％、銅0.9重量％、フッ素樹脂粉末0.1重量％の組成と
なっている。
（比較例） 本比較例は斜板３の表面被覆層31の構成が異なること以
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％含有する水溶液を用い、実施例１と同様にして斜
板本体30表面に錫単独のメッキ層からなる表面被覆層31
を形成した。なお表面被覆層31の厚さは1.5μｍであ
る。
外は実施例１と同様である。すなわち錫酸カリウムを６
重量％含有する水溶液を用い、実施例１と同様にして斜
板本体30表面に錫単独のメッキ層からなる表面被覆層31
を形成した。なお表面被覆層31の厚さは1.5μｍであ
る。
（従来例） 表面被覆層31のもたないこと以外は実施例１と同様の斜
板３を用いた。
板３を用いた。
（試験例） 上記した実施例１〜実施例６、比較例および従来例に係
る斜板の摩擦特性を評価した。相手材としてはSUJ2鋼製
シューを選び、摩擦摩耗試験装置を用いて、乾燥状態で
荷重10kg回転数1000rpmの条件で摩擦係数を測定した。
測定は４回行ない、結果を第２図に示す。
る斜板の摩擦特性を評価した。相手材としてはSUJ2鋼製
シューを選び、摩擦摩耗試験装置を用いて、乾燥状態で
荷重10kg回転数1000rpmの条件で摩擦係数を測定した。
測定は４回行ない、結果を第２図に示す。
第２図より表面被覆層31をもつ実施例の斜板は、従来例
の斜板に比較して摩擦係数が低下していることが明らか
である。また実施例３と実施例６との比較より、フッ素
樹脂粉末を添加するほうが好ましいこともわかる。な
お、比較例の斜板も低い摩擦係数を示している。しかし
比較例の斜板は表面被覆層の硬度が低く、実施例の斜板
に比べて早期に摩耗することがわかっている。
の斜板に比較して摩擦係数が低下していることが明らか
である。また実施例３と実施例６との比較より、フッ素
樹脂粉末を添加するほうが好ましいこともわかる。な
お、比較例の斜板も低い摩擦係数を示している。しかし
比較例の斜板は表面被覆層の硬度が低く、実施例の斜板
に比べて早期に摩耗することがわかっている。
次に実施例３の圧縮機と従来例の圧縮機について、苛酷
な使用時における焼付き試験を行なった。シューはSUJ2
製のものを用いた。
な使用時における焼付き試験を行なった。シューはSUJ2
製のものを用いた。
まず雰囲気温度０℃の条件で液圧縮試験を行ない、焼付
きが発生した時の斜板の回転数を測定した。結果を第３
図に示す。第３図より従来例の圧縮機では2000rpmで焼
付きが発生しているが、実施例３の圧縮機では200rpmで
は焼付きが発生せず4000rpmの高速回転になって初めて
焼付きが生じている。
きが発生した時の斜板の回転数を測定した。結果を第３
図に示す。第３図より従来例の圧縮機では2000rpmで焼
付きが発生しているが、実施例３の圧縮機では200rpmで
は焼付きが発生せず4000rpmの高速回転になって初めて
焼付きが生じている。
また雰囲気温度20℃、回転数4500rpmの条件でガス不足
試験を行ない、焼付きが発生した時の圧縮機内のガス量
を測定した。結果を第４図に示す。第４図より従来例の
圧縮機では正規量16％で焼付きが発生しているが、実施
例３の圧縮機では正規量の16％では焼付きが発生せず８
％の極めて少ないガス量になって初めて焼付きが生じて
いる。
試験を行ない、焼付きが発生した時の圧縮機内のガス量
を測定した。結果を第４図に示す。第４図より従来例の
圧縮機では正規量16％で焼付きが発生しているが、実施
例３の圧縮機では正規量の16％では焼付きが発生せず８
％の極めて少ないガス量になって初めて焼付きが生じて
いる。
すなわち第３図および第４図より、本実施例の圧縮機で
は苛酷な条件下での使用時にも斜板とシューとの焼付き
が防止されている。そしてこれは表面被覆層の効果であ
ることが明らかである。
は苛酷な条件下での使用時にも斜板とシューとの焼付き
が防止されている。そしてこれは表面被覆層の効果であ
ることが明らかである。
なお、実施例に係る斜板を使用中には、表面被覆層が次
第に摩耗する。すると斜板本体表面にある初晶シリコン
が島状に表出する。この初晶シリコンは硬度が高いた
め、表面被覆層はその時の厚さ以上の摩耗が防止され
る。また摺動性能も良好に維持される。これらの複合効
果により、寿命の長い斜板となる。
第に摩耗する。すると斜板本体表面にある初晶シリコン
が島状に表出する。この初晶シリコンは硬度が高いた
め、表面被覆層はその時の厚さ以上の摩耗が防止され
る。また摺動性能も良好に維持される。これらの複合効
果により、寿命の長い斜板となる。
［発明の効果］ 本発明の斜板式圧縮機によれば、斜板とシューとの摩擦
係数が小さいので摺動が円滑となり、円滑に駆動するこ
とができる。そして表面被覆層の強度に優れるため、耐
摩耗性にも優れている。また液冷媒を圧縮するような条
件下、あるいは冷媒ガスが回路外に洩れたような潤滑不
良の条件下においても、斜板とシューとの焼付きが防止
されている。
係数が小さいので摺動が円滑となり、円滑に駆動するこ
とができる。そして表面被覆層の強度に優れるため、耐
摩耗性にも優れている。また液冷媒を圧縮するような条
件下、あるいは冷媒ガスが回路外に洩れたような潤滑不
良の条件下においても、斜板とシューとの焼付きが防止
されている。
第１図は本発明の一実施例の斜板式圧縮機に用いられた
斜板の要部断面図、第２図は斜板とシューとの摩擦係数
の測定結果を示すグラフ、第３図は液圧縮試験における
焼付き発生回転数を示す棒グラフ、第４図はガス不足試
験における焼付き発生ガス量を示す棒グラフ、第５図は
本発明の一実施例および従来の斜板式圧縮機の機械的構
造を示す断面図である。 １……シリンダブロック、２……回転軸 ３……斜板、４……ピストン、５……シュー 10……シリンダボア、30……斜板本体 31……表面被覆層、30a……初晶シリコン
斜板の要部断面図、第２図は斜板とシューとの摩擦係数
の測定結果を示すグラフ、第３図は液圧縮試験における
焼付き発生回転数を示す棒グラフ、第４図はガス不足試
験における焼付き発生ガス量を示す棒グラフ、第５図は
本発明の一実施例および従来の斜板式圧縮機の機械的構
造を示す断面図である。 １……シリンダブロック、２……回転軸 ３……斜板、４……ピストン、５……シュー 10……シリンダボア、30……斜板本体 31……表面被覆層、30a……初晶シリコン
Claims (1)
- 【請求項１】軸と平行に設けられた複数個のシリンダボ
アをもつシリンダブロックと、該シリンダブロック内に
回転自在に保持された回転軸と、該回転軸に固定され該
シリンダブロック内で回転する斜板と、該シリンダボア
内に摺動自在に配置されたピストンと、該ピストンと該
斜板との間に摺動自在に介在し該斜板の回転により該ピ
ストンを往復運動させるシューと、で構成される斜板式
圧縮機において、 前記斜板はアルミニウム又はアルミニウム合金を母材と
し該斜板の少なくとも前記シューと摺接する表面には
銅、ニッケル、亜鉛、鉛、インジウムの中から選ばれる
少なくとも一種の金属と錫とを含む表面被覆層をもつこ
とを特徴とする斜板式圧縮機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63286479A JPH0697033B2 (ja) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | 斜板式圧縮機 |
| US07/434,240 US5056417A (en) | 1988-11-11 | 1989-11-13 | Swash plate type compressor having a surface coating layer on the surface of swash plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63286479A JPH0697033B2 (ja) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | 斜板式圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02130272A JPH02130272A (ja) | 1990-05-18 |
| JPH0697033B2 true JPH0697033B2 (ja) | 1994-11-30 |
Family
ID=17704925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63286479A Expired - Lifetime JPH0697033B2 (ja) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | 斜板式圧縮機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5056417A (ja) |
| JP (1) | JPH0697033B2 (ja) |
Cited By (1)
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| WO2001007786A1 (fr) * | 1999-07-27 | 2001-02-01 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Procede de formation d'un film sur une piece a usiner |
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