JPS6145075B2

JPS6145075B2 -

Info

Publication number: JPS6145075B2
Application number: JP53093396A
Authority: JP
Inventors: Shozo Nakayama; Kimio Kato; Takamitsu Mukai; Tomoo Fujii; Hiroya Kono; Tatsuhiko Fukuoka; Kenichiro Futamura; Eiji Asada
Original assignee: Taiho Kogyo Co Ltd; Toyoda Jidoshokki Seisakusho KK
Current assignee: Toyota Industries Corp; Taiho Kogyo Co Ltd
Priority date: 1978-07-31
Filing date: 1978-07-31
Publication date: 1986-10-06
Also published as: US4244679A; JPS5519972A

Description

【発明の詳細な説明】

産業上の利用分野本発明は、コンプレツサに係り、特にカークー
ラ用として最近多く使用されるようになつた斜板
式コンプレツサに関するもので、さらに詳しくは
それのシユーの改善に関するものである。従来の技術とその問題点斜板式コンプレツサは一般に、第１図に示され
る如く、斜板２５にそれを跨ぐ状態で係留された
ピストン２３を備え、斜板２５の回転に伴うピス
トン２３の往復動によつて冷媒ガスをシリンダボ
ア２２に吸入し、圧縮するものである。斜板２５
はシリンダブロツク２１によつて回転可能に支持
されたシヤフト２４に固定され、ピストン２３は
シユー２６およびボール２７を介して斜板２５に
係留される。シヤフト２４および斜板２５が一体
的に回転させられる際、シユー２６は斜板２５の
摺動面上を摺動しつつ斜板２５の外周部の軸方向
における運動をボール２７を介してピストン２３
に伝達するのである。この斜板式コンプレツサに
よつて圧縮された冷媒ガスはコンデンサにおいて
液化させられ、エバポレータにおいて蒸発させら
れて周囲から蒸発潜熱を奪つて室内の空気を冷
し、その後再び斜板式コンプレツサに吸入される
サイクルを繰り返す。このような斜板式コンプレツサがカークーラ用
として用いられる時の作動条件は極めて苛酷であ
る。駆動源がガソリンあるいはジーゼル等の内燃
機関であり、かつコンプレツサの小型化、軽量化
等の目的およびコンプレツサの能力から内燃機関
の回転数とほぼ同じ回転数を有する構造になつて
いるからである。それ故、斜板式コンプレツサの
回転は内燃機関のアイドリング時の回転数である
約500rpmから高速走行時あるいは急加速時等の
約6000rpmまで広い範囲で変化することとなるの
である。また、斜板式コンプレツサのみに限られる問題
ではないが、近年車両の軽量化等に伴い、コンプ
レツサ自体の小型・軽量化が希求されるに到り、
コンプレツサ内のオイルポンプが取り外され、こ
れに加えその高性能化を図るために潤滑オイルが
減少させられることなどによつて、コンプレツサ
内の摺動部に摩擦、摩耗が引き起こされ易くなつ
ている。さらに、近年エンジンルーム内に取り付けられ
た各種装置類、例えば排気ガス対策装置、燃料消
費低減のための装置の設置に伴うエンジンルーム
内の高温化が、コンプレツサ内の潤滑オイルに与
える悪影響も見逃せなくなつている。これらの条件下で使用される斜板式コンプレツ
サにおいて、最も厳しい摺動条件にさらされる部
分は第１図の斜板２５とシユー２６との摺動部で
ある。摺動速度がエンジンのアイドリング状態で
は約２〜３m/sec、最高回転時の約6000rpmでは
20〜25m/secとなり、通常走行時でも約７〜15
m/secの高速になるからである。また、このよう
な高速の摺動に加えて、冷媒ガスを圧縮するため
にシユーには高荷重が作用し、その大きさは60〜
130Kg/cm²である。そして、このような摺動速度な
らびに圧力が最大の組合せになることは稀である
が、圧力をＰKg/cm²、速度をＶm/secとした場合
のPV値が2000を超えることは往々にして有り得
る。しかも、シユーの受ける荷重は特に高回転に
なると衝撃的荷重になり、このような衝撃荷重を
受けながら、しかも高速摺動するという極めて苛
酷な摺動条件が斜板とシユーとの摺動部には生じ
るのである。また斜板とシユーとの摺動条件を潤滑面から見
ると、前記した如きオイルポンプの除去に伴い、
摺動部には少量の潤滑オイルが供給されるだけと
なる。というのは、オイルポンプが除去された斜
板式コンプレツサにおいては、一般にミスト状の
潤滑オイルを含む冷媒ガスを、コンプレツサ内の
各摺動部に回すことによつて潤滑する方法をとる
が、この場合、潤滑オイル量と冷房能力とは反比
例する関係にあるため、斜板式コンプレツサの冷
房能力を高める有効な手段としてオイル量を減ら
す方法が取られているからである。このことは別
の面から見れば斜板とシユーの摺動部の寿命に最
も影響を及ぼすのは潤滑条件であることとなる。
それ故、これら相反する関係の中で特に斜板式コ
ンプレツサの設計に当たつて考慮されるのは斜板
とシユーとの材質なのである。さらに斜板とシユーとの摺動は、潤滑のための
オイルが十分に供給されたとしても十分な潤滑効
果の得られ難いスラスト摺動であるから、摺動面
は常に境界潤滑下に置かれ、若しくはそこに固体
接触が生じているのであり、また、カークーラ用
斜板式コンプレツサがその使用上必然的な非定常
的回転運動を行うために生じる現象として、斜板
とシユーとの摺動面には始動から数十秒、長い時
には数分間、潤滑オイルが供給されない状態が生
じ、そのため、この間は斜板とシユーとは殆ど無
潤滑下におかれ、固体接触の状況で運転されるこ
ととなる。このような状態は冷媒が管路から洩れ
てしまつて冷媒サイクル内に封じ込めされている
冷媒が少なくなつた場合や、エバポレータに取り
付けられた蒸発圧力調整装置の作動によつてコン
プレツサに戻される冷媒ガス量が減少させられた
場合等にも同様に引き起こされるのである。したがつて、これまでの斜板式コンプレツサに
おける各種トラブルの内で最も多いのは、上記始
動時からの無潤滑下で生じる焼付きであり、ま
た、この無潤滑下で生じた摩耗が原因となつてそ
の後に焼付きが発生することであつた。従来より上記のような潤滑条件にも耐える材料
として、かつ上記のような高面圧、衝撃荷重に耐
える材料として、まず斜板としては機械的な剛
性、疲労強度、耐摩耗性を持つ構造用合金鋼のニ
ツケルクロム鋼、ニツケルモリブデン鋼、クロム
モリブデン鋼や、球状黒鉛鋳鉄等が用いられ、か
つ、表面層は焼入れをして用いられていた。ま
た、ボールとしては主に高荷重に耐えるために、
やはり高炭素クロム鋼のようなものが用いられて
いた。そして、シユー材料としては、リン青銅、
高力黄銅、アルジル合金、銅−鉛−錫合金、黄
銅、青銅、アルミニウム青銅、バビツトメタル、
含油軸受合金等が考えられていた。しかし、カークーラ用斜板式コンプレツサ特有
の前述のような極めて苛酷な運転条件に対し、こ
れまで知られているシユーはどれも満足なもので
はなかつたのであり、それ故、さらに焼付きが生
じ難くかつ耐摩耗性に優れる等、従来よりも一層
優れた特性を有する寿命の長いシユーの開発が望
まれていたのである。問題点を解決するための手段このような事情に鑑みて、本発明者らは種々の
研究開発を行つた結果、摺速２〜25m/secの繰り
返し運転、面圧130〜140Kg/cm²の繰り返し衝撃荷
重、潤滑オイルの微少な供給、ならびに始動から
数十秒ないし数分間の無潤滑等極めて苛酷な条件
に耐え得る摺動材料を見出し、これを斜板式コン
プレツサのシユーに適用することによつて本発明
を完成するに到つた。すなわち、本発明は熱伝導度をあまり低下させ
ない範囲で強化され、かつ、特に高温下での硬度
の低下が少なく、しかも良好な摺動特性を有する
シユーを備えた斜板式コンプレツサを提供するも
のであつて、第一発明の要旨とするところは、シ
ユーを、銅（Cu）を主体とし、これに１〜８％
のマンガン（Mn）と、0.1〜４％の珪素（Si）
と、元素周期率表の第ａ族元素および第ａ族
元素から成る群より選ばれた１種以上の合計量で
１％を超えない量の元素と、１％を超えない量の
リン（Ｐ）と、0.5〜15％の鉛（Pb）とを含有さ
せた銅合金から成るものとしたことにある。また、第二発明は上記銅合金に、５％未満の錫
（Sn）を含有させたものである。本発明において用いられるMnならびにSiは、
主としてCuに固溶して機械的強度を向上させる
添加元素であり、また第ａ族、第ａ族元素は
主としてCu母材内に析出してこれを強化する元
素である。以下、Cuに固溶して強化効果を奏す
る元素の群を甲群と称し、Cu母材に析出して強
化効果を奏する元素の群を乙群と称することとす
るが、本発明はこれら甲群の元素と乙群の元素と
の両方によつてCu母材の有効な強化を図り、耐
摩耗性、耐焼付性を効果的に改善したものなので
ある。潤滑オイル量の少ない場合のカークーラ用斜板
式コンプレツサシユーとして問題になるのはシユ
ーの高温下における硬さ、そして摺動特性であ
り、また、これらに影響を及ぼすのは添加元素で
あり、さらに摩擦係数の大小が焼付き易さに重大
な影響を及ぼすのであつて、それ故いかに少ない
添加元素で母材を強化しかつなじみ性を向上させ
るかが高性能カークーラ用斜板式コンプレツサシ
ユーとしてさらに好適なものとなるか否かのポイ
ントとなる。中でも、斜板式コンプレツサの通常
運転時には比較的少ないながらもある程度の潤滑
オイルは供給されるため、シユー材料としては熱
伝導性を良くし、効果的に熱を放散させることお
よび高温下で硬度の低下を少なくして組織変化を
少なくすることがシユーのすべり性能を改善する
上で有効である。この意味において、甲群の元素
と乙群の元素とを併用することが有効なのであ
る。固溶による母材の強化と耐摩耗性向上に加え
て、固溶元素を多くし過ぎることによる害である
金属間化合物のための組織不均一および熱伝導率
低下と、母材の硬化し過ぎによる脆化とを防止す
るために、上記のような害をあまり伴わないで母
材を強化できる析出タイプの添加元素を用いるこ
とが有効なのであり、これによつて強靫で焼付き
にくい優れたシユーを得ることができるのであ
る。第二発明において、甲群および乙群の元素と併
用されるSnも同様の意味で良好な効果を奏する
ものである。これに対して、Pbは主としてなじみ性を向上
させる目的で添加される低融点材であり、通常運
転時には余り顕著な効果を発揮しない。しかしな
がら、逆に始動時より無潤滑に近い状況で運転さ
れる場合には、低融点材Pbによるなじみ性向上
の効果が大いに発揮される。さらに、これら甲群および乙群、ならびにPb
やSnとともにCu母材に加えられるＰは、極圧添
加元素として、Cu母材を有効に強化し、高温下
での硬さを維持するとともに、PbやSnとの併用
によつて摩擦係数を低下させ、なじみ性、すべり
性の向上に大きく寄与する。また、Mnとの併用
によつて微細な析出リン化物を形成し、Cu母材
を有効に強化する。なお、通常、摺動部材の選択には相手部材の選
択も重要であり、特に条件が厳しい場合は相手部
材も、より限定される。そのような中にあつて従
来のシユーは相手部材たる傾板がCr鋼、Mn鋼等
からなるものであれば比較的良好であるが、これ
が球状黒鉛鋳鉄製となると摺動特性が悪く相手部
材としては不適であつた。しかしながら、本発明
に係るシユーは斜板が球状黒鉛鋳鉄製であつても
耐えることが確認されている。また、本発明者らの検討によれば、高性能カー
クーラ用斜板式コンプレツサに使用されるシユー
の硬度は、300℃の高温度下においてビツカース
硬さ（Hv）80以上が望ましいことが明らかとな
つたが、本発明に係るシユーはいずれもかかる望
ましい硬度を有するものであり、以て優れた効果
を奏するのである。ここにおいて、本発明に従つて、Cuに添加さ
れる甲群元素である固溶型添加元素のMn、Siと
乙群元素である析出型添加元素としてのクロム
（Cr）、チタン（Ti）、ジルコニウム（Zr）等の第
ａ族および第ａ族の元素のそれぞれの添加量
は次のことを考慮して定められることとなる。す
なわち、まずSiは0.1〜４％、好ましくは0.3〜２
％の範囲で使用される。0.1％未満ではCu母材の
固溶強化元素としては固溶量が不足し、また４％
を超える量で添加されると金属間化合物が析出し
て合金が脆化するからである。また、Mnは１〜
８％、好ましくは1.5〜５％の割合で添加する必
要があり、２〜４％が最も良い。そして、本発明
ではSiとMnとは併せて用いられる。Mnのみでも
固溶による機械的性質の向上効果が得られるが、
これがSiと共に添加されると、最も理想的な共晶
珪化物が得られ、優れた耐摩耗性が得られるから
である。しかし、Mn添加量が１％未満では亜共
晶珪化物となり、十分な耐摩耗性が得られないの
であり、逆に８％を超えると母材の硬度が高くな
り過ぎて相手部材を摩耗させてしまう問題を生じ
ると同時に、熱伝導度が低下し過ぎるからであ
る。また、乙群元素たる第ａ族および第ａ族元
素のなかで最も好適に使用されるのはCr、Ti、
Zrの１種以上の組合せであり、その中でCrは析
出硬化して合金の強度を大にすることができる。
しかしながら、Crの過剰の添加は合金全体を脆
くするところから、Crの適切な配合割合は１％
以下である。また、Tiは熱処理によつて合金を
強化する作用を為し、また、その析出によつて合
金の硬度を大にすることができる。そして、この
析出硬化の際の強度向上のために必要とされる
Tiの適切な配合割合は１％以下である。さら
に、Zrは他の合金元素とともに金属間化合物を生
成して合金を強化することができ、かつかかる金
属間化合物による強化は金属間化合物の組成中に
入る元素を等量で別々に導入する場合よりも一層
有効である。しかし、Zrの添加量が１％を超える
と急激な熱伝導性の低下を引き起こすので、本発
明にあつてはZrの添加量は１％を超えない範囲で
適宜決定されることとなる。なお、かかる例示に
よつて本発明に係る乙群元素が上記３種のものの
みに限定されるものではなく、その他モリブデ
ン、タングステン等も同様に使用でき、また、か
かる乙群元素が２種以上使用される場合には合計
量でも１％以内となるようにされる。合計量で１
％を超える割合の添加は、合金全体を脆化させる
等の問題を引き起こすこととなるからである。ま
た、添加量の下限は、これらの乙群元素の僅かの
添加でもある程度の効果が認められるところか
ら、一義的に限定することは困難であるが、一般
的には単独あるいは２種以上の乙群元素が添加さ
れる場合にあつても約0.1％であり（合計量）、こ
れによつて機械的強度の十分な向上が図られ得る
のである。なお、これら乙群元素の好ましい添加
範囲は0.2〜0.8％である。さらに、本発明において甲群元素および乙群元
素と共にCu母材に好適に添加されるPbは、Cu母
材に固溶しない低融点材（融点400℃以下）であ
り、かかるPbあるいは低融点材たるPbを主とし
たPb合金を添加することによつて、さらにシユ
ーの摺動特性、特になじみ性、すべり性が著しく
向上するのである。かかる効果によつて、特に高
性能斜板式コンプレツサに特有の始動時の無潤滑
下、運転時の境界潤滑下においてシユーが摺動す
ることによつて生じる種々のトラブルがさらに効
果的に解消され得ることとなる。なお、このPb
の添加効果を十分に奏させるためには、0.5〜15
％、好ましくは５〜10％の添加量が必要であり、
その添加量が0.5％未満では目的とする十分なな
じみ性が得られず、また15％を超えると、合金中
に均一分散させることが難しく、特殊な製造方法
を用いることが必要となり、ひいては母材の強度
を低下させることになるので好ましくない。さらにまた、第二発明において上記Pbととも
に甲群元素および乙群元素と併用されるSnは、
すべり性等の摺動特性を改善して焼付きの抑制を
図るという面において、Pbと同様な作用効果を
持ち、Cuに固溶することによつて母材を強化す
ることは勿論、摺動特性上は摩擦係数を低くし、
かつ、この摩擦係数は高温になつても安定した低
摩擦係数であつて、その結果特に高温状況下での
耐焼付性の改善に優れた効果を発揮するのであ
る。しかし、Snは上記の如くCuに固溶してしまう
ため、得られる合金の熱伝導性を低下させ易く、
それ故その添加範囲は限定される。この意味にお
いて、その添加上限としては５％が採用され、以
てSnは５％未満の範囲で（勿論０は含まれな
い）、好ましくは１〜３％の範囲で適宜その添加
量が決定されることとなる。なおこのSnの添加
はまた鋳造性の改良にも有効である。そして、これら甲群および乙群、ならびにPb
やSnに加えて添加されるＰは、１％を超えない
量で用いられる必要があり、これによつてCu母
材の有効な強化を図り、高温下での硬さの低下を
効果的に抑制し得るのである。なお、このような
Ｐの添加によつて、合金の熱伝導性がある程度低
下することとなるがＰ自身の他の効果、さらには
他の添加元素との相乗的な効果によつて、この問
題は十分にカバーされるのである。すなわち、Ｐ
の添加により、上記高温での硬さ維持に加えて
PbやSnとの併用によつて摩擦係数が低下し、以
てなじみ性、すべり性が向上して特に高荷重下で
の摺動特性が著しく改善されるのであり、また母
材中に形成される微細なリン化物の存在によつて
潤滑オイルを捕捉し易くなり、それ故油膜切れ、
オイル切れが引き起こされ難くなるのである。な
お、Ｐの添加量が１％を超える場合には、合金全
体が硬くなり過ぎて脆くなり、割れ易くなつて高
い衝撃荷重の作用を受けるシユー材料としては不
適当となることに加えて、合金の熱伝導性も極端
に低下する等の問題を生じることとなる。また、
本発明におけるＰの添加量の下限は、Ｐを僅かで
も添加すればそれに見合うある程度の効果が奏さ
れるところから、それを一義的に限定することは
極めて困難である。例えば、0.01〜0.03％程度の
添加量においても、Ｐ自身の脱酸効果によつて反
つて合金の熱伝導性が改善され、この面からの焼
付きの防止を図り得るのである。さらに、かかる
Ｐの添加はまた鋳造性の改良にも有効である。発明の効果本発明には次のような効果を認めることができ
る。まず、第一発明に係るシユーは従来のシユーに
比べ、添加元素の量が著しく少なくかつ潤滑オイ
ルの捕捉性能、摺動性能に優れるため、無潤滑に
近い状態が長く続いても摩擦熱の著しい発生を抑
制し、かつ高温になつても軟化がなく、そのため
焼付きに至り難い。また、第一発明にあつては強化のための添加元
素が従来に比べて少ないことから、従来のシユー
に比べて十分な強化は一見果たされないように考
えられるが、従来にあつては添加元素が20〜40％
もの多量であるために熱の放散が悪いことから生
じる焼付き易さを、多量のPbの添加によるなじ
み性、すべり性でカバーしようとしていたため、
本発明のシユーよりは常温下で多少優れている
が、全体としての強度は低下していたのであり、
これに対し本発明に係るシユーは強化添加元素も
少ないが、なじみ性向上のための添加元素もまた
少ないので、結果的にさほど従来材料と比して常
温下の強度に差がないのである。しかも、高温下
では、本発明に係るシユーが従来のシユーよりも
優れた強度を示すのである。さらに、第一発明にあつては、なじみ性向上の
ための添加元素が少ないことと、高温下でも硬さ
の低下が少ないMn、Si、Ｐ等固溶元素の添加に
より、シユーが摩擦熱等により高温になつても母
材の強度、硬度は低下せず、極めて安定な状態に
なつており、そのために均一に分散しているPb
等のなじみ性向上効果も、より効果的に発揮され
ることとなるのである。また、第二発明においても第一発明と同様な効
果が得られるが、Snの添加により、特に高温状
況下での摩擦係数が低下し、耐焼付性が向上する
特有の効果が得られる。なお、第一発明および第二発明に係るシユーに
は、その他添加元素としてニツケル（Ni）、鉄
（Fe）、テルル（Te）、アンチモン（Sb）、ヒ素
（As）等を少割合で添加することができ、それに
よつて主に強度向上あるいはマトリツクスの微細
化等の効果があるが、何れも添加効果に一長一短
があり、Mn、Si、Cr、Zr、Ti、Pb、Snに比べて
やや性能が落ちることが確かめられている。しか
し、ある条件下では使用に耐えることも確かめら
れている。実施例以下に、本発明の理解を更に容易にするため
に、本発明の具体例を示す。まず、第１表に示す組成割合で鋳造法により試
料１〜８を得た。鋳造法として、約1250℃で
Cu、合金元素（Mn、Si、Sn、Cr、Zr、Ti、
Ｐ）、Pbの順に添加する方法を採用し、そして得
られた材料を偏析防止のため約700℃、2Hrsの熱
処理を行つて、Cu合金材料を得た。そして、得られたこれらの材料による実機試験
を行うために、それぞれ直径18mm、厚さ4.5mmに
加工を施してシユーを得た。また、このシユーに
は中心に直径約14mmのボールの一部が内接するよ
うに深さ約３mmの球状凹面が施してある。なお、
比較試料として上記と同様の方法により、第２表
に示す合金組成の試料９〜19を作り、本発明に係
るシユーとの比較を行つた。なお、試料１〜８の常温時での最終加工時の硬
さはすべてHv100以上を有するものであつた。

【表】

【表】 −実験１− 第１表、第２表の各試料を用いて摩擦係数とそ
の時の発熱温度を測定する実験を行つた。測定方法としては円板を回転させ、これにシユ
ーを押圧し、その押圧荷重を漸増させながら、そ
の時の摩擦係数およびシユーの発熱温度を測定し
た。条件 (1) すべり速度 13m/sec一定 (2) 荷重 40Kg/cm²より20Kg/cm²ずつ漸増各荷重段階は30分 (3) 潤滑オイル低粘度オイルSSU70 (4) 潤滑方法フエルト塗布約0.8c.c.／分 (5) 試験片デイスク：真直度１μｍ以下、あら
さ（最大）0.4〜0.6−Ｓシユー：真直度１μｍ以下、あらさ
（最大）0.4〜0.6−Ｓ得られた結果を第２図、第３図に示す。なお、
第２図、第３図は実験結果の一部である。他の試
料１、３、４、６、８も２、５、７と比べて多少
性能は落ちるが同様の結果が得られている。第２
図より明らかなように、本発明に基づく試料は比
較試料に比して、すべての領域で摩擦係数が低
く、かつ高荷重の領域においても安定している。また、第３図からシユーの発熱温度をみると、
本発明に係る試料にあつては比較試料に比して、
特に高荷重の領域において著しく低くなつてい
る。熱伝導性の悪い比較試料15、16、17には荷重を
増加させれば発熱が多くなり、この発熱によつて
材料の組織が変化し、摩擦係数の増加によつて焼
付くという傾向が生じているが、本発明試料には
甲群、乙群、丙群元素とＰとの添加による相乗効
果によつてその摺動特性が著しく改善されている
ため、シユー全体の温度、あるいは摺動面近くの
温度があまり高くならず、それがため組織変化、
摩擦係数の増加等の現象が少なく、すべての領域
で安定しているのである。ここで特に注目すべき潤滑オイルが充分でない
条件でありながら、本発明試料は良好であること
であり、そこに大きな意義があるのである。 −実験２− 次に潤滑オイルの供給量を1500c.c.以下で種々異
ならしめ、その供給において最も厳しい条件下で
の実機試験を行い、得られた結果を第３表に示し
た。なお、試験条件は以下の通りである。 (1) コンプレツサ斜板式コンプレツサ（総排気
量150c.c.） (2) 回転数 4000rpm (3) 吐出側ガス圧 Pd＝４〜５Kg/cm² (4) 吸入側ガス圧 Ps＝約−50mmHg (5) 作動時間 20Hrs (6) 潤滑オイル冷凍機オイル110〜150c.c. (7) 相手材料球状黒鉛鋳鉄 (8) ガス量 100ｇ（正規の約10％）

【表】第３表より明らかなように、本発明に係る試料
は、他の比較試料に比して、潤滑オイル量を相当
程度まで低下しても、焼付きの発生が効果的に防
止されるのである。特に、この実験は通常運転状
況で起る中で最も潤滑の厳しい条件であることか
ら、このような条件下でも使用できることは、ま
さしく本発明に係るシユーの優秀さを証明するも
のである。 −実験３− 次に、前記実験１と同様な条件下にて、各試料
から得られたシユーについてそれぞれ５回の実験
を行い、焼付荷重のバラツキを検討し、材質の均
一性を評価した。得られた結果を第４図に示すが、この図から明
らかなように、本発明に係る試料２、５、７から
得られた各シユーは、比較試料のものよりも、高
荷重に対して耐焼付性が著しく改善され、しかも
その焼付きに至る荷重にバラツキが少ないところ
から、極めて均一な品質のものであることを確認
し得た。

【図面の簡単な説明】

第１図は斜板式コンプレツサを説明するための
縦断面図であり、第２図および第３図は本発明の
効果を調べるための実験において得られた摩擦係
数および発熱温度結果をそれぞれ示すグラフであ
る。また、第４図は別の実験において得られた各
試料の焼付荷重のバラツキを示すグラフである。２１：シリンダブロツク、２２：シリンダボ
ア、２３：ピストン、２４：シヤフト、２５：斜
板、２６：シユー、２７：ボール。

Claims

【特許請求の範囲】１シリンダブロツク内において、回転軸により
回転させられる斜板と、その斜板にシユーを介し
て係留されたピストンとを有し、斜板の回転に応
じてピストンがシリンダボア内を往復動するよう
にされた斜板式コンプレツサにおいて、前記シユーが、銅を主体とし、これに重量で１
〜８％のマンガンと、0.1〜４％のケイ素と、元
素周期率表の第ａ族元素および第ａ族元素か
ら成る群から選ばれた１種以上の合計量で１％を
超えない量の元素と、１％を超えない量のリン
と、0.5〜15％の鉛とを含有させた銅合金から成
ることを特徴とする斜板式コンプレツサ。２シリンダブロツク内において、回転軸により
回転させられる斜板と、その斜板にシユーを介し
て係留されたピストンとを有し、斜板の回転に応
じてピストンがシリンダボア内を往復動するよう
にされた斜板式コンプレツサにおいて、前記シユーが、銅を主体とし、これに重量で１
〜８％のマンガンと、0.1〜４％のケイ素と、元
素周期率表の第ａ族元素および第ａ族元素か
ら成る群から選ばれた１種以上の合計量で１％を
超えない量の元素と、１％を超えない量のリン
と、0.5〜15％の鉛と、５％未満の錫とを含有さ
せた銅合金から成ることを特徴とする斜板式コン
プレツサ。