JPH069829A - 高い剛性および硬度のポリオレフィン成形用組成物 - Google Patents
高い剛性および硬度のポリオレフィン成形用組成物Info
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- JPH069829A JPH069829A JP5070542A JP7054293A JPH069829A JP H069829 A JPH069829 A JP H069829A JP 5070542 A JP5070542 A JP 5070542A JP 7054293 A JP7054293 A JP 7054293A JP H069829 A JPH069829 A JP H069829A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高い剛性および高い硬度を有した成形用組成
物を提供する。 【構成】 本発明の成形用組成物は、ａ）ポリオレフィ
ンワックスおよびｂ）高分子量オレフィンポリオレフィ
ンまたはｃ）高分子量オレフィンポポリマーからなる。
衝撃強度を増加させるために付加的に−２０℃以下のガ
ラス転移温度を有するゴムと混合してもよい。
物を提供する。 【構成】 本発明の成形用組成物は、ａ）ポリオレフィ
ンワックスおよびｂ）高分子量オレフィンポリオレフィ
ンまたはｃ）高分子量オレフィンポポリマーからなる。
衝撃強度を増加させるために付加的に−２０℃以下のガ
ラス転移温度を有するゴムと混合してもよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低分子量ポリオレフィ
ン（ポリオレフィンワックス）および高分子量ポリオレ
フィン成分からなる非常に固く剛性のあるポリオレフィ
ン成形用組成物に関する。
ン（ポリオレフィンワックス）および高分子量ポリオレ
フィン成分からなる非常に固く剛性のあるポリオレフィ
ン成形用組成物に関する。
【０００２】
【従来技術】比較的に固いポリオレフィンの製造は公知
である。この目的のため、アタクィック成分をできる限
りなくしたポリオレフィンを製造することが試みられて
いる。これは、特定の方法で直接重合を行うかあるいは
引き続いてポリマー生成物からアタックティック成分を
抽出するかのいずれかによって達成される。これらの方
法は、当該技術の状況を示しているが、この方法で達成
可能な硬度は、数多くの用途には不適当である（例えば
ヨーロッパ特許出願公開第３３６ １２７号明細書を参
照のこと）。
である。この目的のため、アタクィック成分をできる限
りなくしたポリオレフィンを製造することが試みられて
いる。これは、特定の方法で直接重合を行うかあるいは
引き続いてポリマー生成物からアタックティック成分を
抽出するかのいずれかによって達成される。これらの方
法は、当該技術の状況を示しているが、この方法で達成
可能な硬度は、数多くの用途には不適当である（例えば
ヨーロッパ特許出願公開第３３６ １２７号明細書を参
照のこと）。
【０００３】かゝるポリオレフィンの衝撃強度特性がゴ
ムを混合することによって改良される場合、常に比較的
高いままであるが、その硬度は、このように開かれた用
途、例えば自動車製造には低く過ぎる。
ムを混合することによって改良される場合、常に比較的
高いままであるが、その硬度は、このように開かれた用
途、例えば自動車製造には低く過ぎる。
【０００４】更に、比較的に高い硬度値が広い分子量分
布によるポリマーにおいて製造されるということも公知
である（ドイツ特許第４１ １７ ２５９．０号明細書
を参照のこと）。しかしながら、同様にしてこの方法で
達成可能な硬度はなおも数多くの用途に不適当である。
布によるポリマーにおいて製造されるということも公知
である（ドイツ特許第４１ １７ ２５９．０号明細書
を参照のこと）。しかしながら、同様にしてこの方法で
達成可能な硬度はなおも数多くの用途に不適当である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、従来技術からの不利益な性質を持たない成形用組成
物、すなわち高い剛性および高い硬度を有しており、そ
して所望によりコポリマー成分により衝撃性が改良され
てもよい成形用組成物を提供することである。
は、従来技術からの不利益な性質を持たない成形用組成
物、すなわち高い剛性および高い硬度を有しており、そ
して所望によりコポリマー成分により衝撃性が改良され
てもよい成形用組成物を提供することである。
【０００６】驚くべきことに、直接重合（反応器ブレン
ドとしての重合反応器における製造）または個々の成分
の溶融物の混合により製造することができる一定のポリ
オレフィン成形用組成物が上記の要求を満足するという
ことを見出した。
ドとしての重合反応器における製造）または個々の成分
の溶融物の混合により製造することができる一定のポリ
オレフィン成形用組成物が上記の要求を満足するという
ことを見出した。
【０００７】従って、本発明は、ａ） 式Ｒa −ＣＨ＝
ＣＨ−Ｒb （式中、Ｒa およびＲbは同一または異なっ
ていて、そして水素またはＣ1 〜Ｃ15−アルキルである
かまたはＲa およびＲb はこれらと結合する原子と一緒
になって環を形成する）で表される少なくとも３個の炭
素原子をを有するオレフィンから誘導され、１０００な
いし５０，０００ｇ／モルの分子量Ｍw 、１．８ないし
４．０の分子量分散度Ｍw ／Ｍn 、２ないし５０ｃｍ3
／ｇの粘度指数および１２０ないし１６０℃の融点を有
するポリオレフィンワックスおよび ｂ） ａ）で記載したオレフィンから誘導され、＞１０
０，０００のｇ／モルの分子量Ｍw 、１．８ないし４．
０の分子量分散度Ｍw ／Ｍn 、＞８０ｃｍ3 ／ｇの粘度
指数および１２０ないし１６０℃の融点を有するポリオ
レフィンあるいはｂ）の代わりに ｃ） 式Ｒa −ＣＨ＝ＣＨ−Ｒb （式中、Ｒa およびＲ
b は同一または異なっていて、そして水素またはＣ1 〜
Ｃ15−アルキルであるかまたはＲa およびＲb はこれら
と結合する原子と一緒になって環を形成する）で表され
る少なくとも２種類の異なるオレフィンから誘導され、
＞１００，０００のｇ／モルの分子量Ｍw、１．８ない
し４．０の分子量分散度Ｍw ／Ｍn 、＞８０ｃｍ3 ／ｇ
の粘度指数および９０ないし１６０℃の融点を有するオ
レフィンコポリマーから本質的になるポリオレフィン成
形用組成物に関する。
ＣＨ−Ｒb （式中、Ｒa およびＲbは同一または異なっ
ていて、そして水素またはＣ1 〜Ｃ15−アルキルである
かまたはＲa およびＲb はこれらと結合する原子と一緒
になって環を形成する）で表される少なくとも３個の炭
素原子をを有するオレフィンから誘導され、１０００な
いし５０，０００ｇ／モルの分子量Ｍw 、１．８ないし
４．０の分子量分散度Ｍw ／Ｍn 、２ないし５０ｃｍ3
／ｇの粘度指数および１２０ないし１６０℃の融点を有
するポリオレフィンワックスおよび ｂ） ａ）で記載したオレフィンから誘導され、＞１０
０，０００のｇ／モルの分子量Ｍw 、１．８ないし４．
０の分子量分散度Ｍw ／Ｍn 、＞８０ｃｍ3 ／ｇの粘度
指数および１２０ないし１６０℃の融点を有するポリオ
レフィンあるいはｂ）の代わりに ｃ） 式Ｒa −ＣＨ＝ＣＨ−Ｒb （式中、Ｒa およびＲ
b は同一または異なっていて、そして水素またはＣ1 〜
Ｃ15−アルキルであるかまたはＲa およびＲb はこれら
と結合する原子と一緒になって環を形成する）で表され
る少なくとも２種類の異なるオレフィンから誘導され、
＞１００，０００のｇ／モルの分子量Ｍw、１．８ない
し４．０の分子量分散度Ｍw ／Ｍn 、＞８０ｃｍ3 ／ｇ
の粘度指数および９０ないし１６０℃の融点を有するオ
レフィンコポリマーから本質的になるポリオレフィン成
形用組成物に関する。
【０００８】低分子量成分ａ）およびその製造方法は、
例えばヨーロッパ特許出願公開第３２１ ８５２号明細
書およびヨーロッパ特許出願公開第４１６ ５６６号明
細書並びに実施例に記載されている。成分ａ）はポリプ
ロピレンワックスであることが好ましい。
例えばヨーロッパ特許出願公開第３２１ ８５２号明細
書およびヨーロッパ特許出願公開第４１６ ５６６号明
細書並びに実施例に記載されている。成分ａ）はポリプ
ロピレンワックスであることが好ましい。
【０００９】ポリオレフィンｂ）およびその製造方法は
公知である（例えばドイツ特許第４０ ３５８８６．０
明細書（＝ヨーロッパ特許出願番号第９１ １１８ ６
８１．５号明細書および実施例を参照のこと）。これら
は、高分子量、アイソタクチックホモポリマーであり、
そのうち特にポリプロピレンを記載しなければならな
い。
公知である（例えばドイツ特許第４０ ３５８８６．０
明細書（＝ヨーロッパ特許出願番号第９１ １１８ ６
８１．５号明細書および実施例を参照のこと）。これら
は、高分子量、アイソタクチックホモポリマーであり、
そのうち特にポリプロピレンを記載しなければならな
い。
【００１０】高分子量コポリマーｃ）およびその製造方
法は、例えばヨーロッパ特許出願公開第３６５ ９７４
号明細書、ヨーロッパ特許出願公開第３８４ ２６３号
明細書、ドイツ特許第４０ ３５ ８８６．０号明細書
および実施例に記載さいれている。ここで、エチレン−
プロピレンコポリマーが特に好ましい。
法は、例えばヨーロッパ特許出願公開第３６５ ９７４
号明細書、ヨーロッパ特許出願公開第３８４ ２６３号
明細書、ドイツ特許第４０ ３５ ８８６．０号明細書
および実施例に記載さいれている。ここで、エチレン−
プロピレンコポリマーが特に好ましい。
【００１１】成分ａ）とｂ）またはｃ）との本発明によ
る成形用組成物における割合は、広い範囲で変化するこ
とができる。好ましい組成物は、５〜９０重量％、好ま
しくは１０〜８０重量％、特に２０〜７０重量％の量で
成分ａ）（ポリオレフィンワックス）を含有するもので
ある。
る成形用組成物における割合は、広い範囲で変化するこ
とができる。好ましい組成物は、５〜９０重量％、好ま
しくは１０〜８０重量％、特に２０〜７０重量％の量で
成分ａ）（ポリオレフィンワックス）を含有するもので
ある。
【００１２】本発明による成形用組成物（ａ／ｂまたは
ｃ）は、衝撃強度を増加させるために好適なゴムと混合
することができる。その製造は、ポリマーブレンドとし
て直接重合によって行うこともできる。これらの成形用
組成物はまた、本発明の対象である。
ｃ）は、衝撃強度を増加させるために好適なゴムと混合
することができる。その製造は、ポリマーブレンドとし
て直接重合によって行うこともできる。これらの成形用
組成物はまた、本発明の対象である。
【００１３】この場合、成形用組成物は、ａ）および
ｂ）またはｃ）からなる２０ないし９９重量％、好まし
くは４５ないし９５重量％の冒頭に記載した成形用組成
物および１ないし８０重量％、好ましくは５ないし５重
量％の−２０℃以下のガラス転移温度を有するゴムから
なる。
ｂ）またはｃ）からなる２０ないし９９重量％、好まし
くは４５ないし９５重量％の冒頭に記載した成形用組成
物および１ないし８０重量％、好ましくは５ないし５重
量％の−２０℃以下のガラス転移温度を有するゴムから
なる。
【００１４】好適なゴムの実施例は、スチレン−ブタジ
エンゴム、シリコーンゴム、エチレン−プロピレンゴム
（ＥＰＭ）およびエチレン−プロピレン−ジエンゴム
（ＥＰＤＭ）である。ＥＰＭおよびＥＰＤＭは、付加的
に４０重量％までのプロピレンを含有してもよい。存在
するジエン成分は、ゴムの全重量の基づいて１０重量％
までの量の１，４−ヘキサジエン、ノルボルナジエンま
たはシクロペンタジエンである。
エンゴム、シリコーンゴム、エチレン−プロピレンゴム
（ＥＰＭ）およびエチレン−プロピレン−ジエンゴム
（ＥＰＤＭ）である。ＥＰＭおよびＥＰＤＭは、付加的
に４０重量％までのプロピレンを含有してもよい。存在
するジエン成分は、ゴムの全重量の基づいて１０重量％
までの量の１，４−ヘキサジエン、ノルボルナジエンま
たはシクロペンタジエンである。
【００１５】エチレンおよびプロピレンの含有量は、−
２０℃未満の無定形成分のガラス転移温度が達成される
限り限定されない。市販のＥＰＭゴムの代表的な組成
は、例えば１０〜６０％のプロピレン単位および９０〜
４０重量％のエチレン単位である。エチレン単位のう
ち、０〜４０重量％が純粋なポリエチレンに分類され、
そして残りがプロピレンと一緒にコポリマー成分を形成
する。
２０℃未満の無定形成分のガラス転移温度が達成される
限り限定されない。市販のＥＰＭゴムの代表的な組成
は、例えば１０〜６０％のプロピレン単位および９０〜
４０重量％のエチレン単位である。エチレン単位のう
ち、０〜４０重量％が純粋なポリエチレンに分類され、
そして残りがプロピレンと一緒にコポリマー成分を形成
する。
【００１６】ＥＰＤＭゴムは、対応する組成を有してい
るが、プロピレンおよびエチレンに加えて１〜１０重量
％の上記種類のアジエンが付加的にコポリマー成分に導
入されている。代表的なＥＰＭおよびＥＰＤＭの溶融粘
度は、０．５ないし３００ｇ／１０分（ＭＦＩ ２３０
／５）である。
るが、プロピレンおよびエチレンに加えて１〜１０重量
％の上記種類のアジエンが付加的にコポリマー成分に導
入されている。代表的なＥＰＭおよびＥＰＤＭの溶融粘
度は、０．５ないし３００ｇ／１０分（ＭＦＩ ２３０
／５）である。
【００１７】ムーニー粘度（１２１℃で測定，ＭＬ）
は、代表的には２０ないし８０である。６０％伸度にお
ける隆伏応力は、代表的には１０〜３００ｐｓｉ（ポン
ド／平方インチ，１ｐｓｉ＝６８９４．８ｋｇ／ｍｓｅ
ｃ2 ＝１Ｐａ）である。
は、代表的には２０ないし８０である。６０％伸度にお
ける隆伏応力は、代表的には１０〜３００ｐｓｉ（ポン
ド／平方インチ，１ｐｓｉ＝６８９４．８ｋｇ／ｍｓｅ
ｃ2 ＝１Ｐａ）である。
【００１８】代表的に使用されるゴムの例は、現在の商
品名Ｖｉｓｔａｌｏｎ、Ｅｘｘｅｌｏｒ（Ｅｘｘｏｎ
Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ）、Ｄｕｔｒａｌ（Ｄｕｔｒａｌ
Ｓ．Ａ．）またはＢｕｎａ（Ｖｅｂａ）にて市販されて
いる。
品名Ｖｉｓｔａｌｏｎ、Ｅｘｘｅｌｏｒ（Ｅｘｘｏｎ
Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ）、Ｄｕｔｒａｌ（Ｄｕｔｒａｌ
Ｓ．Ａ．）またはＢｕｎａ（Ｖｅｂａ）にて市販されて
いる。
【００１９】成分ａ）およびｂ）またはｃ）およびゴム
に加えて、本発明による成形用組成物は、従来の添加
剤、例えば安定剤、酸化防止剤、ＵＶ吸収剤、光保護
剤、金属失活剤、フリーラジカル補足剤、フィラーおよ
び強化剤、相溶化剤、可塑剤、滑剤、乳化剤、蛍光増白
剤、燃焼防止剤、顔料、帯電防止剤および発泡剤を含有
してもよい。
に加えて、本発明による成形用組成物は、従来の添加
剤、例えば安定剤、酸化防止剤、ＵＶ吸収剤、光保護
剤、金属失活剤、フリーラジカル補足剤、フィラーおよ
び強化剤、相溶化剤、可塑剤、滑剤、乳化剤、蛍光増白
剤、燃焼防止剤、顔料、帯電防止剤および発泡剤を含有
してもよい。
【００２０】本発明による成形用組成物は、直接重合お
よび引き続いての添加剤の混合のいずれかにより製造す
ることができ、あるいは本発明による成形用組成物を、
直接重合により製造し、次いで更に残りの成分および添
加剤と混合するかあるいは成形用組成物の全成分を別々
に製造し、そして添加剤と一緒に混合する。
よび引き続いての添加剤の混合のいずれかにより製造す
ることができ、あるいは本発明による成形用組成物を、
直接重合により製造し、次いで更に残りの成分および添
加剤と混合するかあるいは成形用組成物の全成分を別々
に製造し、そして添加剤と一緒に混合する。
【００２１】この混合は、ポリマーおよび添加剤を混合
するためのプラスチック加工に常套である方法によって
行うことができる。すべての成形用組成物の成分が粉末
である場合には、高速ミキサー中での焼成することが可
能である。
するためのプラスチック加工に常套である方法によって
行うことができる。すべての成形用組成物の成分が粉末
である場合には、高速ミキサー中での焼成することが可
能である。
【００２２】また、スクリュー上で要素を混合および化
合させる押出機を使用することも可能である。最後に、
ゴム工業において使用されているようなコンパウンダー
も好適な混合機械である。
合させる押出機を使用することも可能である。最後に、
ゴム工業において使用されているようなコンパウンダー
も好適な混合機械である。
【００２３】混合温度は、成形用組成物の相対的な組成
に依存し、そして単純な常套の実験により決定すること
ができる。本発明による成形用組成物は、高い硬度値に
よって区別される。コポリマーまたはコポリマーブレン
ドおよび／またはゴムを含有する成形用組成物は、非常
に良好な硬度／衝撃強度比、特に０℃以下の温度におい
てでさえも良好な硬度／衝撃強度比によって識別され
る。一般に、これらの成形用組成物は、高い剛性、硬
度、寸法安定性および耐引っ掻き性が所望の全ての場合
において押出成形、射出成形、発泡または吹き込み成形
された形態で使用することができる。成形用組成物中に
コポリマー／ゴム成分を使用することは衝撃強度、引き
裂き強度および曲げ強度と組み合わせてこれらの性質を
要求する用途への適用性を拡大する。自動車製造におい
ては、かゝる成形用組成物を、例えばサイドバンプ片、
スポイラー、シール、泥よけライニング、バンパー材
料、トラックおよびトラクター泥よけ、車両用のスクラ
ッチ防止用の内部ライニングまたはホイルカバーに使用
することができる。
に依存し、そして単純な常套の実験により決定すること
ができる。本発明による成形用組成物は、高い硬度値に
よって区別される。コポリマーまたはコポリマーブレン
ドおよび／またはゴムを含有する成形用組成物は、非常
に良好な硬度／衝撃強度比、特に０℃以下の温度におい
てでさえも良好な硬度／衝撃強度比によって識別され
る。一般に、これらの成形用組成物は、高い剛性、硬
度、寸法安定性および耐引っ掻き性が所望の全ての場合
において押出成形、射出成形、発泡または吹き込み成形
された形態で使用することができる。成形用組成物中に
コポリマー／ゴム成分を使用することは衝撃強度、引き
裂き強度および曲げ強度と組み合わせてこれらの性質を
要求する用途への適用性を拡大する。自動車製造におい
ては、かゝる成形用組成物を、例えばサイドバンプ片、
スポイラー、シール、泥よけライニング、バンパー材
料、トラックおよびトラクター泥よけ、車両用のスクラ
ッチ防止用の内部ライニングまたはホイルカバーに使用
することができる。
【００２４】本発明による成形用組成物は更に、例えば
耐引き裂き性フィルム、膜、フィルター、繊維およびフ
ィラメントの製造に好適である。
耐引き裂き性フィルム、膜、フィルター、繊維およびフ
ィラメントの製造に好適である。
【００２５】
【実施例】以下の実施例は、本発明を更に詳細に説明す
る役割を果たす。 Ｍw ＝ゲルパーミュエーションクロマトグラフィーによ
り測定した重量平均分子量（ｇ／モル）。 ＩＩ＝アイソタクチック度指数（13Ｃ−ＮＭＲスペクト
ル分析による）。 ｎiso ＝平均アイソタクチック鎖長（13Ｃ−ＮＭＲ分析
による）。 ｎPE＝平均ポリエチレンブロック長 ＶＩ＝１３５℃で、毛細管粘度計中でデカヒドロナフタ
レン中の０．１％濃度溶液で測定した粘度指数）。 ＭＦＩ＝ＤＩＮ ５３ ７３５による２３０℃、５ｋｇ
負荷でのメルトフロー指数。 Ｍw ／Ｍn ＝ゲルパーミュエーションクロマトグラフィ
ーにより測定した分子量分散度。 ＤＳＣ（２０℃／分）による融点の測定。 ＢＩＨ＝用球硬度（ＤＩＮ ５３ ４５３による，４ｍ
ｍ厚の圧縮成形シート）。 ａav＝圧縮成形シートから取り出したＶ−ノッチ（側角
４５°，ノッチ深さ１．３ｍｍ，ノッチ半径１ｍｍ）を
有する標準小片検体に対して測定したＤＩＮ５３４５３
によるノッチ衝撃強度。
る役割を果たす。 Ｍw ＝ゲルパーミュエーションクロマトグラフィーによ
り測定した重量平均分子量（ｇ／モル）。 ＩＩ＝アイソタクチック度指数（13Ｃ−ＮＭＲスペクト
ル分析による）。 ｎiso ＝平均アイソタクチック鎖長（13Ｃ−ＮＭＲ分析
による）。 ｎPE＝平均ポリエチレンブロック長 ＶＩ＝１３５℃で、毛細管粘度計中でデカヒドロナフタ
レン中の０．１％濃度溶液で測定した粘度指数）。 ＭＦＩ＝ＤＩＮ ５３ ７３５による２３０℃、５ｋｇ
負荷でのメルトフロー指数。 Ｍw ／Ｍn ＝ゲルパーミュエーションクロマトグラフィ
ーにより測定した分子量分散度。 ＤＳＣ（２０℃／分）による融点の測定。 ＢＩＨ＝用球硬度（ＤＩＮ ５３ ４５３による，４ｍ
ｍ厚の圧縮成形シート）。 ａav＝圧縮成形シートから取り出したＶ−ノッチ（側角
４５°，ノッチ深さ１．３ｍｍ，ノッチ半径１ｍｍ）を
有する標準小片検体に対して測定したＤＩＮ５３４５３
によるノッチ衝撃強度。
【００２６】張力における弾性のモジュール：５３ ４
９７−ｚに従って測定（射出成形）。 アイゾット衝撃強度およびノッチ衝撃強度：ＩＳＯ １
８０／１Ｃまたは１８０／１Ａに従って測定。
９７−ｚに従って測定（射出成形）。 アイゾット衝撃強度およびノッチ衝撃強度：ＩＳＯ １
８０／１Ｃまたは１８０／１Ａに従って測定。
【００２７】成形用組成物を、ＺＳＫ２８（Ｗｅｒｎｅ
ｒ ＆ Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ）二軸押出機を使用して
製造した。 Ａ） 触媒ｒａｃ−ジメチルシリル（２−メチル−１−
インデニル）2 ジルコニウムジクロライドおよびｒａｃ
−エチレン（２−メチル−１−インデニル）2 ジルコニ
ウムジクロライドの製造 Ｉ） ２−Ｍｅ−インデンの製造 １１０．４５ｇ（０．８３６モル）の２−インダノンを
５００ｃｍ3 のジエチルエーテルに溶解し、そして２９
０ｃｍ3 の３Ｎ（０．８７モル）のエーテル性メチルグ
リニャール溶液を該混合物が穏やかに還流するような速
度で滴下した。この混合物が２時間穏やかに還流した
後、これを氷／塩酸混合物に注ぎ込み、そしてｐＨを塩
化アンモニウムを使用して２〜３に調整した。有機相を
除き、ＮａＨＣＯ3 および塩化ナトリウム溶液で洗浄
し、そして乾燥すると、９８ｇの粗製（２−ヒドロキシ
−２−メチルインダン）が得られ、これは更に精製しな
かった。
ｒ ＆ Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ）二軸押出機を使用して
製造した。 Ａ） 触媒ｒａｃ−ジメチルシリル（２−メチル−１−
インデニル）2 ジルコニウムジクロライドおよびｒａｃ
−エチレン（２−メチル−１−インデニル）2 ジルコニ
ウムジクロライドの製造 Ｉ） ２−Ｍｅ−インデンの製造 １１０．４５ｇ（０．８３６モル）の２−インダノンを
５００ｃｍ3 のジエチルエーテルに溶解し、そして２９
０ｃｍ3 の３Ｎ（０．８７モル）のエーテル性メチルグ
リニャール溶液を該混合物が穏やかに還流するような速
度で滴下した。この混合物が２時間穏やかに還流した
後、これを氷／塩酸混合物に注ぎ込み、そしてｐＨを塩
化アンモニウムを使用して２〜３に調整した。有機相を
除き、ＮａＨＣＯ3 および塩化ナトリウム溶液で洗浄
し、そして乾燥すると、９８ｇの粗製（２−ヒドロキシ
−２−メチルインダン）が得られ、これは更に精製しな
かった。
【００２８】この生成物を５００ｃｍ3 のトルエンに溶
解し、３ｇのｐ−トルエンスルホン酸で水分離器上で水
の除去が完了するまで加熱し、蒸発させ、ジクロロメタ
ン中に取込み、シリカゲルで濾過しそして減圧下に（８
０℃／１０ｍバール）乾燥した。
解し、３ｇのｐ−トルエンスルホン酸で水分離器上で水
の除去が完了するまで加熱し、蒸発させ、ジクロロメタ
ン中に取込み、シリカゲルで濾過しそして減圧下に（８
０℃／１０ｍバール）乾燥した。
【００２９】この化合物の合成はＣ．Ｆ．Ｋｏｅｌｓｃ
ｈ，Ｐ．Ｒ．Ｊｏｈｎｓｏｎ，Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓ
ｏｃ．，６５（１９４３年）第５６７〜５７３頁にも記
載されている。
ｈ，Ｐ．Ｒ．Ｊｏｈｎｓｏｎ，Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓ
ｏｃ．，６５（１９４３年）第５６７〜５７３頁にも記
載されている。
【００３０】ＩＩ） （２−Ｍｅ−インデン）2 ＳｉＭ
ｅ2 の合成 １３ｇ（１００ｍモル）の２−Ｍｅ−インデンを４００
ｃｍ3 のジエチルエーテルに溶解し、６２．５ｃｍ3 の
１．６Ｎ（１００ｍモル）のｎ−ブチルリチウム／ｎ−
ヘキサン溶液を氷冷しながら１時間かけて滴下し、次い
でこの混合物を更に約３５℃で１時間攪拌した。
ｅ2 の合成 １３ｇ（１００ｍモル）の２−Ｍｅ−インデンを４００
ｃｍ3 のジエチルエーテルに溶解し、６２．５ｃｍ3 の
１．６Ｎ（１００ｍモル）のｎ−ブチルリチウム／ｎ−
ヘキサン溶液を氷冷しながら１時間かけて滴下し、次い
でこの混合物を更に約３５℃で１時間攪拌した。
【００３１】６．０ｃｍ3 （５０ｍモル）のジメチルジ
クロロシランを最初に５０ｃｍ3 のＥｔ2 Ｏに溶解し、
そしてリチウム塩溶液を０℃で５時間かけて滴下し、そ
してこの混合物を室温で一晩攪拌し、そして週末まで放
置した。
クロロシランを最初に５０ｃｍ3 のＥｔ2 Ｏに溶解し、
そしてリチウム塩溶液を０℃で５時間かけて滴下し、そ
してこの混合物を室温で一晩攪拌し、そして週末まで放
置した。
【００３２】付着した固形分を濾別し、そして濾液を蒸
発乾固させた。少量のｎ−ヘキサンでの抽出後、抽出物
を濾過し、そして蒸発させた。５．７ｇ（１８．００ｍ
モル）の白色結晶が得られた。母液を蒸発させ、次いで
カラムクロマトグラフィー（ｎ−ヘキサン／Ｈ2 ＣＣｌ
2 ９：１容量比）で精製すると、更に２．５ｇ（７．
９ｍモル−５２％）の生成物が（異性体混合物として）
得られた。 Ｒｆ（ＳｉＯ2 ；ｎ−ヘキサン／Ｈ2 ＣＣｌ2 ９：１
容量比）＝０．３７。
発乾固させた。少量のｎ−ヘキサンでの抽出後、抽出物
を濾過し、そして蒸発させた。５．７ｇ（１８．００ｍ
モル）の白色結晶が得られた。母液を蒸発させ、次いで
カラムクロマトグラフィー（ｎ−ヘキサン／Ｈ2 ＣＣｌ
2 ９：１容量比）で精製すると、更に２．５ｇ（７．
９ｍモル−５２％）の生成物が（異性体混合物として）
得られた。 Ｒｆ（ＳｉＯ2 ；ｎ−ヘキサン／Ｈ2 ＣＣｌ2 ９：１
容量比）＝０．３７。
【００３３】ＩＩＩ） （２─Ｍｅ−Ｉｎｄ）2 ＣＨ2
ＣＨ2 の合成 ３ｇ（２３ｍモル）の２−Ｍｅ−インデンを５０ｃｍ3
のＴＨＦに溶解し、１４．４ｃｍの１．６Ｎ（２３．０
４ｍモル）ｎ−ブチルリチウム−ｎ−ヘキサン溶液を滴
下し、そしてこの混合物を１時間６５℃で攪拌した。次
いで、１ｍｌ（１１．５ｍモル）の１，２−ジブロモエ
タンを−７８℃で添加し、そしてこの混合物を室温にま
で温め、そして５時間攪拌した。この混合物を蒸発さ
せ、そして残留物をカラムクロマトグラフィー（ＳｉＯ
2 ；ｎ−ヘキサン／Ｈ2 ＣＣｌ2９：１容量比）で精製
した。
ＣＨ2 の合成 ３ｇ（２３ｍモル）の２−Ｍｅ−インデンを５０ｃｍ3
のＴＨＦに溶解し、１４．４ｃｍの１．６Ｎ（２３．０
４ｍモル）ｎ−ブチルリチウム−ｎ−ヘキサン溶液を滴
下し、そしてこの混合物を１時間６５℃で攪拌した。次
いで、１ｍｌ（１１．５ｍモル）の１，２−ジブロモエ
タンを−７８℃で添加し、そしてこの混合物を室温にま
で温め、そして５時間攪拌した。この混合物を蒸発さ
せ、そして残留物をカラムクロマトグラフィー（ＳｉＯ
2 ；ｎ−ヘキサン／Ｈ2 ＣＣｌ2９：１容量比）で精製
した。
【００３４】生成物−含有留分を一緒にし、蒸発させ、
ドライエーテルに取込み、エーテル溶液をＭｇＳＯ4 で
乾燥させ、濾過し、そして溶剤を抜き取った。 収量（収率）：１．６ｇ（５．５９ｍモル−４９％）の
異性体混合物。 Ｒｆ（ＳｉＯ2 ；ｎ−ヘキサン／Ｈ2 ＣＣｌ2 ９：１
容量比）＝０．４６。
ドライエーテルに取込み、エーテル溶液をＭｇＳＯ4 で
乾燥させ、濾過し、そして溶剤を抜き取った。 収量（収率）：１．６ｇ（５．５９ｍモル−４９％）の
異性体混合物。 Ｒｆ（ＳｉＯ2 ；ｎ−ヘキサン／Ｈ2 ＣＣｌ2 ９：１
容量比）＝０．４６。
【００３５】ＩＶ） ｒａｃ−ジメチルシリル（２−Ｍ
ｅ−インデニル）2 −ジルコニウムジクロライドの合成 １．６８ｇ（５．３１ｍモル）のキレートリガンドであ
るジメチルシリル（２−メチルインデン）2 を５０ｃｍ
3 のＴＨＦに導入し、そして６．６３ｃｍ3 の１．６Ｎ
（１０．６１ｍモル）のｎ−ＢｕＬｉ／ｎ−ヘキサン溶
液を滴下した。この添加は、周囲温度で０．５時間かけ
て行われた。この混合物を２時間３５℃で攪拌し、溶剤
を減圧下に抜取り、そして残留物をｎ−ヘキサンと共に
攪拌し、濾別して乾燥した。
ｅ−インデニル）2 −ジルコニウムジクロライドの合成 １．６８ｇ（５．３１ｍモル）のキレートリガンドであ
るジメチルシリル（２−メチルインデン）2 を５０ｃｍ
3 のＴＨＦに導入し、そして６．６３ｃｍ3 の１．６Ｎ
（１０．６１ｍモル）のｎ−ＢｕＬｉ／ｎ−ヘキサン溶
液を滴下した。この添加は、周囲温度で０．５時間かけ
て行われた。この混合物を２時間３５℃で攪拌し、溶剤
を減圧下に抜取り、そして残留物をｎ−ヘキサンと共に
攪拌し、濾別して乾燥した。
【００３６】得られたジリチウム塩を−７８℃で１．２
４ｇ（５．３２ｍモル）のＺｒＣｌ 4 の５０ｃｍ3 のＣ
Ｈ2 Ｃｌ2 中の溶液に添加し、そしてこの混合物をこの
温度で３時間攪拌した。次いで、この混合物を一晩室温
にまで温め、そして蒸発させた。1 Ｈ−ＮＭＲスペクト
ルは、少量のＺｒＣｌ4 （ｔｈｆ）2 の存在に加えて、
ｒａｃ／ｍｅｓｏ混合物を示した。ｎ−ペンタンととも
に攪拌しそして乾燥させた後、固形の黄色残留物をＴＨ
Ｆに懸濁し、濾別し、そしてＮＭＲスペクトル分析によ
り分析した。これらの三操作段階を数回繰り返した。最
後に、1 Ｈ−ＮＭＲスペクトル分析によるとｒａｃ−形
態が１７：１以上まで有為である０．３５ｇ（０．７３
ｍモル−１４％）の生成物が得られた。
４ｇ（５．３２ｍモル）のＺｒＣｌ 4 の５０ｃｍ3 のＣ
Ｈ2 Ｃｌ2 中の溶液に添加し、そしてこの混合物をこの
温度で３時間攪拌した。次いで、この混合物を一晩室温
にまで温め、そして蒸発させた。1 Ｈ−ＮＭＲスペクト
ルは、少量のＺｒＣｌ4 （ｔｈｆ）2 の存在に加えて、
ｒａｃ／ｍｅｓｏ混合物を示した。ｎ−ペンタンととも
に攪拌しそして乾燥させた後、固形の黄色残留物をＴＨ
Ｆに懸濁し、濾別し、そしてＮＭＲスペクトル分析によ
り分析した。これらの三操作段階を数回繰り返した。最
後に、1 Ｈ−ＮＭＲスペクトル分析によるとｒａｃ−形
態が１７：１以上まで有為である０．３５ｇ（０．７３
ｍモル−１４％）の生成物が得られた。
【００３７】Ｖ） ｒａｃ−エチレン（２−Ｍｅ−１−
インデニル）2 ジルコニウムジクロライドの合成 １４．２ｃｍ3 の２．５Ｎ（３５．４ｍモル）のｎ−Ｂ
ｕＬｉ／ｎ−ヘキサン溶液を１時間かけて５．０７ｇ
（１７．７ｍモル）のリガンドである（２−Ｍｅ−１−
インデン）2 の２００ｃｍ3 のＴＨＦ中の溶液に室温で
滴下し、次いでこの混合物を約５０℃で３時間攪拌し
た。この攪拌の際に、次第に沈澱が形成し、そして再び
溶解した。この混合物を一晩放置した。
インデニル）2 ジルコニウムジクロライドの合成 １４．２ｃｍ3 の２．５Ｎ（３５．４ｍモル）のｎ−Ｂ
ｕＬｉ／ｎ−ヘキサン溶液を１時間かけて５．０７ｇ
（１７．７ｍモル）のリガンドである（２−Ｍｅ−１−
インデン）2 の２００ｃｍ3 のＴＨＦ中の溶液に室温で
滴下し、次いでこの混合物を約５０℃で３時間攪拌し
た。この攪拌の際に、次第に沈澱が形成し、そして再び
溶解した。この混合物を一晩放置した。
【００３８】２５０ｃｍ3 のＴＨＦ中の６．６８ｇ（１
７．７ｍモル）のＺｒＣｌ2 （ｔｈｆ）2 および同時に
上記ジリチウム塩溶液を約５０ｃｍ3 のＴＨＦに５０℃
で滴下し、次いでこの混合物をこの温度で２０時間攪拌
した。残留物を少量のＴＨＦで抽出し、そしてトルエン
から再結晶させると、ｒａｃ−形態が１５：１以上まで
有為である０．４４ｇ（０．９９ｍモル−５．６％）の
生成物が得られた。
７．７ｍモル）のＺｒＣｌ2 （ｔｈｆ）2 および同時に
上記ジリチウム塩溶液を約５０ｃｍ3 のＴＨＦに５０℃
で滴下し、次いでこの混合物をこの温度で２０時間攪拌
した。残留物を少量のＴＨＦで抽出し、そしてトルエン
から再結晶させると、ｒａｃ−形態が１５：１以上まで
有為である０．４４ｇ（０．９９ｍモル−５．６％）の
生成物が得られた。
【００３９】Ｂ） 重合 Ｂ１） ヨーロッパ特許出願公開第３２１ ８５２号明
細書およびヨーロッパ特許第４１６ ５６６号明細書に
記載の通りの成分ａ）の製造 実施例１ 乾燥２４ｄｍ3 反応器を１２ｄｍ3 の液体プロピレンお
よび１００ｄｍ3 （標準状態）の水素で満たした。次い
で３５ｃｍ3 のメチルアルミノキサン（５２ｍモルのＡ
ｌに相当、平均オリゴマー化度ｎ＝２０）のトルエン溶
液を添加し、次いでバッチを３０℃で１５分間攪拌し
た。これと並行して、３．５ｍｇ（０．０００８ｍモ
ル）のｒａｃ−ジメチルシリルビス（１−インデニル）
ジルコニウムジクロライドを１３．５ｃｍ3 のメチルア
ルミノキサン（２０ｍモルのＡｌ）のトルエンの溶液に
溶解し、そして１５分間放置することによって予備活性
化させた。
細書およびヨーロッパ特許第４１６ ５６６号明細書に
記載の通りの成分ａ）の製造 実施例１ 乾燥２４ｄｍ3 反応器を１２ｄｍ3 の液体プロピレンお
よび１００ｄｍ3 （標準状態）の水素で満たした。次い
で３５ｃｍ3 のメチルアルミノキサン（５２ｍモルのＡ
ｌに相当、平均オリゴマー化度ｎ＝２０）のトルエン溶
液を添加し、次いでバッチを３０℃で１５分間攪拌し
た。これと並行して、３．５ｍｇ（０．０００８ｍモ
ル）のｒａｃ−ジメチルシリルビス（１−インデニル）
ジルコニウムジクロライドを１３．５ｃｍ3 のメチルア
ルミノキサン（２０ｍモルのＡｌ）のトルエンの溶液に
溶解し、そして１５分間放置することによって予備活性
化させた。
【００４０】次いで、この溶液を上記反応器に導入し
た。重合系を７０℃の温度に温め、そして冷却により１
時間この温度で保持した。メタロセン活性は、１ｇのメ
タロセン×ｈ当り９４３ｋｇのＰＰであった。
た。重合系を７０℃の温度に温め、そして冷却により１
時間この温度で保持した。メタロセン活性は、１ｇのメ
タロセン×ｈ当り９４３ｋｇのＰＰであった。
【００４１】ＶＩ＝１８ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝９６００ｇ
／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；ＩＩ＝９４．９％，ｎ
iso ＝３５；ｍ．ｐ．＝１４５℃。 実施例２ ４．７ｍｇ（０．００９ｍモル）のｒａｃ−ジメチルシ
リルビス（２−メチル−１−インデニル）ジルコニウム
ジクロライドを使用した以外は実施例１の通りの方法と
した。１ｇのメタロセン×ｈ当り５４３ｋｇのＰＰのメ
タロセン活性に対応する２．５５ｋｇのポリエチレンが
得られた。
／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；ＩＩ＝９４．９％，ｎ
iso ＝３５；ｍ．ｐ．＝１４５℃。 実施例２ ４．７ｍｇ（０．００９ｍモル）のｒａｃ−ジメチルシ
リルビス（２−メチル−１−インデニル）ジルコニウム
ジクロライドを使用した以外は実施例１の通りの方法と
した。１ｇのメタロセン×ｈ当り５４３ｋｇのＰＰのメ
タロセン活性に対応する２．５５ｋｇのポリエチレンが
得られた。
【００４２】ＶＩ＝３２ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝１２，５０
０ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．３；ＩＩ＝９６．５％；
ｍ．ｐ．＝１４６℃。 実施例３ 水素を使用せず、そして使用したメタロセンが３０．５
ｍｇ（０．０７ｍモル）のｒａｃ−イソプロピリジエン
ビス（インデニル）ジルコニウムジクロライドとした以
外は実施例１の通りの方法とした。２．２５ｋｇのポリ
エチレンが得られた。メタロセン活性は、１ｇのメタロ
セン×ｈ当り７３．８ｋｇのＰＰであった。
０ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．３；ＩＩ＝９６．５％；
ｍ．ｐ．＝１４６℃。 実施例３ 水素を使用せず、そして使用したメタロセンが３０．５
ｍｇ（０．０７ｍモル）のｒａｃ−イソプロピリジエン
ビス（インデニル）ジルコニウムジクロライドとした以
外は実施例１の通りの方法とした。２．２５ｋｇのポリ
エチレンが得られた。メタロセン活性は、１ｇのメタロ
セン×ｈ当り７３．８ｋｇのＰＰであった。
【００４３】ＶＩ＝１４．５ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝１３，
５００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．５；ＩＩ＝８１．５
％；ｎiso ＝１５；ｍ．ｐ．＝１２６℃。 Ｂ２） ヨーロッパ特許出願第９１ １１８ ６８１．
５号明細書に記載の通りの成分ｂ）の製造 実施例４ 水素を使用しない以外以外は実施例２の通りの方法とし
た。１ｇのメタロセン×ｈ当り３１９ｋｇのＰＰのメタ
ロセン活性に対応する１．５５ｋｇのポリエチレンが得
られた。
５００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．５；ＩＩ＝８１．５
％；ｎiso ＝１５；ｍ．ｐ．＝１２６℃。 Ｂ２） ヨーロッパ特許出願第９１ １１８ ６８１．
５号明細書に記載の通りの成分ｂ）の製造 実施例４ 水素を使用しない以外以外は実施例２の通りの方法とし
た。１ｇのメタロセン×ｈ当り３１９ｋｇのＰＰのメタ
ロセン活性に対応する１．５５ｋｇのポリエチレンが得
られた。
【００４４】ＶＩ＝１９１ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝３１ｄｇ／分；Ｍw ＝２００，０００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．３；ＩＩ＝９５．６％；ｎiso ＝
４０；ｍ．ｐ．＝１４５℃。 Ｂ３） ヨーロッパ特許出願第９１ １１８ ６８１．
５号明細書に記載の通りの成分ｃ）の製造 実施例５ 乾燥２４ｄｍ3 反応器を窒素でフラッシュし、そして
２．４ｍ3 （標準状態）の水素および１２ｄｍ3 の液体
プロピレンで満たした。次いで３５ｃｍ3 のメチルアル
ミノキサン（５２ｍモルのＡｌに相当、平均オリゴマー
化度ｎ＝１７）のトルエン溶液を添加した。これと並行
して、８．５ｍｇ（０．００２ｍモル）のｒａｃ−ジメ
チルシリルビス（２−メチル−１−インデニル）ジルコ
ニウムジクロライドを１３．５ｃｍ3 のメチルアルミノ
キサン（２０ｍモルのＡｌ）のトルエンの溶液に溶解
し、そして５分間放置することによって予備活性化させ
た。次いで、この溶液を上記反応器に導入した。重合反
応を５０ｇのエチレンを連続的に添加しながら１時間５
５℃で行った。メタロセン活性は、１ｇのメタロセン×
ｈ当り１３４ｋｇのＣ2 ／Ｃ3 コポリマーであった。こ
のコポリマーのエチレン含有量は、４．３％であった。
／５）＝３１ｄｇ／分；Ｍw ＝２００，０００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．３；ＩＩ＝９５．６％；ｎiso ＝
４０；ｍ．ｐ．＝１４５℃。 Ｂ３） ヨーロッパ特許出願第９１ １１８ ６８１．
５号明細書に記載の通りの成分ｃ）の製造 実施例５ 乾燥２４ｄｍ3 反応器を窒素でフラッシュし、そして
２．４ｍ3 （標準状態）の水素および１２ｄｍ3 の液体
プロピレンで満たした。次いで３５ｃｍ3 のメチルアル
ミノキサン（５２ｍモルのＡｌに相当、平均オリゴマー
化度ｎ＝１７）のトルエン溶液を添加した。これと並行
して、８．５ｍｇ（０．００２ｍモル）のｒａｃ−ジメ
チルシリルビス（２−メチル−１−インデニル）ジルコ
ニウムジクロライドを１３．５ｃｍ3 のメチルアルミノ
キサン（２０ｍモルのＡｌ）のトルエンの溶液に溶解
し、そして５分間放置することによって予備活性化させ
た。次いで、この溶液を上記反応器に導入した。重合反
応を５０ｇのエチレンを連続的に添加しながら１時間５
５℃で行った。メタロセン活性は、１ｇのメタロセン×
ｈ当り１３４ｋｇのＣ2 ／Ｃ3 コポリマーであった。こ
のコポリマーのエチレン含有量は、４．３％であった。
【００４５】ＶＩ＝２８９ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝４０２，
０００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；ＭＦＩ（２３０
／５）＝７ｄｇ／分；エチレンは実質的に単離された形
態で導入された（13Ｃ−ＮＭＲ、平均ブロック長Ｃ2 ＜
１．２）。
０００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；ＭＦＩ（２３０
／５）＝７ｄｇ／分；エチレンは実質的に単離された形
態で導入された（13Ｃ−ＮＭＲ、平均ブロック長Ｃ2 ＜
１．２）。
【００４６】実施例６ 乾燥１５０ｄｍ3 反応器を窒素でフラッシュし、そして
２０℃で芳香族成分を除去した沸点範囲１００〜１２０
℃でカットした８０ｄｍ3 のベンジンで満たした。次い
で、ガス室を２バールのプロピレンを射出し、圧力を放
出させ、この操作を４回行うことによって窒素をなくす
ようにフラッシュした。５０リットルの液体プロピレン
を導入し、６４ｃｍ3 のメチルアルミノキサン（１００
ｍモルのＡｌに相当）のトルエン溶液を添加し、そして
反応器内容物を３０℃に加熱した。０．３％の水素含有
率を、水素の配量添加により反応器のガス室内で確立
し、そして補充することによって全重合時間の間その後
保持した（ガスクロマトグラフィーによりオン−ライン
を監視）。
２０℃で芳香族成分を除去した沸点範囲１００〜１２０
℃でカットした８０ｄｍ3 のベンジンで満たした。次い
で、ガス室を２バールのプロピレンを射出し、圧力を放
出させ、この操作を４回行うことによって窒素をなくす
ようにフラッシュした。５０リットルの液体プロピレン
を導入し、６４ｃｍ3 のメチルアルミノキサン（１００
ｍモルのＡｌに相当）のトルエン溶液を添加し、そして
反応器内容物を３０℃に加熱した。０．３％の水素含有
率を、水素の配量添加により反応器のガス室内で確立
し、そして補充することによって全重合時間の間その後
保持した（ガスクロマトグラフィーによりオン−ライン
を監視）。
【００４７】２４．３ｍｇのｒａｃ−ジメチルシリルビ
ス（２−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロ
ライド（０．０５ｍモル）を３２ｃｍ3 のメチルアルミ
ノキサン（５０ｍモルのＡｌに相当）のトルエン溶液に
溶解し、そして１５分後、この溶液を反応器に導入し
た。重合を第１段階において５０℃で１０時間行った。
ス（２−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロ
ライド（０．０５ｍモル）を３２ｃｍ3 のメチルアルミ
ノキサン（５０ｍモルのＡｌに相当）のトルエン溶液に
溶解し、そして１５分後、この溶液を反応器に導入し
た。重合を第１段階において５０℃で１０時間行った。
【００４８】第２段階において、先ず１ｋｇのエチレン
を速やかに添加し、そして更に２ｋｇのエチレンを４時
間かけて連続的に計量添加した。２１．５ｋｇのブロッ
クコポリマーが得られた。
を速やかに添加し、そして更に２ｋｇのエチレンを４時
間かけて連続的に計量添加した。２１．５ｋｇのブロッ
クコポリマーが得られた。
【００４９】ＶＩ＝３２６ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝４０７，
０００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝３．１；ＭＦＩ（２３０
／５）＝４．９ｄｇ／分。このブロックコポリマーは１
２．５％のエチレンを含有しており、そして分別により
コポリマー中２４％のエチレン−プロピレンゴム（ＥＰ
Ｒ）の含有量が得られた。
０００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝３．１；ＭＦＩ（２３０
／５）＝４．９ｄｇ／分。このブロックコポリマーは１
２．５％のエチレンを含有しており、そして分別により
コポリマー中２４％のエチレン−プロピレンゴム（ＥＰ
Ｒ）の含有量が得られた。
【００５０】実施例１〜６は、成分ａ）、ｂ）および
ｃ）をいかにして製造できるかを示している。あつらえ
らた成分（分子量、タクチック性、コモノマー成分およ
びコモノマー導入）は、触媒および水素または重合条件
を変化させることによって従来技術に従って製造するこ
とができる。
ｃ）をいかにして製造できるかを示している。あつらえ
らた成分（分子量、タクチック性、コモノマー成分およ
びコモノマー導入）は、触媒および水素または重合条件
を変化させることによって従来技術に従って製造するこ
とができる。
【００５１】Ｃ） 本発明による成形用組成物： 実施例７ ５０重量％の高分子量アイソタクチックポリプロピレン
および５０重量％のポリプロピレンワックスからなる成
形用組成物を押出成形により製造した。各成分は、下記
の基本的特性データを有していた。 高分子量成分：ＶＩ＝３７０ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３
０／５）＝２．０ｄｇ／分；Ｍw ＝４６７，０００ｇ／
モル；融点 １５５℃；ＩＩ＝９８．０％，ｎiso ＝８
０；引張弾性率（ＤＩＮ ５３ ４５７−Ｚによる）＝
１５５０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度＝７４Ｎ／ｍｍ2 （ＤＩ
Ｎ ５３ ４５３による，射出成形シート）；アイゾッ
ト衝撃強度（ＩＳＯ １８０／１ Ｃ）２３℃で１４０
ｍＪ／ｍｍ2 および−３０℃で１８ｍＪ／ｍｍ2 。 ポリプロピレンワックス ＶＩ＝１８ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０／５）＝測定不
能；Ｍw ＝９６００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；融
点 １４５℃；ＩＩ＝９４．９％，ｎiso ＝３５。
および５０重量％のポリプロピレンワックスからなる成
形用組成物を押出成形により製造した。各成分は、下記
の基本的特性データを有していた。 高分子量成分：ＶＩ＝３７０ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３
０／５）＝２．０ｄｇ／分；Ｍw ＝４６７，０００ｇ／
モル；融点 １５５℃；ＩＩ＝９８．０％，ｎiso ＝８
０；引張弾性率（ＤＩＮ ５３ ４５７−Ｚによる）＝
１５５０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度＝７４Ｎ／ｍｍ2 （ＤＩ
Ｎ ５３ ４５３による，射出成形シート）；アイゾッ
ト衝撃強度（ＩＳＯ １８０／１ Ｃ）２３℃で１４０
ｍＪ／ｍｍ2 および−３０℃で１８ｍＪ／ｍｍ2 。 ポリプロピレンワックス ＶＩ＝１８ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０／５）＝測定不
能；Ｍw ＝９６００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；融
点 １４５℃；ＩＩ＝９４．９％，ｎiso ＝３５。
【００５２】各々、１０ｋｇのポリマー成分を混合し、
そしてこの混合物を２０ｇのペンタエリスリチルテトラ
キス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ
フェニル）プロピオネート〕により押出成形条件下に化
学的減成に対して安定化させた。
そしてこの混合物を２０ｇのペンタエリスリチルテトラ
キス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ
フェニル）プロピオネート〕により押出成形条件下に化
学的減成に対して安定化させた。
【００５３】押出機（Ｗｅｒｎｅｒ ＋ Ｐｆｌｅｉｄ
ｅｒｅｒ ＺＳＫ ２８二軸押出機）の５箇所の加熱帯
域を１４０℃（供給部）、１９０℃、２５０℃、２５０
℃および２４０℃（ダイトップ部）に調整した。この押
出スクリューを２６０ｒｐｍで操作した。押出機中の混
合物の物質温度は、２２０℃とした。この方法で製造さ
れた成形用組成物に対して以下のデータが測定された。
ｅｒｅｒ ＺＳＫ ２８二軸押出機）の５箇所の加熱帯
域を１４０℃（供給部）、１９０℃、２５０℃、２５０
℃および２４０℃（ダイトップ部）に調整した。この押
出スクリューを２６０ｒｐｍで操作した。押出機中の混
合物の物質温度は、２２０℃とした。この方法で製造さ
れた成形用組成物に対して以下のデータが測定された。
【００５４】ＶＩ＝２００ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝４２ｄｇ／分；Ｍw ＝３００，５００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１０．７；融点 １４８℃；引張弾性
率（ＤＩＮ ５３ ４５７−Ｚによる）＝１８００Ｎ／
ｍｍ2 ；用球硬度値＝９６Ｎ／ｍｍ2 （ＤＩＮ ５３
４５３による，射出成形シート，条件付け，３５８Ｎ）
および９２Ｎ／ｍｍ2 （ＤＩＮ ５３ ４５３による，
射出成形シート）；アイゾット衝撃強度（ＩＳＯ １８
０／１ Ｃ）２３℃で１８ｍＪ／ｍｍ2 および−３０℃
で９ｍＪ／ｍｍ2 。
／５）＝４２ｄｇ／分；Ｍw ＝３００，５００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１０．７；融点 １４８℃；引張弾性
率（ＤＩＮ ５３ ４５７−Ｚによる）＝１８００Ｎ／
ｍｍ2 ；用球硬度値＝９６Ｎ／ｍｍ2 （ＤＩＮ ５３
４５３による，射出成形シート，条件付け，３５８Ｎ）
および９２Ｎ／ｍｍ2 （ＤＩＮ ５３ ４５３による，
射出成形シート）；アイゾット衝撃強度（ＩＳＯ １８
０／１ Ｃ）２３℃で１８ｍＪ／ｍｍ2 および−３０℃
で９ｍＪ／ｍｍ2 。
【００５５】実施例８ 高分子量成分（ポリプロピレン）が以下の基本データを
有している以外は実施例７を繰り返した。
有している以外は実施例７を繰り返した。
【００５６】ＶＩ＝１９１ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝３１ｄｇ／分；Ｍw ＝２００，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝２．３；融点 １４５℃；ＩＩ＝９
５．６％，ｎiso ＝４０；引張弾性率＝１４００Ｎ／ｍ
ｍ2 ；用球硬度＝８４Ｎ／ｍｍ2および７４Ｎ／ｍ
ｍ2 ；アイゾット衝撃強度２３℃で６０ｍＪ／ｍｍ2 お
よび−３０℃で１２ｍＪ／ｍｍ2 。押出機中の温度は、
１４０℃（供給部）、１９０℃、２００℃、１８０℃お
よび１７０℃（ダイトップ部）とし、 押出スクリュー
は１２０ｒｐｍで操作し、そして材料温度は、１８５℃
とした。この方法で製造された成形用組成物に対して以
下のデータが測定された。
／５）＝３１ｄｇ／分；Ｍw ＝２００，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝２．３；融点 １４５℃；ＩＩ＝９
５．６％，ｎiso ＝４０；引張弾性率＝１４００Ｎ／ｍ
ｍ2 ；用球硬度＝８４Ｎ／ｍｍ2および７４Ｎ／ｍ
ｍ2 ；アイゾット衝撃強度２３℃で６０ｍＪ／ｍｍ2 お
よび−３０℃で１２ｍＪ／ｍｍ2 。押出機中の温度は、
１４０℃（供給部）、１９０℃、２００℃、１８０℃お
よび１７０℃（ダイトップ部）とし、 押出スクリュー
は１２０ｒｐｍで操作し、そして材料温度は、１８５℃
とした。この方法で製造された成形用組成物に対して以
下のデータが測定された。
【００５７】ＶＩ＝９３ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０／
５）＝１４１ｄｇ／分；Ｍw ＝１１９，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１０．０；融点 １４５℃；引張弾性
率＝１７２０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝９５および９０
Ｎ／ｍｍ2 ；アイゾット衝撃強度１０ｍＪ／ｍｍ2 （２
３℃）および７ｍＪ／ｍｍ2 （−３０℃）。
５）＝１４１ｄｇ／分；Ｍw ＝１１９，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１０．０；融点 １４５℃；引張弾性
率＝１７２０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝９５および９０
Ｎ／ｍｍ2 ；アイゾット衝撃強度１０ｍＪ／ｍｍ2 （２
３℃）および７ｍＪ／ｍｍ2 （−３０℃）。
【００５８】比較例１ 低分子量成分がポリプロピレンワックスでなくその代わ
りに低分子量のポリプロピレンとした以外は実施例７の
通りの操作とする。この成分は、以下のデータを有して
いる。
りに低分子量のポリプロピレンとした以外は実施例７の
通りの操作とする。この成分は、以下のデータを有して
いる。
【００５９】ＶＩ＝５６ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０／
５）＝測定不能；Ｍw ＝５２，５００ｇ／モル、Ｍw ／
Ｍn ＝２．１；融点 １４５℃；ＩＩ＝９５．０％，ｎ
iso＝３４。
５）＝測定不能；Ｍw ＝５２，５００ｇ／モル、Ｍw ／
Ｍn ＝２．１；融点 １４５℃；ＩＩ＝９５．０％，ｎ
iso＝３４。
【００６０】押出機中の温度は、１４０℃（供給部）、
１９０℃、２５０℃、２４０℃および２４０℃（ダイト
ップ部）とし、 押出スクリューは２６０ｒｐｍで操作
し、そして材料温度は、２２０℃とした。この方法で製
造された成形用組成物に対して以下のデータが測定され
た。
１９０℃、２５０℃、２４０℃および２４０℃（ダイト
ップ部）とし、 押出スクリューは２６０ｒｐｍで操作
し、そして材料温度は、２２０℃とした。この方法で製
造された成形用組成物に対して以下のデータが測定され
た。
【００６１】ＶＩ＝２０２ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝３９ｄｇ／分；Ｍw ＝２９６，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝７．９；融点 １４８℃；引張弾性率
＝１２８０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝７７および７１Ｎ
／ｍｍ2 ；アイゾット衝撃強度６５ｍＪ／ｍｍ2 （２３
℃）および１１ｍＪ／ｍｍ2 （−３０℃）。
／５）＝３９ｄｇ／分；Ｍw ＝２９６，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝７．９；融点 １４８℃；引張弾性率
＝１２８０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝７７および７１Ｎ
／ｍｍ2 ；アイゾット衝撃強度６５ｍＪ／ｍｍ2 （２３
℃）および１１ｍＪ／ｍｍ2 （−３０℃）。
【００６２】比較例２ 低分子量成分がポリプロピレンワックスでなく、その代
わりに以下の基本的データを有している低分子量ＰＰと
した以外は実施例７および比較例１の通りの操作とす
る。
わりに以下の基本的データを有している低分子量ＰＰと
した以外は実施例７および比較例１の通りの操作とす
る。
【００６３】ＶＩ＝１１１ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝９３ｄｇ／分；Ｍw ＝１０８，５００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．１；融点 １４６℃；ＩＩ＝９
５．０％，ｎiso ＝３４。
／５）＝９３ｄｇ／分；Ｍw ＝１０８，５００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．１；融点 １４６℃；ＩＩ＝９
５．０％，ｎiso ＝３４。
【００６４】押出機中の温度は、１５５℃（供給部）、
２１５℃、２４０℃、２４０℃および２５０℃（ダイト
ップ部）とし、 押出スクリューは１９０ｒｐｍで操作
し、そして材料温度は、２５０℃とした。この方法で製
造された成形用組成物に対して以下のデータが測定され
た。
２１５℃、２４０℃、２４０℃および２５０℃（ダイト
ップ部）とし、 押出スクリューは１９０ｒｐｍで操作
し、そして材料温度は、２５０℃とした。この方法で製
造された成形用組成物に対して以下のデータが測定され
た。
【００６５】ＶＩ＝２０６ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝３２ｄｇ／分；Ｍw ＝２４８，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝３．４；融点 １５１℃；Ｈmelt＝９
７ｊ／ｇ；引張弾性率＝１４３２Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度
値＝８４および７５Ｎ／ｍｍ2；アイゾット衝撃強度６
９ｍＪ／ｍｍ2 （２３℃）および１２ｍＪ／ｍｍ2 （−
３０℃）。
／５）＝３２ｄｇ／分；Ｍw ＝２４８，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝３．４；融点 １５１℃；Ｈmelt＝９
７ｊ／ｇ；引張弾性率＝１４３２Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度
値＝８４および７５Ｎ／ｍｍ2；アイゾット衝撃強度６
９ｍＪ／ｍｍ2 （２３℃）および１２ｍＪ／ｍｍ2 （−
３０℃）。
【００６６】比較例３ 高分子量成分が以下の基本データを有していた以外は比
較例１を繰り返す。ＶＩ＝７６９ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ
（２３０／５）＝０．１５ｄｇ／分；Ｍw ＝９９６，５
００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．３；融点 １５６℃；
ＩＩ＝９８．１％，ｎiso ＝８２。
較例１を繰り返す。ＶＩ＝７６９ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ
（２３０／５）＝０．１５ｄｇ／分；Ｍw ＝９９６，５
００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．３；融点 １５６℃；
ＩＩ＝９８．１％，ｎiso ＝８２。
【００６７】押出機中の温度は、１５５℃（供給部）、
２４０℃、２６０℃、２６０℃および２５０℃（ダイト
ップ部）とし、 押出スクリューは１５０ｒｐｍで操作
し、そして材料温度は、２５７℃とした。この方法で製
造された成形用組成物に対して以下のデータが測定され
た。
２４０℃、２６０℃、２６０℃および２５０℃（ダイト
ップ部）とし、 押出スクリューは１５０ｒｐｍで操作
し、そして材料温度は、２５７℃とした。この方法で製
造された成形用組成物に対して以下のデータが測定され
た。
【００６８】ＶＩ＝４０２ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝７．５ｄｇ／分；Ｍw ＝７１４，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１４．２；融点 １５０℃；引張弾性
率＝１３１５Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝８０および７７
Ｎ／ｍｍ2 ；アイゾット衝撃強度６０ｍＪ／ｍｍ2 （２
３℃）および１２ｍＪ／ｍｍ2 （−３０℃）。
／５）＝７．５ｄｇ／分；Ｍw ＝７１４，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１４．２；融点 １５０℃；引張弾性
率＝１３１５Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝８０および７７
Ｎ／ｍｍ2 ；アイゾット衝撃強度６０ｍＪ／ｍｍ2 （２
３℃）および１２ｍＪ／ｍｍ2 （−３０℃）。
【００６９】これらの比較例は、実施例と比較して高い
剛性（用球押印、引張中での弾性のモジュール）を達成
するのに決定的であるできる限り広い分子量分散度Ｍw
／Ｍ n ではなく、その代わり本発明によるポリプロピレ
ンワックスである低分子量成分によって決定的であるこ
とを示している。
剛性（用球押印、引張中での弾性のモジュール）を達成
するのに決定的であるできる限り広い分子量分散度Ｍw
／Ｍ n ではなく、その代わり本発明によるポリプロピレ
ンワックスである低分子量成分によって決定的であるこ
とを示している。
【００７０】実施例９および実施例１０ 上記の実施例７および実施例８とは対照的に、本発明に
よる成形用組成物を異なるポリマー粉末を混合すること
によって製造するのではなく、その代わり成形用組成物
を二段階重合で反応器内で直接製造する。
よる成形用組成物を異なるポリマー粉末を混合すること
によって製造するのではなく、その代わり成形用組成物
を二段階重合で反応器内で直接製造する。
【００７１】実施例９ ２４ｄｍ3 反応器をプロピレンでフラッシュし、そして
１２リットルの液体プロピレンおよび３５ｃｍ3 のメチ
ルアルミノキサン（５２ｍモルのＡｌに相当、平均オリ
ゴマー化度ｎ＝２０）のトルエン溶液で満たした。それ
と並行して、３．０ｍｇ（０．００６ｍモノマー）のｒ
ａｃ−ジメチルシリルビス（２−メチル−１−インデニ
ル）ジルコニウムジクロライドを１３．５ｃｍ3 のメチ
ルアルミノキサン（２０ｍモルのＡｌ）のトルエン溶液
に溶解し、そして反応器に導入した。重合反応を７０℃
で９０分間行った。次いで、１２０ｄｍ3 （標準状態）
の水素を反応器に導入し、そして重合反応を更に３０分
間続けた。２．４１ｋｇのポリマーが得られた。４．８
ｇのペンタエリスリチルテトラキス〔３−（３，５−ジ
−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネー
ト〕により押出成形条件下に化学的減成に対してこのポ
リマーを安定化させ、そして顆粒化した。押出機の５箇
所の加熱帯域を１４０℃（供給部）、１９０℃、２００
℃、２００℃および１８０℃（ダイトップ部）の温度に
調整し、押出スクリューを２００ｒｐｍで操作し、そし
て材料温度を１８５℃とした。この方法で製造された成
形用組成物に対して以下のデータが測定された。
１２リットルの液体プロピレンおよび３５ｃｍ3 のメチ
ルアルミノキサン（５２ｍモルのＡｌに相当、平均オリ
ゴマー化度ｎ＝２０）のトルエン溶液で満たした。それ
と並行して、３．０ｍｇ（０．００６ｍモノマー）のｒ
ａｃ−ジメチルシリルビス（２−メチル−１−インデニ
ル）ジルコニウムジクロライドを１３．５ｃｍ3 のメチ
ルアルミノキサン（２０ｍモルのＡｌ）のトルエン溶液
に溶解し、そして反応器に導入した。重合反応を７０℃
で９０分間行った。次いで、１２０ｄｍ3 （標準状態）
の水素を反応器に導入し、そして重合反応を更に３０分
間続けた。２．４１ｋｇのポリマーが得られた。４．８
ｇのペンタエリスリチルテトラキス〔３−（３，５−ジ
−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネー
ト〕により押出成形条件下に化学的減成に対してこのポ
リマーを安定化させ、そして顆粒化した。押出機の５箇
所の加熱帯域を１４０℃（供給部）、１９０℃、２００
℃、２００℃および１８０℃（ダイトップ部）の温度に
調整し、押出スクリューを２００ｒｐｍで操作し、そし
て材料温度を１８５℃とした。この方法で製造された成
形用組成物に対して以下のデータが測定された。
【００７２】ＶＩ＝１２５ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝９２ｄｇ／分；Ｍw ＝１６１，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝８．９；ｍ，ｐ． １５０℃；ΔＨ
melt＝１００Ｊ／ｇ；引張弾性率＝１７６０Ｎ／ｍ
ｍ2 ；用球硬度値＝９４および９０Ｎ／ｍｍ2 ；アイゾ
ット衝撃強度１９ｍＪ／ｍｍ2 （２３℃）および１２ｍ
Ｊ／ｍｍ2 （−３０℃）。
／５）＝９２ｄｇ／分；Ｍw ＝１６１，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝８．９；ｍ，ｐ． １５０℃；ΔＨ
melt＝１００Ｊ／ｇ；引張弾性率＝１７６０Ｎ／ｍ
ｍ2 ；用球硬度値＝９４および９０Ｎ／ｍｍ2 ；アイゾ
ット衝撃強度１９ｍＪ／ｍｍ2 （２３℃）および１２ｍ
Ｊ／ｍｍ2 （−３０℃）。
【００７３】実施例１０ ２４ｄｍ3 反応器をプロピレンでフラッシュし、そして
１２リットルの液体プロピレンおよび３５ｃｍ3 のメチ
ルアルミノキサン（５２ｍモルのＡｌに相当、平均オリ
ゴマー化度ｎ＝２０）のトルエン溶液で満たした。それ
と並行して、３．０ｍｇ（０．００６ｍモノマー）のｒ
ａｃ−ジメチルシリルビス（２−メチル−１−インデニ
ル）ジルコニウムジクロライドおよび１５．０ｍｇ
（０．０３ｍモノマー）のｒａｃ−ジメチルシリルビス
（インデニル）ジルコニウムジクロライドを１３．５ｃ
ｍ3 のメチルアルミノキサン（２０ｍモルのＡｌ）のト
ルエン溶液に溶解し、そして反応器に導入した。重合反
応を７０℃で１．５時間行った。２．６５ｋｇのポリマ
ーが得られた。成形用組成物を顆粒化により実施例９と
同様にして製造し、そして以下のデータが得られた。
１２リットルの液体プロピレンおよび３５ｃｍ3 のメチ
ルアルミノキサン（５２ｍモルのＡｌに相当、平均オリ
ゴマー化度ｎ＝２０）のトルエン溶液で満たした。それ
と並行して、３．０ｍｇ（０．００６ｍモノマー）のｒ
ａｃ−ジメチルシリルビス（２−メチル−１−インデニ
ル）ジルコニウムジクロライドおよび１５．０ｍｇ
（０．０３ｍモノマー）のｒａｃ−ジメチルシリルビス
（インデニル）ジルコニウムジクロライドを１３．５ｃ
ｍ3 のメチルアルミノキサン（２０ｍモルのＡｌ）のト
ルエン溶液に溶解し、そして反応器に導入した。重合反
応を７０℃で１．５時間行った。２．６５ｋｇのポリマ
ーが得られた。成形用組成物を顆粒化により実施例９と
同様にして製造し、そして以下のデータが得られた。
【００７４】ＶＩ＝１００ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝１２０ｄｇ／分；Ｍw ＝１２５，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１１．５；ｍ，ｐ． １４０℃（ブロ
ード）；引張弾性率＝１８２０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値
＝９０および８８Ｎ／ｍｍ2；アイゾット衝撃強度３２
ｍＪ／ｍｍ2 （２３℃）および１７ｍＪ／ｍｍ2 （−３
０℃）。
／５）＝１２０ｄｇ／分；Ｍw ＝１２５，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１１．５；ｍ，ｐ． １４０℃（ブロ
ード）；引張弾性率＝１８２０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値
＝９０および８８Ｎ／ｍｍ2；アイゾット衝撃強度３２
ｍＪ／ｍｍ2 （２３℃）および１７ｍＪ／ｍｍ2 （−３
０℃）。
【００７５】実施例１１ 高分子量成分（エチレン−プロピレンコポリマー）が以
下の基本的データを有した以外は実施例７を繰り返し
た。
下の基本的データを有した以外は実施例７を繰り返し
た。
【００７６】ＶＩ＝２８９ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝４０２，
０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝２．０；ＭＦＩ（２３０
／５）＝７ｄｇ／分；ポリマーのエチレン含有量 ４．
３％，13Ｃ−ＮＭＲにより導入：平均ブロック長Ｃ2 ＜
１．２；実施例５を参照のこと。
０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝２．０；ＭＦＩ（２３０
／５）＝７ｄｇ／分；ポリマーのエチレン含有量 ４．
３％，13Ｃ−ＮＭＲにより導入：平均ブロック長Ｃ2 ＜
１．２；実施例５を参照のこと。
【００７７】押出機における温度は、１４０℃（供給
部）、２００℃、２００℃、１８０℃および１８０℃
（ダイトップ部）とし、押出スクリューを２００ｒｐｍ
で操作し、そして材料温度を１９０℃とした。この方法
で製造された成形用組成物に対して以下のデータが測定
された。ＶＩ＝１４５ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０／
５）＝７２ｄｇ／分；Ｍw ＝１９８，０００ｇ／モル；
Ｍw ／Ｍn ＝９．６；引張中での弾性のモジュール＝１
５８０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝８６および８０Ｎ／ｍ
ｍ2 ；アイゾット衝撃強度１００ｍＪ／ｍｍ2 （２３
℃）。
部）、２００℃、２００℃、１８０℃および１８０℃
（ダイトップ部）とし、押出スクリューを２００ｒｐｍ
で操作し、そして材料温度を１９０℃とした。この方法
で製造された成形用組成物に対して以下のデータが測定
された。ＶＩ＝１４５ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０／
５）＝７２ｄｇ／分；Ｍw ＝１９８，０００ｇ／モル；
Ｍw ／Ｍn ＝９．６；引張中での弾性のモジュール＝１
５８０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝８６および８０Ｎ／ｍ
ｍ2 ；アイゾット衝撃強度１００ｍＪ／ｍｍ2 （２３
℃）。
【００７８】実施例１２ 高分子量成分が以下の基本的データを有した以外は実施
例７を繰り返した。ＶＩ＝３２６ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝４
０７，０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝３．１；ＭＦＩ
（２３０／５）＝４．９ｄｇ／分；用球硬度６０Ｎ／ｍ
ｍ2 （圧縮成形シート）。これは、１２．５％のエチレ
ン含有量のブロックコポリマーであり、分別により２４
％Ｃ2 ／Ｃ3 ゴム（ＥＰＲ）が得られた；実施例６を参
照のこと。
例７を繰り返した。ＶＩ＝３２６ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝４
０７，０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝３．１；ＭＦＩ
（２３０／５）＝４．９ｄｇ／分；用球硬度６０Ｎ／ｍ
ｍ2 （圧縮成形シート）。これは、１２．５％のエチレ
ン含有量のブロックコポリマーであり、分別により２４
％Ｃ2 ／Ｃ3 ゴム（ＥＰＲ）が得られた；実施例６を参
照のこと。
【００７９】押出機における温度は、１４０℃（供給
部）、２２０℃、２２０℃、２００℃および１８０℃
（ダイトップ部）とし、押出スクリューを２００ｒｐｍ
で操作し、そして材料温度を２２０℃とした。この方法
で製造された成形用組成物に対して以下のデータが測定
された。
部）、２２０℃、２２０℃、２００℃および１８０℃
（ダイトップ部）とし、押出スクリューを２００ｒｐｍ
で操作し、そして材料温度を２２０℃とした。この方法
で製造された成形用組成物に対して以下のデータが測定
された。
【００８０】ＶＩ＝１９６ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝３０ｄｇ／分；Ｍw ＝３４５，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１２．４；引張弾性率＝１１８０Ｎ／
ｍｍ2；用球硬度値＝７１および７０Ｎ／ｍｍ2 ；アイ
ゾット衝撃強度：破壊せず（２３℃）。
／５）＝３０ｄｇ／分；Ｍw ＝３４５，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１２．４；引張弾性率＝１１８０Ｎ／
ｍｍ2；用球硬度値＝７１および７０Ｎ／ｍｍ2 ；アイ
ゾット衝撃強度：破壊せず（２３℃）。
【００８１】実施例１３ ５０重量％の高分子量アイソタクチックポリプロピレン
および５０重量％のポリプロピレンワックスからなる成
形用組成物を押出成形により製造した。各成分は、以下
の基本的特性データを有していた。 高分子量成分：ＶＩ＝３９３ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３
０／５）＝１８ｄｇ／分；Ｍw ＝４９８，０００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．１；融点 １５２℃；ＩＩ＝９
７．０％，ｎiso ＝６５。 ポリプロピレンワックス：ＶＩ＝３５ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦ
Ｉ（２３０／５）＝測定不能；Ｍw ＝２６，５００ｇ／
モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．１；融点 １４５℃；ＩＩ＝９
４．０％，ｎiso＝３３。
および５０重量％のポリプロピレンワックスからなる成
形用組成物を押出成形により製造した。各成分は、以下
の基本的特性データを有していた。 高分子量成分：ＶＩ＝３９３ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３
０／５）＝１８ｄｇ／分；Ｍw ＝４９８，０００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．１；融点 １５２℃；ＩＩ＝９
７．０％，ｎiso ＝６５。 ポリプロピレンワックス：ＶＩ＝３５ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦ
Ｉ（２３０／５）＝測定不能；Ｍw ＝２６，５００ｇ／
モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．１；融点 １４５℃；ＩＩ＝９
４．０％，ｎiso＝３３。
【００８２】各々、１０ｋｇのポリマー成分を混合し、
そしてこの混合物を２０ｇのペンタエリスリチルテトラ
キス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ
フェニル）プロピオネート）により押出条件下での化学
的減成に対して安定化させた。
そしてこの混合物を２０ｇのペンタエリスリチルテトラ
キス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ
フェニル）プロピオネート）により押出条件下での化学
的減成に対して安定化させた。
【００８３】押出／顆粒化を実施例７と同様にして行っ
た。この方法で製造された成形用組成物に対して以下の
データが測定された。ＶＩ＝１９６ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ
（２３０／５）＝４３ｄｇ／分；Ｍw ＝３２６，０００
ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝１８．３；融点 １５３℃；引
張弾性率＝１９５０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝９７Ｎ／
ｍｍ2 （射出成形シート，１４０℃で３時間条件付け，
３５８Ｎ）および９０Ｎ／ｍｍ2 （ＤＩＮ ５３ ４５
３による，射出成形シート）；アイゾット衝撃強度（Ｉ
ＳＯ １８０／１ Ｃ）２３℃で３４．５ｍＪ／ｍｍ2
および−３０℃で９．４ｍＪ／ｍｍ2 。
た。この方法で製造された成形用組成物に対して以下の
データが測定された。ＶＩ＝１９６ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ
（２３０／５）＝４３ｄｇ／分；Ｍw ＝３２６，０００
ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝１８．３；融点 １５３℃；引
張弾性率＝１９５０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝９７Ｎ／
ｍｍ2 （射出成形シート，１４０℃で３時間条件付け，
３５８Ｎ）および９０Ｎ／ｍｍ2 （ＤＩＮ ５３ ４５
３による，射出成形シート）；アイゾット衝撃強度（Ｉ
ＳＯ １８０／１ Ｃ）２３℃で３４．５ｍＪ／ｍｍ2
および−３０℃で９．４ｍＪ／ｍｍ2 。
【００８４】実施例１４ ワックス成分が以下の基本的データを有していた以外は
実施例１３の通りの方法である。
実施例１３の通りの方法である。
【００８５】ＶＩ＝１５ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝７３００ｇ
／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；融点１３９℃；ＩＩ＝９
３．７％，ｎiso ＝２８。 この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；融点１３９℃；ＩＩ＝９
３．７％，ｎiso ＝２８。 この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
【００８６】ＵＳ＝１９５ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝５１ｄｇ／分；Ｍw ＝３１８，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝３５．７；融点 １５０℃；引張中で
の弾性のモジュール＝２０９２Ｎ／ｍｍ2 ；用球押印硬
度値＝９１および９１Ｎ／ｍｍ 2 （各々圧縮成形シート
および射出成形シート，３５８Ｎ）。
／５）＝５１ｄｇ／分；Ｍw ＝３１８，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝３５．７；融点 １５０℃；引張中で
の弾性のモジュール＝２０９２Ｎ／ｍｍ2 ；用球押印硬
度値＝９１および９１Ｎ／ｍｍ 2 （各々圧縮成形シート
および射出成形シート，３５８Ｎ）。
【００８７】実施例１５ 付加的に１０ｋｇの以下の基本的データを有している高
分子量成分を更に成形用組成物用に使用した以外は実施
例１４の通りの方法である。
分子量成分を更に成形用組成物用に使用した以外は実施
例１４の通りの方法である。
【００８８】ＶＩ＝１９７ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝３０ｄｇ／分；Ｍw ＝１９８，５００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．１；融点 １４８℃；ＩＩ＝９
６．４％，ｎiso ＝５０。
／５）＝３０ｄｇ／分；Ｍw ＝１９８，５００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．１；融点 １４８℃；ＩＩ＝９
６．４％，ｎiso ＝５０。
【００８９】この方法で製造された成形用組成物に対し
て以下のデータが測定された。ＶＩ＝１９２ｃｍ3 ／
ｇ；ＭＦＩ（２３０／５）＝３３ｄｇ／分；Ｍw ＝２８
５，０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝１６．４；融点 １
５０℃；引張弾性率＝１８５３Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値
＝８８および８４Ｎ／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよ
び射出成形シート，３５８Ｎ）。
て以下のデータが測定された。ＶＩ＝１９２ｃｍ3 ／
ｇ；ＭＦＩ（２３０／５）＝３３ｄｇ／分；Ｍw ＝２８
５，０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝１６．４；融点 １
５０℃；引張弾性率＝１８５３Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値
＝８８および８４Ｎ／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよ
び射出成形シート，３５８Ｎ）。
【００９０】実施例１６ ワックス成分が以下の基本的データを有していた以外は
実施例１３の通りの方法である。
実施例１３の通りの方法である。
【００９１】ＶＩ＝４５ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝３３，４０
０ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝１．９；融点＝１４０℃；Ｉ
Ｉ＝９４．０％，ｎiso ＝３０。 この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
０ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝１．９；融点＝１４０℃；Ｉ
Ｉ＝９４．０％，ｎiso ＝３０。 この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
【００９２】ＶＩ＝２０２ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝３４ｄｇ／分；Ｍw ＝３２０，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝９．０；融点＝１５２℃；引張弾性率
＝１５４０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝８７および８３Ｎ
／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよび射出成形シート，
３５８Ｎ）；アイゾット衝撃強度５８．１ｍＪ／ｍｍ2
（２３℃）および１１．５ｍＪ／ｍｍ2 （−３０℃）。
／５）＝３４ｄｇ／分；Ｍw ＝３２０，０００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝９．０；融点＝１５２℃；引張弾性率
＝１５４０Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝８７および８３Ｎ
／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよび射出成形シート，
３５８Ｎ）；アイゾット衝撃強度５８．１ｍＪ／ｍｍ2
（２３℃）および１１．５ｍＪ／ｍｍ2 （−３０℃）。
【００９３】実施例１７ 高分子量成分が以下の基本的データを有していた以外は
実施例１４の通りの方法である。
実施例１４の通りの方法である。
【００９４】ＶＩ＝２２４ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝２０．５ｄｇ／分；Ｍw ＝２５９，０００ｇ／
モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．２；融点 １３９℃；ＩＩ＝９
３．５％，ｎiso ＝２５；引張弾性率＝１３５０Ｎ／ｍ
ｍ2 ；用球硬度値＝６８および６４Ｎ／ｍｍ2 （各々圧
縮成形シートおよび射出成形シート，３５８Ｎ） この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
／５）＝２０．５ｄｇ／分；Ｍw ＝２５９，０００ｇ／
モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．２；融点 １３９℃；ＩＩ＝９
３．５％，ｎiso ＝２５；引張弾性率＝１３５０Ｎ／ｍ
ｍ2 ；用球硬度値＝６８および６４Ｎ／ｍｍ2 （各々圧
縮成形シートおよび射出成形シート，３５８Ｎ） この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
【００９５】ＶＩ＝１２２ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝１９５ｄｇ／分；Ｍw ＝１６１，５００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１８．５；融点＝１４２℃；引張弾性
率＝１６１９Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝７８および７３
Ｎ／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよび射出成形シー
ト，３５８Ｎ）。
／５）＝１９５ｄｇ／分；Ｍw ＝１６１，５００ｇ／モ
ル；Ｍw ／Ｍn ＝１８．５；融点＝１４２℃；引張弾性
率＝１６１９Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝７８および７３
Ｎ／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよび射出成形シー
ト，３５８Ｎ）。
【００９６】実施例１８ 高分子量成分が以下の基本的データを有していた以外は
実施例１４の通りの方法である。
実施例１４の通りの方法である。
【００９７】ＶＩ＝２７１ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０
／５）＝６．０ｄｇ／分；Ｍw ＝２８９，５００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；融点＝１６０℃；ＩＩ＝９
８．９％，ｎiso ＝１０９；引張弾性率＝１６２３Ｎ／
ｍｍ2 ；用球硬度値＝９０および７６Ｎ／ｍｍ2 （各々
圧縮成形シートおよび射出成形シート，３５８Ｎ） この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
／５）＝６．０ｄｇ／分；Ｍw ＝２８９，５００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；融点＝１６０℃；ＩＩ＝９
８．９％，ｎiso ＝１０９；引張弾性率＝１６２３Ｎ／
ｍｍ2 ；用球硬度値＝９０および７６Ｎ／ｍｍ2 （各々
圧縮成形シートおよび射出成形シート，３５８Ｎ） この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
【００９８】ＶＩ＝１５４ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝１６８，
０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝１７．２；ＭＦＩ（２３
０／５）＝７４ｄｇ／分；融点＝１５９℃；引張弾性率
＝２１０５Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝１１０および９６
Ｎ／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよび射出成形シー
ト，３５８Ｎ）。
０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝１７．２；ＭＦＩ（２３
０／５）＝７４ｄｇ／分；融点＝１５９℃；引張弾性率
＝２１０５Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝１１０および９６
Ｎ／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよび射出成形シー
ト，３５８Ｎ）。
【００９９】実施例１９ ワックス成分が以下の基本的データを有していた以外は
実施例１８の通りの方法である。
実施例１８の通りの方法である。
【０１００】ＶＩ＝１５ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝８１００ｇ
／モル、Ｍw ／Ｍn ＝１．８；融点＝１６０℃；ＩＩ＝
９８．０％，ｎiso ＝１３０。 この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
／モル、Ｍw ／Ｍn ＝１．８；融点＝１６０℃；ＩＩ＝
９８．０％，ｎiso ＝１３０。 この方法で製造された成形用組成物に対して以下のデー
タが測定された。
【０１０１】ＶＩ＝１６１ｃｍ3 ／ｇ；Ｍw ＝１７０，
５００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝１７．０；ＭＦＩ（２３
０／５）＝６９ｄｇ／分；融点＝１６０℃；引張弾性率
＝２１８５Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝１１５および９８
Ｎ／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよび射出成形シー
ト，３５８Ｎ）。
５００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn ＝１７．０；ＭＦＩ（２３
０／５）＝６９ｄｇ／分；融点＝１６０℃；引張弾性率
＝２１８５Ｎ／ｍｍ2 ；用球硬度値＝１１５および９８
Ｎ／ｍｍ2 （各々圧縮成形シートおよび射出成形シー
ト，３５８Ｎ）。
【０１０２】実施例２０ ８０重量％の高分子量アイソタクチックポリプロピレン
および２０重量％のポリプロピレンからなる成形用組成
物を押出成形により製造した。混合、安定化および押出
成形実施例１３の通りに実施した。各成分の基本的デー
タは、下記の通りである。 高分子量成分：ＶＩ＝１９７ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３
０／５）＝３２ｄｇ／分；Ｍw ＝２０５，０００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．３；融点＝１４８℃；ＩＩ＝９
６．２％，ｎiso ＝５１；引張弾性率＝１３５０Ｎ／ｍ
ｍ2 ；用球硬度値＝７９および７４Ｎ／ｍｍ2 （各々圧
縮成形シートおよび射出成形シート，３５８Ｎ）。 ワックス成分（ポリプロピレン）：ＶＩ＝１４ｃｍ3 ／
ｇ；Ｍw ＝７６００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；融
点＝１４０℃；ＩＩ＝９４．３％，ｎiso ＝３１。
および２０重量％のポリプロピレンからなる成形用組成
物を押出成形により製造した。混合、安定化および押出
成形実施例１３の通りに実施した。各成分の基本的デー
タは、下記の通りである。 高分子量成分：ＶＩ＝１９７ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３
０／５）＝３２ｄｇ／分；Ｍw ＝２０５，０００ｇ／モ
ル、Ｍw ／Ｍn ＝２．３；融点＝１４８℃；ＩＩ＝９
６．２％，ｎiso ＝５１；引張弾性率＝１３５０Ｎ／ｍ
ｍ2 ；用球硬度値＝７９および７４Ｎ／ｍｍ2 （各々圧
縮成形シートおよび射出成形シート，３５８Ｎ）。 ワックス成分（ポリプロピレン）：ＶＩ＝１４ｃｍ3 ／
ｇ；Ｍw ＝７６００ｇ／モル、Ｍw ／Ｍn ＝２．０；融
点＝１４０℃；ＩＩ＝９４．３％，ｎiso ＝３１。
【０１０３】本発明による成形用組成物およびそれから
製造された成形体に対して以下のデータが測定された。
ＶＩ＝１５５ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０／５）＝７１
ｄｇ／分；Ｍw ＝１９６，０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn
＝１０．０；融点＝１４８℃；引張弾性率＝１５８９Ｎ
／ｍｍ2 ；用球硬度値＝８５および７９Ｎ／ｍｍ2 （各
々圧縮成形シートおよび射出成形シート，３５８Ｎ）。
製造された成形体に対して以下のデータが測定された。
ＶＩ＝１５５ｃｍ3 ／ｇ；ＭＦＩ（２３０／５）＝７１
ｄｇ／分；Ｍw ＝１９６，０００ｇ／モル；Ｍw ／Ｍn
＝１０．０；融点＝１４８℃；引張弾性率＝１５８９Ｎ
／ｍｍ2 ；用球硬度値＝８５および７９Ｎ／ｍｍ2 （各
々圧縮成形シートおよび射出成形シート，３５８Ｎ）。
【０１０４】実施例２１〜２７ 種々の量のワックス成分を使用した以外は実施例７の通
りの操作とした。結果を下記表に示す。
りの操作とした。結果を下記表に示す。
【０１０５】 〔表〕 ポリプロピレン 用球硬度値〔Ｎ／ｍｍ2 〕（圧縮成形シート実施例 ワックス（重量％） 条件付け，３５８Ｎ） ２１ ９ ８５ ２２ １７ ８７ ２３ ２３ ９１ ２４ ２９ ９０ ２５ ３３ ９４ ２６ ３７．５ ９３２７ ４３ ９３
Claims (8)
- 【請求項１】 ａ） 式Ｒa −ＣＨ＝ＣＨ−Ｒb （式
中、Ｒa およびＲb は同一または異なっていて、そして
水素またはＣ1 〜Ｃ15−アルキルであるかまたはＲa お
よびＲb はこれらと結合する原子と一緒ににって環を形
成する）で表される少なくとも３個の炭素原子をを有す
るオレフィンから誘導され、１０００ないし５０，００
０ｇ／モルの分子量Ｍw 、１．８ないし４．０の分子量
分散度Ｍ w ／Ｍn 、２ないし５０ｃｍ3 ／ｇの粘度指数
および１２０ないし１６０℃の融点を有するポリオレフ
ィンワックスおよび ｂ） ａ）で記載したオレフィンから誘導され、＞１０
０，０００のｇ／モルの分子量Ｍw 、１．８ないし４．
０の分子量分散度Ｍw ／Ｍn 、＞８０ｃｍ3 ／ｇの粘度
指数および１２０ないし１６０℃の融点を有するポリオ
レフィンあるいはｂ）の代わりに ｃ） 式Ｒa −ＣＨ＝ＣＨ−Ｒb （式中、Ｒa およびＲ
b は同一または異なっていて、そして水素またはＣ1 〜
Ｃ15−アルキルであるかまたはＲa およびＲb はこれら
と結合する原子と一緒になって環を形成する）で表され
る少なくとも２種類の異なるオレフィンから誘導され、
＞１００，０００のｇ／モルの分子量Ｍw、１．８ない
し４．０の分子量分散度Ｍw ／Ｍn 、＞８０ｃｍ3 ／ｇ
の粘度指数および９０ないし１６０℃の融点を有するオ
レフィンコポリマーから本質的になるポリオレフィン成
形用組成物。 - 【請求項２】 成分ａ）がポリプロピレンワックスであ
る請求項１のポリオレフィン成形用組成物。 - 【請求項３】 成分ｂ）がポリプロピレンである請求項
１または２のポリオレフィン成形用組成物。 - 【請求項４】 成分ｃ）がエチレン−プロピレンコポリ
マーである請求項１ないし３の一つまたはそれ以上のポ
リオレフィン成形用組成物。 - 【請求項５】 ２０ないし９９重量％の請求項１ないし
４の１つまたはそれ以上の成形用組成物および１ないし
８０重量％の−２０℃以下のガラス転移温度を有するゴ
ムから本質的になるポリオレフィン成形用組成物。 - 【請求項６】 安定剤、酸化防止剤、ＵＶ吸収剤、光保
護剤、金属失活剤、フリーラジカル補足剤、フィラーお
よび強化剤、相溶化剤、可塑剤、滑剤、乳化剤、蛍光増
白剤、燃焼防止剤、顔料、帯電防止剤および発泡剤を付
加的に含んでなる請求項１ないし５の一つまたはそれ以
上のポリオレフィン成形用組成物。 - 【請求項７】 請求項１ないし６の一つまたはそれ以上
のポリオレフィン成形用組成物を成形体の製造に使用す
る方法。 - 【請求項８】 請求項１ないし６の一つまたはそれ以上
のポリオレフィン成形用組成物から製造された成形体。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4210581:1 | 1992-03-31 | ||
| DE4210581 | 1992-03-31 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH069829A true JPH069829A (ja) | 1994-01-18 |
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Family
ID=6455553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07054293A Ceased JP3374152B2 (ja) | 1992-03-31 | 1993-03-29 | 高い剛性および硬度のポリオレフィン成形用組成物 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5416153A (ja) |
| EP (1) | EP0563818B1 (ja) |
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| KR (1) | KR100254646B1 (ja) |
| AT (1) | ATE138957T1 (ja) |
| AU (1) | AU658486B2 (ja) |
| CA (1) | CA2092957A1 (ja) |
| DE (1) | DE59302787D1 (ja) |
| ES (1) | ES2090748T3 (ja) |
| RU (1) | RU2136710C1 (ja) |
| TW (1) | TW285680B (ja) |
| ZA (1) | ZA932259B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11100413A (ja) * | 1997-07-11 | 1999-04-13 | Clariant Gmbh | ポリプロピレンワックス |
| JP2009035735A (ja) * | 2007-08-03 | 2009-02-19 | Clariant Internatl Ltd | 高結晶性ポリプレンワックス |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69412954T2 (de) | 1993-01-11 | 1999-03-11 | Mitsui Chemicals, Inc., Tokio/Tokyo | Propylenpolymer zusammensetzung |
| ATE181347T1 (de) * | 1993-07-14 | 1999-07-15 | Union Carbide Chem Plastic | Polymerzusammensetzungen |
| DE19622083A1 (de) * | 1996-05-31 | 1997-12-04 | Brueckner Maschbau | Verfahren zur Herstellung einer biaxial orientierten Polypropylenfolie |
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| AU1222902A (en) * | 2000-09-19 | 2002-04-02 | Trespaphan Gmbh | Sealable biaxially orientated polypropylene film with a protective coating sealing against pvdc and acrylate lacquer |
| WO2004012924A1 (en) * | 2002-07-26 | 2004-02-12 | Sasol Wax (South Africa) (Proprietary) Limited | Polymeric fibre extrusion |
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| US8008412B2 (en) * | 2002-09-20 | 2011-08-30 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymer production at supersolution conditions |
| US20080153997A1 (en) * | 2006-12-20 | 2008-06-26 | Exxonmobil Research And Engineering | Polymer production at supercritical conditions |
| US20040191445A1 (en) * | 2003-03-27 | 2004-09-30 | Baranowski Thomas R. | Transparent closure cap liner having oxygen barrier properties |
| KR20070014118A (ko) * | 2003-12-24 | 2007-01-31 | 게일 퍼시픽 리미티드 | 중합체성 플라스틱 물질 및 이의 제조방법 |
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