JPH0699764B2 - 被削性に優れたコンロツド用チタン合金 - Google Patents
被削性に優れたコンロツド用チタン合金Info
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- JPH0699764B2 JPH0699764B2 JP60077975A JP7797585A JPH0699764B2 JP H0699764 B2 JPH0699764 B2 JP H0699764B2 JP 60077975 A JP60077975 A JP 60077975A JP 7797585 A JP7797585 A JP 7797585A JP H0699764 B2 JPH0699764 B2 JP H0699764B2
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- Japan
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- less
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- machinability
- rem
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
- F05C2201/0466—Nickel
Landscapes
- Compressor (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、例えば、自動車用エンジンのピストンピンあ
るいはクロスヘッドピンとクランクとを連結するのに用
いられるコンロッド、あるいは産業機械用のコンロッ
ド、などの素材として利用される被削性に優れたコンロ
ッド用チタン合金に関するものである。
るいはクロスヘッドピンとクランクとを連結するのに用
いられるコンロッド、あるいは産業機械用のコンロッ
ド、などの素材として利用される被削性に優れたコンロ
ッド用チタン合金に関するものである。
（従来の技術） 例えば、エンジンのピストンピンあるいはクロスヘッド
ピンと、クランクとを連結するのに使用されるコンロッ
ドとしては、従来、鉄系材料の鍛造品が主に使用されて
いた。しかしながら、このような鉄系材料は比重が大き
いため、コンロッドの軽量化に限界があり、エンジンの
軽量化による燃料経済性の向上や、高速回転化による動
力性能の向上などを実現するうえでの支障となってい
た。
ピンと、クランクとを連結するのに使用されるコンロッ
ドとしては、従来、鉄系材料の鍛造品が主に使用されて
いた。しかしながら、このような鉄系材料は比重が大き
いため、コンロッドの軽量化に限界があり、エンジンの
軽量化による燃料経済性の向上や、高速回転化による動
力性能の向上などを実現するうえでの支障となってい
た。
一般に、自動車や産業機械などにおいて使用されるコン
ロッドに対して要求される性能としては、（１）疲労強
度、（２）靱延性、（３）耐摩耗性、（４）被削性など
が重要視されている。
ロッドに対して要求される性能としては、（１）疲労強
度、（２）靱延性、（３）耐摩耗性、（４）被削性など
が重要視されている。
一方、チタン合金はこれらの要求に応えるべき優れた特
性を有しており、一部特殊な用途（例えば、レーシング
カー）においてチタン合金製のコンロッドが使用されて
おり、代表的なものとして、６％Al−４％Ｖ−Ti合金が
使用されている。
性を有しており、一部特殊な用途（例えば、レーシング
カー）においてチタン合金製のコンロッドが使用されて
おり、代表的なものとして、６％Al−４％Ｖ−Ti合金が
使用されている。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、上記の６％Al−４％Ｖ−Ti系をはじめと
する従来のチタン合金は、現在までのコンロッド用とし
て使用されている鉄系材料に比べて熱伝導率が低く、高
硬度・高活性であるために機械加工性が極めて悪く、工
業的に大量に製造することが困難であり、とくに一般の
用途には適さないものであり、加えてコンロッドにおい
て最も要求される疲労強度も十分でないという問題点が
あった。
する従来のチタン合金は、現在までのコンロッド用とし
て使用されている鉄系材料に比べて熱伝導率が低く、高
硬度・高活性であるために機械加工性が極めて悪く、工
業的に大量に製造することが困難であり、とくに一般の
用途には適さないものであり、加えてコンロッドにおい
て最も要求される疲労強度も十分でないという問題点が
あった。
このため、自動車，二輪車あるいは産業機械など大量生
産が必要とされるコンロッド素材としてチタン合金を適
用するためには、被削性および疲労強度の改善が必須と
なっていた。
産が必要とされるコンロッド素材としてチタン合金を適
用するためには、被削性および疲労強度の改善が必須と
なっていた。
本発明は、上述した従来の問題点に着目してなされたも
ので、従来の鉄系材料に比べて比重がかなり小さいた
め、軽量化ならびに高速回転化が可能であり、また従来
の極く一部の用途に使用されていたTi合金に比べて被削
性ならびに疲労強度に著しく優れており、一般の用途に
適用することが可能であるコンロッド用チタン合金を提
供することを目的としている。
ので、従来の鉄系材料に比べて比重がかなり小さいた
め、軽量化ならびに高速回転化が可能であり、また従来
の極く一部の用途に使用されていたTi合金に比べて被削
性ならびに疲労強度に著しく優れており、一般の用途に
適用することが可能であるコンロッド用チタン合金を提
供することを目的としている。
［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） 本発明による被削性に優れたコンロッド用チタン合金
は、重量％で、 Al:2〜４％、 V:1.5〜2.5％、を含み、場合によっては、 REM:0.01〜3.0％、Ca,S,Se,Te,Pb,Biのうちの１種また
は２種以上:0.01〜1.0％の範囲でREM,Ca,S,Se,Te,Pb,Bi
の１種または２種以上の合計:5％以下、 を含み、同じく場合によっては、 Cu:5％以下、Sn,Cr,Fe,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zrのうちの１
種または２種以上:10％以下、Nb,Ta,Moのうちの１種ま
たは２種以上:15％以下、O:1％以下の範囲でCu,Sn,Cr,F
e,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zr,Nb,Ta,Mo,Oの１種または２種以
上、 を含み、残部実質的にTiからなることを特徴としてい
る。
は、重量％で、 Al:2〜４％、 V:1.5〜2.5％、を含み、場合によっては、 REM:0.01〜3.0％、Ca,S,Se,Te,Pb,Biのうちの１種また
は２種以上:0.01〜1.0％の範囲でREM,Ca,S,Se,Te,Pb,Bi
の１種または２種以上の合計:5％以下、 を含み、同じく場合によっては、 Cu:5％以下、Sn,Cr,Fe,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zrのうちの１
種または２種以上:10％以下、Nb,Ta,Moのうちの１種ま
たは２種以上:15％以下、O:1％以下の範囲でCu,Sn,Cr,F
e,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zr,Nb,Ta,Mo,Oの１種または２種以
上、 を含み、残部実質的にTiからなることを特徴としてい
る。
次に、本発明による被削性に優れたコンロッド用チタン
合金の成分範囲の限定理由（重量％）について説明す
る。
合金の成分範囲の限定理由（重量％）について説明す
る。
Al:2〜４％ AlはTiのα安定型元素であり、チタン合金の強度を向上
させるのに有効な元素であるので、このような効果を得
るために２％以上含有させた。しかしながら、多すぎる
と特にコンロッドの製造時に要求される被削性および使
用時に要求される回転曲げ疲労強度ならびに靱延性が低
下するので、４％以下に限定した。
させるのに有効な元素であるので、このような効果を得
るために２％以上含有させた。しかしながら、多すぎる
と特にコンロッドの製造時に要求される被削性および使
用時に要求される回転曲げ疲労強度ならびに靱延性が低
下するので、４％以下に限定した。
V:1.5〜2.5％ ＶはTiのβ安定型元素であり、チタン合金の強度を向上
させるのに有効な元素であるので、このような効果を得
るために1.5％以上含有させた。しかしながら、多すぎ
ると特にコンロッドの製造において要求される被削性が
劣化すると共に疲労強度ならびに靱延性も低下するの
で、2.5％以下に限定した。
させるのに有効な元素であるので、このような効果を得
るために1.5％以上含有させた。しかしながら、多すぎ
ると特にコンロッドの製造において要求される被削性が
劣化すると共に疲労強度ならびに靱延性も低下するの
で、2.5％以下に限定した。
REM（希土類元素の１種または２種以上:0.01〜3.0％ Ca,S,Se,Te,Pb,Biの１種または２種以上:0.01〜1.0％ REM,Ca,S,Se,Te,Pb,Biの合計:5％以下 REM,Ca,S,Se,Te,Pb,Biはいずれもチタン合金の被削性を
改善するのに有効な元素である。
改善するのに有効な元素である。
これらのうち希土類元素REM（とくにSc,Yおよびランタ
ニド系（原子番号57〜71）のもの）は、S,Se,Teなどと
安定な化合物をつくり、介在物を粒状にし、靱延性を改
善し、被削性を向上させる効果がある。そしてこのよう
な効果を得るためには必要に応じて0.01％以上含有させ
る。しかしながら、多量に含有するとチタン合金の耐食
性および強度を低下させるので、3.0％以下とする必要
がある。また、CaはS,Se,Teなどと安定な化合物をつく
り、介在物の形態を制御し、チタン合金の靱延性ならび
に被削性を改善するのに有効であるので、このような効
果を得るためには必要に応じて0.01％以上含有させる。
しかしながら、多量に含有するとチタン合金の耐食性や
疲労強度を低下させるので、1.0％以下とする必要があ
る。さらに、S,Se,Te,Pb,Biは前述のようにチタン合金
の被削性を向上させる元素であり、このような効果を得
るためには必要に応じて0.01％以上含有させる。しか
し、多すぎるとチタン合金の熱間加工性を著しく低下さ
せるので各々1.0％以下とした。そして、これらの被削
性改善元素であるREM,Ca,S,Se,Te,Pb,Biの合計量が多す
ぎると、チタン合金の耐食性，強度，熱間加工性等を低
下させるので、これらの合計量を５％以下とする必要が
ある。
ニド系（原子番号57〜71）のもの）は、S,Se,Teなどと
安定な化合物をつくり、介在物を粒状にし、靱延性を改
善し、被削性を向上させる効果がある。そしてこのよう
な効果を得るためには必要に応じて0.01％以上含有させ
る。しかしながら、多量に含有するとチタン合金の耐食
性および強度を低下させるので、3.0％以下とする必要
がある。また、CaはS,Se,Teなどと安定な化合物をつく
り、介在物の形態を制御し、チタン合金の靱延性ならび
に被削性を改善するのに有効であるので、このような効
果を得るためには必要に応じて0.01％以上含有させる。
しかしながら、多量に含有するとチタン合金の耐食性や
疲労強度を低下させるので、1.0％以下とする必要があ
る。さらに、S,Se,Te,Pb,Biは前述のようにチタン合金
の被削性を向上させる元素であり、このような効果を得
るためには必要に応じて0.01％以上含有させる。しか
し、多すぎるとチタン合金の熱間加工性を著しく低下さ
せるので各々1.0％以下とした。そして、これらの被削
性改善元素であるREM,Ca,S,Se,Te,Pb,Biの合計量が多す
ぎると、チタン合金の耐食性，強度，熱間加工性等を低
下させるので、これらの合計量を５％以下とする必要が
ある。
Cu:5％以下 CuはTiと化合物をつくり、チタン合金の強度を高めるの
に有効であるので、必要に応じて添加することもよい。
しかしながら、多量に含有するとチタン合金の靱延性を
低下させるので、５％以下とする必要がある。
に有効であるので、必要に応じて添加することもよい。
しかしながら、多量に含有するとチタン合金の靱延性を
低下させるので、５％以下とする必要がある。
Sn,Cr,Fe,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zrのうちの１種または２種
以上:10％以下 これらの元素はいずれもTiと化合物をつくり、チタン合
金の強度を高めるのに有効な元素であるので、必要に応
じてこれらの１種または２種以上を添加するのも良い。
しかしながら、多量に含有するとチタン合金の靱延性を
低下させるので、これらの合計量を10％以下とする必要
がある。
以上:10％以下 これらの元素はいずれもTiと化合物をつくり、チタン合
金の強度を高めるのに有効な元素であるので、必要に応
じてこれらの１種または２種以上を添加するのも良い。
しかしながら、多量に含有するとチタン合金の靱延性を
低下させるので、これらの合計量を10％以下とする必要
がある。
Nb,Ta,Moのうちの１種または２種以上:15％以下 これらの元素はいずれもチタン合金の結晶系を制御して
その強度を高めるのに有効な元素であるので、必要に応
じてこれらの１種または２種以上を添加するのも良い。
しかしながら、多量に含有するとβ相が安定化してその
目的を達成させることができなくなるので、これらの合
計量を15％以下とする必要がある。
その強度を高めるのに有効な元素であるので、必要に応
じてこれらの１種または２種以上を添加するのも良い。
しかしながら、多量に含有するとβ相が安定化してその
目的を達成させることができなくなるので、これらの合
計量を15％以下とする必要がある。
O:1％以下 チタン合金中にＯ（酸素）を適量添加することによって
その強度を著しく上昇させることができる。しかしなが
ら、多量に含有させるとかえって靱延性が著しく低下す
るので、含有させる場合でも１％以下とする必要があ
る。
その強度を著しく上昇させることができる。しかしなが
ら、多量に含有させるとかえって靱延性が著しく低下す
るので、含有させる場合でも１％以下とする必要があ
る。
したがって、チタン合金の強度を向上させるCu,Sn,Cr,F
e,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zr,Nb,Ta,Mo,Oのうちから適宜選ん
で上記の範囲内で含有させることもよい。
e,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zr,Nb,Ta,Mo,Oのうちから適宜選ん
で上記の範囲内で含有させることもよい。
（実施例） 第１表に示す化学成分のチタン合金をPPC（Plasma Prog
ressive Casting）炉で溶製し、造塊後直径50mmの丸棒
に鍛造したのち焼なまし処理を施して供試材を作成し
た。
ressive Casting）炉で溶製し、造塊後直径50mmの丸棒
に鍛造したのち焼なまし処理を施して供試材を作成し
た。
次いで、各々の供試材に対して被削性試験および回転曲
げ疲労試験を行った。これらのうち、被削性試験は第２
表に示す条件で行ない、この条件下での1000mm寿命速度
を求め、比較材である６％Al−４％Ｖ−Ti合金の値を10
0としたときの比、すなわちドリル寿命速度比で評価し
た。この結果を同じく第１表に示す。また、回転曲げ疲
労試験は、小野式回転曲げ疲労試験機を使用して行な
い、上記の焼なまし平滑供試材の疲労限を求め、比較材
である６％Al−４％Ｖ−Ti合金の値を100としたときの
比、すなわち回転曲げ疲労強度比で評価した。この結果
を同じく第１表に示す。
げ疲労試験を行った。これらのうち、被削性試験は第２
表に示す条件で行ない、この条件下での1000mm寿命速度
を求め、比較材である６％Al−４％Ｖ−Ti合金の値を10
0としたときの比、すなわちドリル寿命速度比で評価し
た。この結果を同じく第１表に示す。また、回転曲げ疲
労試験は、小野式回転曲げ疲労試験機を使用して行な
い、上記の焼なまし平滑供試材の疲労限を求め、比較材
である６％Al−４％Ｖ−Ti合金の値を100としたときの
比、すなわち回転曲げ疲労強度比で評価した。この結果
を同じく第１表に示す。
第１表に示すように、本発明によるチタン合金（No.1〜
15）は、比較のチタン合金（No.16）に対してドリル寿
命速度比が著しく高く、従来の６％Al−４％Ｖ−Ti合金
に比べて被削性に著しく優れており、とくにコンロッド
の製造性をかなり高めうるものであることが明らかであ
る。また、コンロッドにおいて特に要求される回転曲げ
疲労強度においても従来のチタン合金に比べてかなり優
れており、比重の面だけでなく強度の面からもより一層
の軽量化が可能であり、例えば自動車用エンジンの軽量
化ならびに動力性能の向上に貢献するものである。
15）は、比較のチタン合金（No.16）に対してドリル寿
命速度比が著しく高く、従来の６％Al−４％Ｖ−Ti合金
に比べて被削性に著しく優れており、とくにコンロッド
の製造性をかなり高めうるものであることが明らかであ
る。また、コンロッドにおいて特に要求される回転曲げ
疲労強度においても従来のチタン合金に比べてかなり優
れており、比重の面だけでなく強度の面からもより一層
の軽量化が可能であり、例えば自動車用エンジンの軽量
化ならびに動力性能の向上に貢献するものである。
［発明の効果］ 以上説明してきたように、本発明によるコンロッド用チ
タン合金は、 重量％で、 Al:2〜４％、 V:1.5〜2.5％、 を含み、場合によっては、 REM:0.01〜3.0％、Ca,S,Se,Te,Pb,Biのうちの１種また
は２種以上:0.01〜1.0％の範囲でREM,Ca,S,Se,Te,Pb,Bi
の１種または２種以上の合計:5％以下、 を含み、同じく場合によっては、 Cu:5％以下、Sn,Cr,Fe,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zrのうちの１
種または２種以上:10％以下、Nb,Ta,Moのうちの１種ま
たは２種以上:15％以下、O:1％以下の範囲でCu,Sn,Cr,F
e,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zr,Nb,Ta,Mo,Oの１種または２種以
上、 を含み、残部実質的にTiからなるものであるから、従来
の鉄系材料に比べて比重がかなり低いため、コンロッド
の軽量化が実現でき、また被削性に著しく優れたもので
あるためコンロッドの製造性が非常に良く、さらに疲労
強度が高いためにコンロッド素材として著しく優れたも
のであり、例えば一般の自動車用エンジンのコンロッド
として適用可能であり、エンジンの軽量化による燃料経
済性の向上ならびに高回転化による動力特性の向上に寄
与するという非常に優れた効果がもたらされる。
タン合金は、 重量％で、 Al:2〜４％、 V:1.5〜2.5％、 を含み、場合によっては、 REM:0.01〜3.0％、Ca,S,Se,Te,Pb,Biのうちの１種また
は２種以上:0.01〜1.0％の範囲でREM,Ca,S,Se,Te,Pb,Bi
の１種または２種以上の合計:5％以下、 を含み、同じく場合によっては、 Cu:5％以下、Sn,Cr,Fe,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zrのうちの１
種または２種以上:10％以下、Nb,Ta,Moのうちの１種ま
たは２種以上:15％以下、O:1％以下の範囲でCu,Sn,Cr,F
e,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zr,Nb,Ta,Mo,Oの１種または２種以
上、 を含み、残部実質的にTiからなるものであるから、従来
の鉄系材料に比べて比重がかなり低いため、コンロッド
の軽量化が実現でき、また被削性に著しく優れたもので
あるためコンロッドの製造性が非常に良く、さらに疲労
強度が高いためにコンロッド素材として著しく優れたも
のであり、例えば一般の自動車用エンジンのコンロッド
として適用可能であり、エンジンの軽量化による燃料経
済性の向上ならびに高回転化による動力特性の向上に寄
与するという非常に優れた効果がもたらされる。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、 Al:2〜４％、 V:1.5〜2.5％、 を含み、残部実質的にTiからなることを特徴とする被削
性に優れたコンロッド用チタン合金。 - 【請求項２】重量％で、 Al:2〜４％、 V:1.5〜2.5％、 を含み、さらに、 REM:0.01〜3.0％、Ca,S,Se,Te,Pb,Biのうちの１種また
は２種以上:0.01〜1.0％の範囲でREM,Ca,S,Se,Te,Pb,Bi
の１種または２種以上の合計:5％以下、 を含み、残部実質的にTiからなることを特徴とする被削
性に優れたコンロッド用チタン合金。 - 【請求項３】重量％で、 Al:2〜４％、 V:1.5〜2.5％、 を含み、さらに、 Cu:5％以下、Sn,Cr,Fe,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zrのうちの１
種または２種以上:10％以下、Nb,Ta,Moのうちの１種ま
たは２種以上:15％以下、O:1％以下の範囲でCu,Sn,Cr,F
e,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zr,Nb,Ta,Mo,Oの１種または２種以
上、 を含み、残部実質的にTiからなることを特徴とする被削
性に優れたコンロッド用チタン合金。 - 【請求項４】重量％で、 Al:2〜４％、 V:1.5〜2.5％、 を含み、さらに、 REM:0.01〜3.0％、Ca,S,Se,Te,Pb,Biのうちの１種また
は２種以上:0.01〜1.0％の範囲でREM,Ca,S,Se,Te,Pb,Bi
の１種または２種以上の合計:5％以下、 を含み、さらに、 Cu:5％以下、Sn,Cr,Fe,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zrのうちの１
種または２種以上:10％以下、Nb,Ta,Moのうちの１種ま
たは２種以上:15％以下、O:1％以下の範囲でCu,Sn,Cr,F
e,Ni,Be,Co,Mn,Hf,W,Zr,Nb,Ta,Mo,Oの１種または２種以
上、 を含み、残部実質的にTiからなることを特徴とする被削
性に優れたコンロッド用チタン合金。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60077975A JPH0699764B2 (ja) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | 被削性に優れたコンロツド用チタン合金 |
| EP86104929A EP0199198A1 (en) | 1985-04-12 | 1986-04-10 | Free-cutting ti alloy |
| US07/012,527 US4810465A (en) | 1985-04-12 | 1987-02-09 | Free-cutting Ti alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60077975A JPH0699764B2 (ja) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | 被削性に優れたコンロツド用チタン合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61257445A JPS61257445A (ja) | 1986-11-14 |
| JPH0699764B2 true JPH0699764B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=13648895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60077975A Expired - Lifetime JPH0699764B2 (ja) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | 被削性に優れたコンロツド用チタン合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0699764B2 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0624065B2 (ja) * | 1989-02-23 | 1994-03-30 | 日本鋼管株式会社 | 磁気ディスク基板 |
| US5244517A (en) * | 1990-03-20 | 1993-09-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Manufacturing titanium alloy component by beta forming |
| DE69107758T2 (de) * | 1990-10-01 | 1995-10-12 | Sumitomo Metal Ind | Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit. |
| CN1323182C (zh) * | 2004-07-07 | 2007-06-27 | 黄忠伟 | 高性能钛合金管配方及工艺 |
| JP2006308027A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Yamaha Motor Co Ltd | コンロッド、内燃機関、自動車両およびコンロッドの製造方法 |
| JP4799047B2 (ja) * | 2005-05-20 | 2011-10-19 | ヤマハ発動機株式会社 | コンロッドおよびそれを備えた内燃機関ならびに自動車両 |
| JP2007003000A (ja) * | 2005-05-24 | 2007-01-11 | Yamaha Motor Co Ltd | コンロッドおよびそれを備えた内燃機関ならびに自動車両 |
| CN108950297A (zh) * | 2017-05-24 | 2018-12-07 | 江苏天工科技股份有限公司 | 一种适用于高温工作环境的高强度钛合金 |
| CN112342437A (zh) * | 2020-11-20 | 2021-02-09 | 宁波北理汽车科技股份有限公司 | 一种曲轴连杆制备工艺 |
| CN115369286B (zh) * | 2022-08-29 | 2023-04-18 | 沈阳中核舰航特材科技有限公司 | 紧固件用α+β型钛合金、制备方法及其棒材的制备方法 |
| CN120738516B (zh) * | 2025-08-19 | 2026-01-20 | 中国机械总院集团沈阳铸造研究所有限公司 | 一种高性能钛合金及其制备方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5521823B2 (ja) * | 1972-09-28 | 1980-06-12 | ||
| JPS4982513A (ja) * | 1972-12-16 | 1974-08-08 | ||
| JPS5521823A (en) * | 1978-07-31 | 1980-02-16 | Matsushita Electric Works Ltd | Fluorescent lamp |
-
1985
- 1985-04-12 JP JP60077975A patent/JPH0699764B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61257445A (ja) | 1986-11-14 |
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