JPH0710445B2 - 工作物の締付け用締付け工具 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、締付け工具内に保持されて工作物に接触する
精密加工締付け面の範囲で工作物の当たり面に対応して
形成される金属伸び素子を持ち、締付けられない状態で
伸び素子の締付け面が工作物の当たり面に遊隙なく動き
得るように合わされ、締付け面とは反対側の裏面におい
て伸び素子が大きい面積で締付け面に対して直角に力の
作用を受けて、伸び素子の壁が可逆的に変形し、締付け
面で工作物の当たり面へ当たつてこの工作物を固定的に
締付け可能である、工作物の加工されているなるべく回
転対称な当たり面で工作物を摩擦により高精度で締付け
る締付け工具に関する。

〔従来の技術〕

このような締付け工具は例えばドイツ連邦共和国の特許
出願公開第2700934号明細書又は特許第2518382号明細書
から公知である。

自動製造時に切削製造においては、締付けに対して特別
な意味が与えられる。中心穴又は円筒状外面を持つ工作
物を精確に受入れるため締付け工具が用いられ、その締
付け力が圧力媒体と半径方向に変形可能な伸びブシユ又
は収縮スリーブとを介して工作物へ伝達される。その際
圧力発生は、手によるか又は締付け工具内にあるピスト
ンの機械的操作により、また液圧装置からの圧力導入に
よつても行なうことができる。このような伸び締付け工
具は、締付け力が大きく、２μ以下の非常に良好な永続
同心性精度が得られるという点ですぐれている。

伸び素子の半径方向変形の別の可能性は、伸び素子を軸
線方向に円錐面へ押付けることである。この円錐面はね
じの形に構成可能で、それにより円筒状外面の場合伸び
素子の壁厚は全範囲において同じ大きさであり、更に簡
単な組立てが可能である。伸び素子がこのような機械的
変形を行なう締付け工具も、良好な同心性精度を持つて
いるが、本体と伸び素子との間の内部摩擦のため、液圧
で操作される締付け素子の高い精度は得られない。ここ
に述べたような締付け工具はチヤツクやアーバの製造に
使用できる。このような締付け工具自体は公知なので、
その構造の詳細には立入らない。なおこの締付け工具は
非円形工作物又は別の締付け目的のために使用できる。
締付け素子の回転対称な構造は、この形式の締付け工具
の使用を可能にする基本前提条件とはならない。即ち締
付け工具が平らな当たり面を持つている時、締付け面も
平らに構成できる。軸受又は軸−ボス結合片のような機
械要素の範囲における有利の永続的締付け結合も、この
ような伸び素子で行なわれる。これまで述べた締付け工
具又は締付け結合片の欠点は、伸び素子の可能な直径変
化が比較的少ないことである。最大に可能な直径変化
は、締付け力発生の際伸び素子の変形により生ずるまだ
可能な最大比較応力によつて決定される。通常伸び素子
は鋼から製造される。できるだけ長い寿命又は締付け工
具により行なわれるできるだけ多い回数の締付けを保証
するため、伸び素子の最大に可能な直径変化は締付け直
径の約0.3％でよい。従つて締付けるべき工作物が充分
良好なはめ合い精度で製造される時にのみ、確実な締付
けが行なわれる。この要求を守るためには、特に小さい
締付け直系では著しい超過出費を必要とする。締付け力
を機械的に生ずる場合、伸び素子の軸線方向スリツトに
より、大きい伸びを得ることができるけれども、これは
同心性の精度を犠牲にして行なわれる。

前述した種類の締付け工具において、繊維複合材料から
伸び素子を製造することも公知である（ドイツ連邦共和
国特許出願公開第3800696号明細書参照）。それにより
約１％までの許容直径変化従つて鋼製伸び素子の３倍の
伸び割合という点ですぐれている締付け工具が得られ
る。しかしこの構成において、製造過程における繊維方
向の不規則性により、製造に基因する比較的悪い同心性
精度が欠点である。更に本体と伸び素子との間における
力の伝達にも問題がある。この場合不可避な同心性誤差
は鋼製伸び素子で得られる同心性誤差の約５倍である。
このような構造及び液圧操作では、更に密封の問題も加
わる。プラスチツクから成る伸び素子の非常に悪い耐摩
耗性も、広範な使用を妨げている。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明の基礎になつている課題は、高い同心性精度又は
心出し精度、高い耐摩耗性及び大きい締付け力という点
ですぐれている金属の伸び素子を持つ最初にあげた種類
の締付け工具を発展させて、工作物側の当たり面又は締
付け工具側の締付け面はめ合い精度に対する要求を従来
より著しく少なくできるようにすることである。

〔課題を解決するための手段〕

この課題を解決するため本発明によれば、伸び素子が形
状記憶能力を持つ合金から成り、締付け工具の使用温度
で応力を誘発可能な可逆的オーステナイト−マルテンサ
イト組織変態の範囲即ち擬弾性又は超弾性範囲が存在す
るような合金組成を持つている。

〔発明の効果〕

本発明によれば、伸び素子は形状記憶能力を持つ合金か
ら製造される。本発明によりこの形式の合金が、最初に
あげた種類の締付け工具の伸び素子に有利に使用され
る。伸び素子の合金組成は、締付け工具の動作温度範囲
（通常は室温）においていわゆる擬弾性が存在するよう
に選ばれる。形状記憶能力を持つ材料は、形状記憶合金
の組成に関係する臨界温度以上で、最大で0.3％の伸び
率を持つ鋼又は最大で約0.5％の伸び率を持つ他の金属
材料に比較して、約８％程度の著しく大きい可逆的伸び
率を示す。これらの合金の重要な利点は、非常に大きい
弾性にもかかわらずその材料が基本強度及び硬度を持つ
ことである。切削による充分良好な加工性と合金の充分
良好な溶接性は別の有利な性質で、液圧又は機械で操作
される締付け工具用の伸び素子を製造するためこの材料
を有意義に使用するのに可能にする。これらの合金の多
くは本来耐食性なので、付加的な防食は大抵の場合必要
でない。耐摩耗性を高めるため、伸び素子に付加的に耐
摩耗性被覆を設けることができる。その際注意すべきこ
とは、伸び素子の所望の最大伸び率において被覆の充分
な付着が保証されることである。この場合化学的ニツケ
ル被覆又はプラズマ法で設けられる微孔性被覆又はPVD
法又はCVD法又はプラズマ窒化又はイオン注入法により
設けられる被覆が対象となる。最後に述べた方法は、結
晶格子へのイオン打込みにより欠陥個所が生じて、表面
の範囲に圧縮応力を形成し、それにより疲れ強度を高め
るのに寄与する。

形状記憶能力を持つ合金の硬度及び強度は、鋼又は他の
普通の材料に匹敵する。ニツケル−チタン合金では、す
ぐれた耐食性及び良好な疲れ強度のほかに、オーステナ
イト−マルテンサイト相変態の際の大きい可逆的形状変
化特性が、本発明による使用にとつて特に重要である。
更にこの形式の合金では、マルテンサイト組織とオース
テナイト組織との間の変態温度を、適当な合金組成によ
り−100℃ないし＋100℃の範囲でほぼ自由に設定でき
る。

〔実施例〕

図面に示される実施例について本発明を以下に説明す
る。

形状記憶合金の応力−伸び線図は、そのつど温度への強
い依存性を示す。これは、温度に関係して合金中にマル
テンサイト組織又はオーステナイト組織が存在できるこ
とに関連する。組織の種類に応じて合金の応力−伸び特
性が異なる。オーステナイト組織が存在する場合にも、
合金は温度に関係して異なる特性を示す。しかも超弾性
又は擬弾性の存在する範囲があるが、その上に続く温度
範囲ではこの効果は失われる。

第１図に示す形状記憶合金の応力−伸び特性は、マルテ
ンサイト組織が存在するいわゆる低温範囲に相当する。
この温度範囲において部材に荷重がかかると、荷重の増
大につれてまず伸びがフツクの法則に従つて直線的に増
大する。特定の応力値から永久変形となるが、この変形
は部材の加熱により再び可逆的になる。加熱により合金
は一時的にオーステナイト状態になり、これが形状記憶
特性と称される。温度により部材がオーステナイト状態
に保たれ、また外部の機械的影響により妨げられない限
り、この部材は収縮して初期状態に戻る。

オーステナイト組織しかも応力を生じて変態可能なオー
ステナイト組織が存在する温度範囲において荷重を受け
ると、合金は異なる挙動を示す。第２図に示すこの荷重
状態では、荷重の増大につれて伸びも最初は直線的に増
大する。応力限界値以上で部材は、比較的広い範囲で大
した応力増大なしに超弾性的又は擬弾性的に伸びる。し
かし部材の荷重が除かれた後、この伸びはヒステリシス
曲線上を直ちに再び戻る。このようなオーステナイト状
態では、部材は約６％まで伸びる。12％までの伸びが可
能な合金も多くの文献に示されている。

今論じた温度範囲以上ではオーステナイト組織が存在
し、応力を誘発する組織変態はもはや不可能である。第
３図による線図に当てはまる温度範囲では、合金は通常
の応力−伸び特性を示して、フツクの法則による弾性伸
びと急峻な直線的増大を伴い、まはや可逆的でない引続
く荷重増大の際次第に増大する永久変形を伴う。この上
昇した温度範囲では合金は擬弾性特性をもはや持たな
い。

適当な形状記憶合金の重要な代表としてニツケル−チタ
ン母合金、銅母合金及び鉄母合金があげられる。ニツケ
ル−チタン母合金では、銅及び／又は鉄を約10％程度添
加できる。銅母合金ではしばしばすずが重要な合金成分
として使用され、その際アルミニウムを添加できる。別
の形式の銅母合金はアルミニウムを比較的高い濃度で含
み、ニツケルを少ない成分として含む。鉄母合金では、
しばしばニツケルが２番目に多い合金成分として添加さ
れ、アルミニウムが３番目の合金成分として事情によつ
てはチタンと組合わせて添加可能である。この形式の別
の鉄−ニツケル合金はコバルト及びチタンを含んでい
る。別の鉄母合金はマンガン及び珪素を使用する。最後
に白金又はパラジウムを添加される鉄母合金も公知であ
るが、この合金は非常に高価である。特に価格上の理由
から鉄母合金が開発された。

本発明は、根本的には、第４図ないし第７図に示すよう
な締付け工具しかもそこで使用される伸び素子用に、こ
のような形状記憶合金を使用することである。これらの
締付け工具1,2,3又は４は、工作物５の加工されたなる
べく回転対称な当たり面６で工作物５を摩擦により高い
精度で締付けるのに役立つ。第４図ないし第６図に示す
締付け工具はアーバとして構成され、スリーブ状伸び素
子7,7′,7″がピン10（第４図）又は保持心棒19,19′
（第５図及び第６図）上に保持されている。第７図に示
す締付け工具の実施例はチヤツク４として構成され、収
縮スリーブとして構成される伸び素子25は、つぼ状チヤ
ツク本体23内に保持されている。チヤツク４は外側に円
筒状当たり面を持つ工作物の精確な締付けに役立つ。異
なる締付け工具の伸び素子7,7′,7″及び25は、工作物
５に接触する範囲で精密加工され、工作物５の当たり面
６に対応して形成されている。締付け工具のこのように
加工される表面は以下締付け面８（第４図ないし第６
図）又は８″（第７図）と称される。伸び素子の応力を
除かれた状態で締付け工具の締付け面8,8″は、精密製
造のため遊隙なしに動き得るように工作物の当たり面６
と合つている。締付け面８又は８′とは反対の側にある
伸び素子の裏面において、伸び素子は締付け面に対して
直角に大きい面積で力を受けて、伸び素子7,7′,7″又
は25の壁が可逆的に変形し、締付け面8,8″が工作物５
の当たり面６へ押付けられ、摩擦により工作物を固定し
ている。種々の実施例は、大体において力の加え方又は
締付け工具内における伸び素子の保持の点で互いに相違
している。すべての実施例において共通なことは、伸び
素子7,7′,7″又は25が形状記憶合金から成り、締付け
工具の使用温度で形状記憶合金の第２図に示すオーステ
ナイト状態が存在し、この状態において合金が超弾性又
は擬弾性特性を示すように、合金組成が選ばれている。
力を加える際伸び素子7,7′,7″は、比較的大きく、事
情によつては直径を８％まで伸ばされ、荷重除去後再び
急速にその初期状態へ戻ることができる。それにより比
較的大きい公差の工作物も、高い同心性精度及び大きい
締付け力で摩擦により精確に締付けられる。急速に導入
可能な力のため、伸び素子7,7′,7″の変形も急速に行
なわれ、それに応じて工作物も急速に締付けるか又はゆ
るめられる。第７図のチヤツク４についても同じことが
いえる。

頻繁な反覆例えば50,000回の締付けにおいて、少なくと
も0.5％なるべく少なくとも１％の可逆的伸びが可能で
あるように、伸び素子7,7′,7″又は25の形状記憶合金
の組成が選ばれている。これにはニツケル−チタン母合
金が適し、これに銅及び／又は鉄も添加できる。このよ
うな合金により、方形断面を持つ環において、30゜の円
錐を圧入することによつて、荷重除去後環にあける永久
変形を認めることなく、10％までの直径拡大を行なうこ
とができた。

第４図に示すアーバの実施例では、締付け面８に対して
直角に向く押し広げ力が機械的に発生される。即ち尖端
の間に保持されるピン10に、軸線方向に前後して短い円
錐が一体に形成されているが、これらは分離した個別円
錐ではなく、互いにつながるねじのように円錐周面が互
いに移行し合つている。それにより円錐ねじ11がピン10
に形成され、そのねじ断面は強く非対称で、ゆるい傾斜
のねじ面と急峻なねじ面とを持ている。伸び素子７の内
面には対応するナツト状めねじが加工されているので、
スリーブ状伸び素子７がピン10の円錐ねじ11上へねじは
められる。ゆるい傾斜のねじ面は、ピン10の端面に設け
られるねじ付き突起13の方へ向くねじ断面の側に設けら
れ、ねじ付き突起13上へ締付けナツト12がねじはめ可能
である。この締付けナツト12により、伸び素子７は円錐
ねじ11の傾斜ねじ面上を軸線方向に移動され、円錐の作
用により全長及び全周にわたつて力を受ける。機械的に
発生されて締付け面８に対して直角に向くこの力は、伸
び素子７を押し広げ、上にはめられる工作物５をアーバ
１により固定的に締付ける。

第５図に示すアーバ２の実施例では、締付け面８に対し
て直角に向けられて伸び素子７′を押し広げる力は、液
圧により発生される。伸び素子７′は溶接継ぎ目17によ
り保持心棒19上に圧力漏れなく取付けられているが、そ
のためには伸び素子７′の材料と保持心棒19の材料とが
互いに溶接可能でなければならない。伸び素子７′の半
径方向内側には中空円筒圧力室14が形成され、圧力通路
15を経て外部から液圧がこの圧力室へ供給可能である。
伸び素子７′の両端縁は肉厚増大部16を持ち、これらの
肉厚増大部16の範囲で伸び素子７′が保持心棒19に溶接
されている。この溶接継ぎ目17は、そのルートが直接圧
力室へ移行するのではなく、保持心棒19の材料に覆われ
るように、配置されている。それにより溶接飛沫や金属
蒸気が圧力室14の内部へ達することはできない。縁の肉
厚増大部16は、保持心棒19への取付け範囲における伸び
素子７′の押し広げを防止し、押し広げ状態でも伸び素
子の精確な保持を保証するのに役立つ。第５図に示す実
施例では、圧力室14へ圧力が供給されかつ工作物がはめ
られてない場合、伸び素子７′の変形線18が著しく誇張
して示されている。もちろん工作物をはめると、伸び素
子７′はこのように強く押し広げられず、適当な力で工
作物の当たり面６へ当たり、そこで締付け面８と当たり
面６との間に、大きい荷重をかけられる締付け結合を行
なう。

第６図による実施例でも伸び素子７″は液圧により押し
広げられる。このため保持心棒19′には圧力室14′と圧
力通路15′が形成されている。しかし伸び素子７″は保
持心棒19′に取外し可能に結合され、縁肉厚部16′の範
囲で密封片20によりこの保持心棒に対して密封されてい
る。伸び素子７″の材料と保持心棒19′の材料とが互い
に溶接可能でないか、又は摩耗その他の理由から伸び素
子の交換が可能であるようにする場合、このような構造
が必要になる。密封範囲及び締付け範囲における伸び素
子の確実な継ぎ合わせのため、一端では環状ナツト21が
使用され、他端では押圧ナツト22が用いられて、保持心
棒19′の端面ねじ突起上へねじはめられている。環状ナ
ツト21及び押圧ナツト22は、外周及び小径部の範囲にあ
る縁肉厚増大部16′を少なくとも一部覆うので、伸び素
子７″が縁肉厚増大部16′で対応するナツト21,22によ
つても半径方向押し広げを防止される。アーバ３の第６
図に示す実施例では、更に締付け面８′を持つブシユ９
により、アーバ３を異なる工作物に合わせることもでき
る。このブシユ９も形状記憶合金から成るのがよい。も
ちろんブシユを普通の鋼から製造し、一方及び他方の端
面から交互に数回軸線方向スリツトを切り、このスリツ
トのため鋼ブシユは比較的大きく押し広げ可能である。
しかし経験によれば、このようなブシユは対向する接触
面における周囲滑りによってのみ、変つた形状に適合可
能で、このような滑りは同心性精度をある程度悪くす
る。

第７図に示すチヤツク４では、締付け力が液圧でスリー
ブ状伸び素子25へ伝達される。ここでもチヤツク本体23
に圧力室14″と圧力通路15″が形成されている。縁肉厚
増大部16″の範囲で伸び素子25は、ルート範囲を覆われ
る溶接継ぎ目17′によりチヤツク本体23に溶接されてい
る。圧力室14′へ圧力が印加されると、収縮スリーブの
ように構成されている伸び素子が半径方向に圧縮され
て、その締付け面８″で工作物の対応する円筒状当たり
面に外側から当たり、高い同心性精度と大きい締付け力
で工作物を確実に固定する。この実施例では、締付け面
８″の範囲における伸び素子25の耐摩耗性を高めること
も可能である。しかも条片24の形をした耐摩耗性材料か
ら成る成形片が伸び素子25へ埋込まれている。これらの
成形片はセラミツク又は硬質金属から製造できる。更に
耐摩耗性表面層又は被覆により伸び素子を改良できるこ
とも既に述べたが、これは、成形片を伸び素子の材料へ
あまりよく埋込むことのできない小さい伸び素子におい
て特に有利である。

第８図及び第９図によるアーバ26の実施例では、伸び素
子27がそれを支持する芯状支持体28と共に一体に形成さ
れ、円形に設けられる穴29の群が締付け面30から少し離
れていることによつて、この伸び素子が中実な材料から
形成されている。更にこれらの穴は互いに僅かな周方向
間隔をおいて設けられている。ここではアーバ全体が前
述したような形状記憶合金から成つている。図示した実
施例では、穴はアーバ26の自由端面からあけられ、穴の
開放側は閉鎖されている。この目的のためアーバ26の端
面へ、断面がほぼ正方形の断面を持つ環状溝が形成さ
れ、この環状溝へ弾性丸ひも密封環31が漏れのないよう
に圧入されている。端面に設けられるねじ付き突起33上
へねじはめられるナツト32により、密封環31は軸線方向
に固定される。溝の底には更に小さい条溝35が形成され
て、穴29を周方向に互いに接続している。第８図におい
て左側にあるアーバ26の保持側には圧力通路34が形成さ
れ、これらの圧力通路により直径上で対向する少なくと
も２つの穴29へ、直接液圧を供給できる。そして前述し
た条溝35を介して圧力が他の穴29へも達する。すべての
穴29への圧力印加により、少なくとも穴29と締付け面30
と間の壁厚が最も小さい個所で、伸び素子27が外方へ湾
曲する。従つてアーバ26へ圧力を印加された状態で、締
付け面30は周方向に波形となる。穴29が周方向に非常に
狭い相互間隔を持ち、穴の間に残りかつ軸線に対して直
角な断面において両凸な連絡部が非常に幅狭いと、圧力
印加の際２つの決の間の締付け面範囲も外方へずれるの
で、伸び素子27は全体として直径を押し広げられる。穴
29が締付け30に対して小さい半径方向間隔を持つている
か、又は隣接する穴に対して小さい周方向間隔を持つて
いるかに応じて、締付け面30の波状変形か又は締付け面
の同心性押し広げが優勢になる。穴を巧みに配置する
と、これら両方の変形態様を適切に組合わせて使用又は
利用できる。一体のアーバ26の利点は比較的簡単な構造
にあり、特に小さい工作物の締付けに適しているものと
思われる。その際重要なことは、穴29がその位置を精確
に設けられ、穴29の間及び穴と締付け面30との間に残る
断面がすべての穴に対して同じ大きさなので、圧力印加
の際すべての個所で同じ変形がおこることである。

第10図による実施例は、ほぼ直方体状の工作物38を例え
ば加工台上で締付ける平らな締付け面37を持つ２つの締
付け工具36及び36′を示している。大体において同様に
直方体状の締付け工具36及び36′は、工作物の寸法に応
じて加工台39上に位置ぎめされ、そこでねじによりそれ
ぞれ固定される。工作物38に近い方にある締付け工具3
6,36′の平らな面に、形状記憶合金から成る伸び素子4
0,40′が溶接され、伸び素子の下には圧力室41が形成さ
れて、圧力通路42を介して液圧を印加可能である。工作
物38は、加工台39上の万力によるのと同じように、再現
可能な高い締付け精度及び締付け力で固定可能である。
伸び素子40,40′の圧力除去後迅速な工作物交換が可能
である。もちろん両方の締付け工具36,36′の１つの代
わりに、受動締付け爪を加工台39上に固定し、片側から
のみ工作物の能動締付けを行なうことも可能である。

完全を期するためなお指摘すべきこととして、締付け工
具の締付け面に硬質材料から成る微粒子を永続的に取付
けることによつて、工作物の所における締付け工具の固
定力を高めることができる。その際ダイヤモンド、セラ
ミツク、コランダム、又は硬質金属の粉末を使用でき
る。粉末粒子は不規則で鋭い稜の輪郭を持つている。こ
れらの粒子は、締付け面の表面粗さと同じ程度又はこれ
より少し大きいのがよい。接着、ガス噴流への吹込み又
は合金への粉末粒子の入り込みと表面エツチングによ
り、永続的な取付けを行なうことができる。このように
して得られる粗い表面により、選択された範囲で締付け
工具の締付け面が工作物の当たり面へ食い込んで、工作
物をそれだけ確実に固定する。更に締付け面へ硬質微粒
子が入り込むことにより、この締付け面が耐摩耗性にな
る。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第３図は異なる温度範囲における形状記憶
合金の応力−伸び特性を示す線図、第４図ないし第６図
は伸び素子を持つアーバの異なる実施例の一部を切欠い
た側面図、第７図は収縮スリーブと埋込まれる硬質物質
条片とを持つチヤツクの実施例の軸線に沿う断面図、第
８図及び第９図は全体が形状記憶合金から成るアーバの
別の実施例の一部を切欠いた側面図及び第８図のIX−IX
線に沿う断面図、第10図は平らな締付け面を持つ締付け
工具の垂直断面図である。 １〜4,26,36,36′……締付け工具、５……工作物、６…
…当たり面、7,7′,7″,25,27,40,40′……伸び素子、
8,8′,8″,30,37……締付け面。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−184611（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−173134（ＪＰ，Ａ) 特公 昭58−27045（ＪＰ，Ｂ２)

Claims (17)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】工作物の加工されている当たり面で工作物
   を締付ける締付け工具が、締付け工具内に保持されて工
   作物に接触する精密加工締付け面の範囲で工作物の当た
   り面に対応して形成される金属伸び素子を持ち、締付け
   られない状態で伸び素子の締付け面が工作物の当たり面
   に遊隙なく動き得るように合わされ、締付けとは反対側
   の裏面において伸び素子が大きい面積で締付け面に対し
   て直角に力の作用を受けて、伸び素子の壁が可逆的に変
   形し、締付け面で工作物の当たり面へ当たつてこの工作
   物を固定的に締付け可能であるものにおいて、伸び素子
   （7,7′,7″,25,27,40,40′）が形状記憶能力を持つ合
   金から成り、締付け工具（1,2,3,4,26,36,36′）の使用
   温度で応力を誘発可能な可逆的オーステナイト−マルテ
   ンサイト組織変態の範囲即ち擬弾性又は超弾性範囲が存
   在するような合金組成を持つていることを特徴とする、
   工作物の締付け用締付け工具。
2. 【請求項２】伸び素子（７″）が、工作物の異なる寸法
   に直径を合わせるため、この伸び素子のまわり又は中に
   はめられるブシユ（９）を含み、このブシユも同様に形
   状記憶能力を持つ合金から成ることを特徴とする、請求
   項１に記載の締付け工具。
3. 【請求項３】締付け工具（26）の伸び素子（27）及びこ
   れを支持する支持体（28）が一体に形成され、伸び素子
   （27）と支持体（28）との間に、圧力を受けることが可
   能な穴（29）の群が、互いに近接しかつ伸び素子（27）
   の締付け面（30）から少し離れて設けられていることを
   特徴とする、請求項１又は２に記載の締付け工具。
4. 【請求項４】伸び素子（25）の締付け面（８″）の範囲
   でこの伸び素子の中又はまわりに、少なくとも工作物に
   接触する表面の範囲で耐摩耗性を持つ材料から成る成形
   片（24）が永続的にはめられていることを特徴とする、
   請求項１又は２又は３に記載の締付け工具。
5. 【請求項５】伸び素子（7,7′,7″,25,27,40,40′）又
   はブシユ（９）が、締付け面（8,8′,8″,30,37）の範
   囲に少なくとも部分的に耐摩耗性の表面層又は被覆を持
   つていることを特徴とする、請求項１ないし４の１つに
   記載の締付け工具。
6. 【請求項６】締付け面（8,8′,8″,30,37）又は成形片
   （24）の表面に硬質材料から成る微粒子が永続的に固定
   されていることを特徴とする、請求項１ないし５の１つ
   に記載の締付け工具。
7. 【請求項７】頻繁な繰返しで少なくとも0.5％の可逆的
   伸びが可能であるように、伸び素子（7,7′,7″,25,27,
   40,40′）の合金組成が設定されていることを特徴とす
   る、請求項１ないし６の１つに記載の締付け工具。
8. 【請求項８】伸び素子（7,7′,7″,25,27,40,40′）が
   ニツケル−チタン銅母合金から成ることを特徴とする、
   請求項１ないし７の１つに記載の締付け工具。
9. 【請求項９】ニツケル−チタン銅母合金が銅又はこれら
   両者を含んでいることを特徴とする、請求項８に記載の
   締付け工具。
10. 【請求項１０】伸び素子（7,7′,7″,25,27,40,40′）
    が銅母合金から成ることを特徴とする、請求項１ないし
    ７の１つに記載の締付け工具。
11. 【請求項１１】伸び素子（7,7′,7″,25,27,40,40′）
    が鉄母合金から成ることを特徴とする、請求項１ないし
    ７の１つに記載の締付け工具。
12. 【請求項１２】鉄母合金にニツケルが添加されているこ
    とを特徴とする、請求項11に記載の締付け工具。
13. 【請求項１３】鉄母合金に更にアルミニウムも添加され
    ていることを特徴とする、請求項12に記載の締付け工
    具。
14. 【請求項１４】鉄母合金に更にチタンも添加されている
    ことを特徴とする、請求項13に記載の締付け工具。
15. 【請求項１５】鉄母合金に更にコバルト及びチタンも添
    加されていることを特徴とする、請求項12に記載の締付
    け工具。
16. 【請求項１６】鉄母合金にマンガン及び珪素が添加され
    ていることを特徴とする、請求項11に記載の締付け工
    具。
17. 【請求項１７】鉄母合金に白金又はパラジウムが添加さ
    れていることを特徴とする、請求項11に記載の締付け工
    具。