JPH07108403B2 - 多層パツク圧延方法 - Google Patents
多層パツク圧延方法Info
- Publication number
- JPH07108403B2 JPH07108403B2 JP21408786A JP21408786A JPH07108403B2 JP H07108403 B2 JPH07108403 B2 JP H07108403B2 JP 21408786 A JP21408786 A JP 21408786A JP 21408786 A JP21408786 A JP 21408786A JP H07108403 B2 JPH07108403 B2 JP H07108403B2
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- core material
- core
- laminated
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、純Ti又は合金Ti等非鉄金属及び高合金鋼の広
幅、薄物材（5mm以下）を熱間圧延にて製造するための
多層パック圧延方法詳しくは積層圧延素材の組立て方法
に関するものである。
幅、薄物材（5mm以下）を熱間圧延にて製造するための
多層パック圧延方法詳しくは積層圧延素材の組立て方法
に関するものである。
合金Tiや高合金鋼の難加工材乃至広幅薄物材の製造技術
として、積層圧延方法（パック圧延法）が従来より用い
られている。
として、積層圧延方法（パック圧延法）が従来より用い
られている。
パック圧延法とは、表面に剥離剤を塗ったコア材（被圧
延材）を一枚以上積層し、その上下をカバー材で覆い、
周りをスペーサで囲み、溶接して組立てた積層圧延素材
を熱間にて圧延し、薄物材を製造する方法である。
延材）を一枚以上積層し、その上下をカバー材で覆い、
周りをスペーサで囲み、溶接して組立てた積層圧延素材
を熱間にて圧延し、薄物材を製造する方法である。
圧延能率の向上乃至より薄物材を製造するためにコア材
を多層にする必要が生ずる。然しコア材が３層以上にな
るとコア材間に温度差（積層材中心部ほど高温）が生
じ、その温度差によりコア材間の変形抵抗差が生じ、圧
延仕上がり板厚に差が生じると共に圧延長さにも差が生
じる。
を多層にする必要が生ずる。然しコア材が３層以上にな
るとコア材間に温度差（積層材中心部ほど高温）が生
じ、その温度差によりコア材間の変形抵抗差が生じ、圧
延仕上がり板厚に差が生じると共に圧延長さにも差が生
じる。
このため素材長さは圧延後長さの最も小さいものに規制
されまた製品厚は仕上圧の最も薄いものに規制されるた
め圧延歩留りの低下や板圧調整のための研削工程の増加
等著しく製造コストを上げることになる。
されまた製品厚は仕上圧の最も薄いものに規制されるた
め圧延歩留りの低下や板圧調整のための研削工程の増加
等著しく製造コストを上げることになる。
本発明は、多層積層圧延法におけるコア材間の板圧精
度，歩留りの向上及び精整工程の削減を図る多層パック
圧延方法を提供することを目的とするものである。
度，歩留りの向上及び精整工程の削減を図る多層パック
圧延方法を提供することを目的とするものである。
本発明は、表面に剥離剤を塗ったコア材を三枚以上積層
し、その上下をカバー材で覆い、周りをスペーサで囲
み、溶接して組み立てた積層圧延素材を熱間にて圧延
し、薄物材を製造する方法において、前記コア材のうち
内側に位置するコア材ほど素材厚を厚くし仕上げ板厚を
合わせることを特徴とする多層パック圧延方法である。
し、その上下をカバー材で覆い、周りをスペーサで囲
み、溶接して組み立てた積層圧延素材を熱間にて圧延
し、薄物材を製造する方法において、前記コア材のうち
内側に位置するコア材ほど素材厚を厚くし仕上げ板厚を
合わせることを特徴とする多層パック圧延方法である。
第１図に積層圧延素材の構成を断面にて示す。図におい
て、1:1′コア材,2:カバー材,3:スペーサ,4:溶接部であ
る。
て、1:1′コア材,2:カバー材,3:スペーサ,4:溶接部であ
る。
以下本文ではTi材を例に記す。又以下に用いる積層圧延
素材の部品名については第１図の通りである。
素材の部品名については第１図の通りである。
ここでコア材1,1′は三枚以上のTiであり、各Ti板の表
面には剥離剤を塗布し、圧延によるTi同志およびTiと鋼
板の付着を防止している。コア材１の上下を鋼又は純鉄
よりなるカバー材２ではさみ、その周りをカバー材２と
同じ材質のスペーサ３で囲む。カバー材２とスペーサ３
は全周に亙って溶接し、圧延中にカバー材２が剥がれ積
層圧延素材が破壊するのを防止する。積層圧延素材中に
は大気かその他のガスを満たすか、又は真空雰囲気にす
る。
面には剥離剤を塗布し、圧延によるTi同志およびTiと鋼
板の付着を防止している。コア材１の上下を鋼又は純鉄
よりなるカバー材２ではさみ、その周りをカバー材２と
同じ材質のスペーサ３で囲む。カバー材２とスペーサ３
は全周に亙って溶接し、圧延中にカバー材２が剥がれ積
層圧延素材が破壊するのを防止する。積層圧延素材中に
は大気かその他のガスを満たすか、又は真空雰囲気にす
る。
コア材が２枚ならば圧延状態は上下対称になるため、２
枚のコア材は全く同様に変形し、同じ板厚で仕上るの
で、板厚精度は問題が無い。
枚のコア材は全く同様に変形し、同じ板厚で仕上るの
で、板厚精度は問題が無い。
コア材を３枚以上重ねた場合、圧延中積層圧延素材が外
側から冷えるため積層されたコア材のうち、外側のコア
材１′が内側のコア材１より冷える。
側から冷えるため積層されたコア材のうち、外側のコア
材１′が内側のコア材１より冷える。
第２図にコア材３枚重ねた積層圧延素材を圧延した場合
の温度変化を示す。
の温度変化を示す。
第２図に示す如く、どのような積層圧延素材においても
このような温度差を生ずる。
このような温度差を生ずる。
変形抵抗は第３図に示すように温度により変化するため
コア材に生じた温度差分だけ、内側のコア材と外側のコ
ア材の変形抵抗が異なる。この変形抵抗差により内側の
コア材の圧下率が外側のコア材の圧下率より大きくなり
内側のコア材の仕上げ板厚が外側のコア材の仕上げ板厚
より小さくなる。そこで積層圧延におけるコア材仕上げ
板厚のバラツキを防ぐために圧延前の内側のコア材の板
厚を厚くし、仕上げ板厚を合わせるようにすればよい。
コア材に生じた温度差分だけ、内側のコア材と外側のコ
ア材の変形抵抗が異なる。この変形抵抗差により内側の
コア材の圧下率が外側のコア材の圧下率より大きくなり
内側のコア材の仕上げ板厚が外側のコア材の仕上げ板厚
より小さくなる。そこで積層圧延におけるコア材仕上げ
板厚のバラツキを防ぐために圧延前の内側のコア材の板
厚を厚くし、仕上げ板厚を合わせるようにすればよい。
次に本発明の実施例について述べる。
2.5mmの6Al−4VTi合金板を３層パック圧延により製造し
た例について述べる。その場合、 カバー材:SS41,コア材6A:l−4VTi合金 加熱温度:900℃，ロール径:1200mmφ 素材寸法:2000×2500 圧延条件:10パスにて15mmに仕上げ の条件にて、更にパック構成を変え次の試験例（１）及
び試験例（２）を行った。
た例について述べる。その場合、 カバー材:SS41,コア材6A:l−4VTi合金 加熱温度:900℃，ロール径:1200mmφ 素材寸法:2000×2500 圧延条件:10パスにて15mmに仕上げ の条件にて、更にパック構成を変え次の試験例（１）及
び試験例（２）を行った。
試験例（１） パック構成をカバー材厚さ:18.6mm t,コア材厚：コア材
1,1全て12.0mm tとした。
1,1全て12.0mm tとした。
試験例（２） パック構成をカバー材厚さ:18.6mm t,コア材厚：コア材
１（内側）:12.8mm t.コア材１′（外側）:12.0mm tと
した。
１（内側）:12.8mm t.コア材１′（外側）:12.0mm tと
した。
試験例（１）は従来どうり同一コア材板厚の３層パック
圧延を行ったもので、試験例（２）は本発明の方法であ
り、内側コア材板厚を厚くしている。
圧延を行ったもので、試験例（２）は本発明の方法であ
り、内側コア材板厚を厚くしている。
尚、この最適厚み差は第２図に示すような温度解析より
各パスでのコア材間の変形抵抗比より伸び差を求め、算
出したものである。
各パスでのコア材間の変形抵抗比より伸び差を求め、算
出したものである。
以下に圧延後の各コア材の厚み結果を示す。
試験例（１） コア材１ 2.40mm,コア材１′ 2.55mm 試験例（２） コア材１ 2.50mm,コア材１′ 2.50mm 以上より、本発明により３枚のコア材の板厚偏差が解消
出来た。又圧延長さについても同様な結果を得た。
出来た。又圧延長さについても同様な結果を得た。
本発明の多層パック圧延方法によると次のような効果を
奏するものである。
奏するものである。
（１）板厚精度が向上し、それにともなう歩留り向上、
コスト低減、長さ不足が解消する。
コスト低減、長さ不足が解消する。
（２）板厚調整のための研削工程が省略出来る。
第１図は、本発明の積層圧延素材構成を示す断面説明
図、第２図は、コア材を３枚重ねた積層圧延素材を圧延
した場合の温度変化を示す説明図、第３図は、Ti−6Al
−4V変形抵抗と圧延温度との関係グラフである。 図において、1,1′：コア材,2:カバー材,3:スペーサ,4:
溶接部である。
図、第２図は、コア材を３枚重ねた積層圧延素材を圧延
した場合の温度変化を示す説明図、第３図は、Ti−6Al
−4V変形抵抗と圧延温度との関係グラフである。 図において、1,1′：コア材,2:カバー材,3:スペーサ,4:
溶接部である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 有泉 孝 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭48−86762（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】表面に剥離剤を塗ったコア材を三枚以上積
層し、その上下をカバー材で覆い、周りをスペーサで囲
み、溶接して組み立てた積層圧延素材を熱間にて圧延
し、薄物材を製造する方法において、前記コア材のうち
内側に位置するコア材ほど素材厚を厚くし仕上げ板厚を
合わせることを特徴とする多層パック圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21408786A JPH07108403B2 (ja) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | 多層パツク圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21408786A JPH07108403B2 (ja) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | 多層パツク圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6372406A JPS6372406A (ja) | 1988-04-02 |
| JPH07108403B2 true JPH07108403B2 (ja) | 1995-11-22 |
Family
ID=16650016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21408786A Expired - Fee Related JPH07108403B2 (ja) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | 多層パツク圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07108403B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102489507A (zh) * | 2011-12-14 | 2012-06-13 | 西部钛业有限责任公司 | 一种钛合金宽幅薄板的制备方法 |
| CN108246825A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-07-06 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种tmcp型船用双相不锈钢复合板的制备方法 |
| JP6787534B1 (ja) * | 2019-02-27 | 2020-11-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 組立スラブおよびその製造方法ならびにクラッド鋼材の製造方法 |
| JP7708067B2 (ja) * | 2022-10-28 | 2025-07-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼板母材の材質模擬試験材の製造方法および材質模擬試験方法ならびにクラッド鋼板の製造条件設計方法 |
-
1986
- 1986-09-12 JP JP21408786A patent/JPH07108403B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6372406A (ja) | 1988-04-02 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |