JPH07109012B2 - 超加工性冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
超加工性冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH07109012B2 JPH07109012B2 JP63330201A JP33020188A JPH07109012B2 JP H07109012 B2 JPH07109012 B2 JP H07109012B2 JP 63330201 A JP63330201 A JP 63330201A JP 33020188 A JP33020188 A JP 33020188A JP H07109012 B2 JPH07109012 B2 JP H07109012B2
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- Japan
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- steel sheet
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、深絞り性に優れた超加工性冷延鋼板の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
（従来の技術） 鋼中の固溶しているＣおよびＮを、Ti,Nb,Ta,Zrといっ
た炭窒化物形成元素を鋼に添加することによって析出物
として析出させて母材を高純化し、これによって優れた
深絞り性を有する冷延鋼板を得る技術がよく知られてい
る。特に、極低炭素鋼にTiを添加したTi−キルド鋼
（「鉄と鋼」第61巻（1975）第817頁）,TiとNbを複合添
加したTi−Nbキルド鋼およびNbとＢを複合添加したNb−
Ｂキルド鋼等が既に生産され、ｒ値が2.0前後の高い値
をもつ深絞り用冷延鋼板として販売されている。
た炭窒化物形成元素を鋼に添加することによって析出物
として析出させて母材を高純化し、これによって優れた
深絞り性を有する冷延鋼板を得る技術がよく知られてい
る。特に、極低炭素鋼にTiを添加したTi−キルド鋼
（「鉄と鋼」第61巻（1975）第817頁）,TiとNbを複合添
加したTi−Nbキルド鋼およびNbとＢを複合添加したNb−
Ｂキルド鋼等が既に生産され、ｒ値が2.0前後の高い値
をもつ深絞り用冷延鋼板として販売されている。
これらの冷延鋼板の製造プロセスは、1200℃前後に鋼を
加熱し、仕上温度がAr3変態点以上となる条件下に熱間
圧延して巻き取り、酸洗工程を経て90％前後の圧延率と
なる高圧下冷間圧延を行い、次いで再結晶処理して製品
とするプロセスである。
加熱し、仕上温度がAr3変態点以上となる条件下に熱間
圧延して巻き取り、酸洗工程を経て90％前後の圧延率と
なる高圧下冷間圧延を行い、次いで再結晶処理して製品
とするプロセスである。
しかしながら、この先行技術によるときは、省エネルギ
という観点からは次のような問題がある。即ち、高いｒ
値を有する製品を得るために、圧延仕上温度をAr3変態
点以上としている処から、素材の加熱エネルギ消費量を
少なくする低温加熱を行えない。
という観点からは次のような問題がある。即ち、高いｒ
値を有する製品を得るために、圧延仕上温度をAr3変態
点以上としている処から、素材の加熱エネルギ消費量を
少なくする低温加熱を行えない。
また、低温加熱が可能であれば、素材加熱段階で生成す
る炭窒化物は高温加熱材に比しその大きさが大きくまた
量も多く、従って母材の高純化が進み、製品のｒ値を高
くする点からも有利である。しかしながら、従来技術に
おいて、素材を低温加熱しAr3変態点以下の温度域で圧
延すると、材料表面層において深絞り性を良好ならしめ
るに有利な方位である（111）の集積度の高い集合組織
の形成が抑制され、製品のｒ値が低下する。
る炭窒化物は高温加熱材に比しその大きさが大きくまた
量も多く、従って母材の高純化が進み、製品のｒ値を高
くする点からも有利である。しかしながら、従来技術に
おいて、素材を低温加熱しAr3変態点以下の温度域で圧
延すると、材料表面層において深絞り性を良好ならしめ
るに有利な方位である（111）の集積度の高い集合組織
の形成が抑制され、製品のｒ値が低下する。
（発明が解決しようとする課題） 本発明は、前記従来技術における問題点即ち、圧延仕上
温度をAr3変態点以上としなければ高いｒ値を有する製
品が得られず、従って素材を低温加熱することが不可能
であるという問題を解決し、製品特性ならびに省エネル
ギ双方の観点から優れた製造プロセスを提供することを
目的としてなされた。
温度をAr3変態点以上としなければ高いｒ値を有する製
品が得られず、従って素材を低温加熱することが不可能
であるという問題を解決し、製品特性ならびに省エネル
ギ双方の観点から優れた製造プロセスを提供することを
目的としてなされた。
（課題を解決するための手段） 本発明の要旨とする処は、重量で、Ｃ≦0.01％,N≦0.01
％，さらにTiおよびNbの何れか一方または双方をC/12＋
N/14＜1.2（Ti/48＋Nb/93）なる関係を満足する如く含
有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を、Ar3
変態点以下、800℃以上の温度域に加熱し、730℃以上、
Ar3変態点以下の温度域で圧延ロールと材料間の摩擦係
数が0.2以下となる如く潤滑を施しつつ合計圧下率が90
％超となる圧延を行い、650℃以上の温度域で巻き取
り、然る後通常の酸洗を行い次いで圧下率75％以上の冷
間圧延を行った後、再結晶処理を施すことを特徴とする
超加工性冷延鋼板の製造方法にある。
％，さらにTiおよびNbの何れか一方または双方をC/12＋
N/14＜1.2（Ti/48＋Nb/93）なる関係を満足する如く含
有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を、Ar3
変態点以下、800℃以上の温度域に加熱し、730℃以上、
Ar3変態点以下の温度域で圧延ロールと材料間の摩擦係
数が0.2以下となる如く潤滑を施しつつ合計圧下率が90
％超となる圧延を行い、650℃以上の温度域で巻き取
り、然る後通常の酸洗を行い次いで圧下率75％以上の冷
間圧延を行った後、再結晶処理を施すことを特徴とする
超加工性冷延鋼板の製造方法にある。
以下に、本発明を詳細に説明する。
本発明において、TiおよびNbの何れか一方または双方を
重量で、 C/12＋N/14＜1.2（Ti/48＋Nb/93）なる関係を満足する
如く鋼中に添加するようにしたのは、この条件を満足せ
しめることにより、鋼中に固溶しているＣおよびＮを析
出物の形で固定でき、製品の深絞り性を良好ならしめる
に有利な方位である（111）＜112＞、（554）＜225＞等
の集積度の高い集合組織を有する鋼板を得ることができ
るからである。
重量で、 C/12＋N/14＜1.2（Ti/48＋Nb/93）なる関係を満足する
如く鋼中に添加するようにしたのは、この条件を満足せ
しめることにより、鋼中に固溶しているＣおよびＮを析
出物の形で固定でき、製品の深絞り性を良好ならしめる
に有利な方位である（111）＜112＞、（554）＜225＞等
の集積度の高い集合組織を有する鋼板を得ることができ
るからである。
一方、Ｃ≦0.01％、Ｎ≦0.01％としたのは、これらの量
を超えてＣ、Ｎが鋼中に存在すると、製品の加工性を損
なうのみならず上記条件式を満足せしめるに必要なTi或
はNbの量が多くなり、製造コストの面で不利となるから
である。また、Ti、Nbを多量に鋼に添加すると、これら
元素の固溶硬化によって製品の強度が上昇し、加工性の
低下を招くとともに、再結晶温度が高くなり熱処理にお
けるエネルギ消費量を多大なものとする等の問題を生じ
るから、Ti≦0.3％、Nb≦0.2％とするのが好ましい。
を超えてＣ、Ｎが鋼中に存在すると、製品の加工性を損
なうのみならず上記条件式を満足せしめるに必要なTi或
はNbの量が多くなり、製造コストの面で不利となるから
である。また、Ti、Nbを多量に鋼に添加すると、これら
元素の固溶硬化によって製品の強度が上昇し、加工性の
低下を招くとともに、再結晶温度が高くなり熱処理にお
けるエネルギ消費量を多大なものとする等の問題を生じ
るから、Ti≦0.3％、Nb≦0.2％とするのが好ましい。
なお、本発明において、鋼の他の成分としては、深絞り
用冷延鋼板として通常含まれる成分即ち、Mn≦0.30％、
Si≦0.2％、Ｐ≦0.03％、Ｓ≦0.02％、Al≦0.08％を含
有せしめてもよい。また、0.0050％以下のＢを添加して
も本発明の趣旨を損なうものではない。
用冷延鋼板として通常含まれる成分即ち、Mn≦0.30％、
Si≦0.2％、Ｐ≦0.03％、Ｓ≦0.02％、Al≦0.08％を含
有せしめてもよい。また、0.0050％以下のＢを添加して
も本発明の趣旨を損なうものではない。
次に、製造プロセスについて説明する。
素材の加熱温度をAr3変態点以下としたのは、Ti,Nb等の
炭窒化物形成元素の溶解度がγ域に比しα域の方がはる
かに小さく炭窒化物の生成が容易に起こり、母材の高純
化が進むからである。また、素材の加熱温度の下限を80
0℃としたのは、この温度に満たない低い温度に加熱す
ると、730℃以上の温度域で熱間圧延を終了させること
が困難となるからである。
炭窒化物形成元素の溶解度がγ域に比しα域の方がはる
かに小さく炭窒化物の生成が容易に起こり、母材の高純
化が進むからである。また、素材の加熱温度の下限を80
0℃としたのは、この温度に満たない低い温度に加熱す
ると、730℃以上の温度域で熱間圧延を終了させること
が困難となるからである。
730℃以上の温度域で熱間圧延を終了させるように規定
したのは、この温度以上の領域で仕上圧延を完了させ、
650℃以上の温度域で巻き取るようにすることにより、
熱延板の大部分が再結晶組織となり、製品のｒ値を高く
することができるからである。
したのは、この温度以上の領域で仕上圧延を完了させ、
650℃以上の温度域で巻き取るようにすることにより、
熱延板の大部分が再結晶組織となり、製品のｒ値を高く
することができるからである。
熱延板に未再結晶組織が多く残ると、ND＜111＞方位
が発達せず、高いｒ値を有する製品が得られない。
が発達せず、高いｒ値を有する製品が得られない。
圧延ロールと材料間の摩擦係数が0.2以下となる如く潤
滑を施しながら圧延するのは、かくすることにより鋼板
表面にND＜111＞方位を有する集合組織を発達させ、
製品のｒ値を高くすることができるからである。
滑を施しながら圧延するのは、かくすることにより鋼板
表面にND＜111＞方位を有する集合組織を発達させ、
製品のｒ値を高くすることができるからである。
熱間圧延における合計圧下率を90％超としたのは、これ
以下の圧下率では熱延板の粒径が粗大であり再結晶が十
分に起きないことに起因して製品のｒ値が低くなりかつ
リジングが発生するからである。
以下の圧下率では熱延板の粒径が粗大であり再結晶が十
分に起きないことに起因して製品のｒ値が低くなりかつ
リジングが発生するからである。
次に、冷間圧延における圧下率を規定した理由を説明す
る。
る。
発明者等は、冷延率と製品におけるｒ値の関係について
調査した結果、Ar3変態点以下の温度域で熱間圧延され
た材料は、Ar3変態点を超える温度域で熱間圧延を仕上
げられた材料とは異なり、75％以上の圧下率を適用する
冷間圧延を施すことにより、製品のｒ値を高くすること
ができかつ、異方性の指標である｜△r|を小さくするこ
とができることを見出した。そこで、本発明においては
第１図に示すように、｜△r|を0.6以下とすべく、冷延
率を75％以上とするようにした。
調査した結果、Ar3変態点以下の温度域で熱間圧延され
た材料は、Ar3変態点を超える温度域で熱間圧延を仕上
げられた材料とは異なり、75％以上の圧下率を適用する
冷間圧延を施すことにより、製品のｒ値を高くすること
ができかつ、異方性の指標である｜△r|を小さくするこ
とができることを見出した。そこで、本発明においては
第１図に示すように、｜△r|を0.6以下とすべく、冷延
率を75％以上とするようにした。
（実施例） 本発明の実施例を、比較例とともに説明する。
表１に示す成分組成を有する鋼を、種々の条件で熱間圧
延および冷間圧延した。
延および冷間圧延した。
これらの圧延条件と製品特性を、表２に示す。冷延板に
は、800℃×２分間の連続焼鈍を施した。
は、800℃×２分間の連続焼鈍を施した。
材料ＡおよびＢは、C/12＋N/14＜1.2（Ti/48＋Nb/93）
の条件を満足しておらず、圧延条件が本発明に規定する
条件を満足しているにも拘わらず、製品のｒ値が低く良
好な深絞り性を期待できない。
の条件を満足しておらず、圧延条件が本発明に規定する
条件を満足しているにも拘わらず、製品のｒ値が低く良
好な深絞り性を期待できない。
これに比し、本発明で規定する化学成分条件を満足する
材料Ｃ、Ｄ、Ｅに、本発明に規定する条件を満足する圧
延を施して得られた製品は、高い値と低い｜△r|値な
らびに高い延性Elを示した。かかる製品は、超加工性鋼
板としての使用が可能となる。
材料Ｃ、Ｄ、Ｅに、本発明に規定する条件を満足する圧
延を施して得られた製品は、高い値と低い｜△r|値な
らびに高い延性Elを示した。かかる製品は、超加工性鋼
板としての使用が可能となる。
これに比し、本発明で規定する化学成分条件を満足する
材料Ｃ、Ｄ、Ｅであっても、素材加熱温度が1130℃と本
発明に規定する温度を超えるNo.8は、炭窒化物が微細に
析出し、延性が劣る。また、熱間圧延仕上温度或いは巻
き取り温度が低く、熱延板が十分再結晶しなかったNo.5
および６は、製品の値が低く｜△r|値が高く、成形性
が劣る。
材料Ｃ、Ｄ、Ｅであっても、素材加熱温度が1130℃と本
発明に規定する温度を超えるNo.8は、炭窒化物が微細に
析出し、延性が劣る。また、熱間圧延仕上温度或いは巻
き取り温度が低く、熱延板が十分再結晶しなかったNo.5
および６は、製品の値が低く｜△r|値が高く、成形性
が劣る。
一方、Ar3変態点以下、730℃以上の温度域での圧延にお
ける合計圧下率が90％以下のNo.は、製品の値は低
い。これは、熱延板のフェライト粒径が大きかったこと
に起因していると思われる。冷延率の低いNo.9は、第１
図に示す処と同様に、値が低く｜△r|が大きい。
ける合計圧下率が90％以下のNo.は、製品の値は低
い。これは、熱延板のフェライト粒径が大きかったこと
に起因していると思われる。冷延率の低いNo.9は、第１
図に示す処と同様に、値が低く｜△r|が大きい。
また、熱間圧延において、圧延ロールと材料間に潤滑を
施し両者間の摩擦係数を0.2以下に維持して圧延してい
るので、無潤滑で熱間圧延したものに比し、深絞り性に
優れていることが分かる。
施し両者間の摩擦係数を0.2以下に維持して圧延してい
るので、無潤滑で熱間圧延したものに比し、深絞り性に
優れていることが分かる。
（発明の効果） 本発明によれば、素材加熱温度を低くすることができる
から、加熱のためのエネルギ消費量を大幅に低減でき
る。また、材質面においても、素材の低温加熱は析出物
を粗大化させるから、製品の延性およびｒ値を向上させ
るのに有利である。
から、加熱のためのエネルギ消費量を大幅に低減でき
る。また、材質面においても、素材の低温加熱は析出物
を粗大化させるから、製品の延性およびｒ値を向上させ
るのに有利である。
一方、本発明に規定する冷延率を採ることにより、製品
における異方性の問題も解決され、高延性、高値そし
て低い異方性をもつ超加工性鋼板を製造できる。
における異方性の問題も解決され、高延性、高値そし
て低い異方性をもつ超加工性鋼板を製造できる。
叙上のように、本発明は、超加工性鋼板を得るに際し、
製造コストを低減させるとともに材質の向上を可能にす
る、工業的に価値の高い発明である。
製造コストを低減させるとともに材質の向上を可能にす
る、工業的に価値の高い発明である。
第１図は製品のｒ値と冷延率の関係を示す図である。 図中のL,D,Cはそれぞれ圧延方向に平行,45゜，垂直方向
のｒ値を示す。また,|△r|は、＝（rL＋2rD＋rC）/
4,|△r|＝|rL＋rC−2rD|/2より求めた値である。
のｒ値を示す。また,|△r|は、＝（rL＋2rD＋rC）/
4,|△r|＝|rL＋rC−2rD|/2より求めた値である。
Claims (1)
- 【請求項１】重量で、Ｃ≦0.01％、Ｎ≦0.01％、さらに
TiおよびNbの何れか一方または双方をC/12＋N/14＜1.2
（Ti/48＋Nb/93）なる関係を満足する如く含有し、残部
Feおよび不可避的不純物からなる鋼を、Ar3変態点以
下、800℃以上の温度域に加熱し、730℃以上、Ar3変態
点以下の温度域で圧延ロールと材料間の摩擦係数が0.2
以下となる如く潤滑を施しつつ合計圧下率が90％超とな
る圧延を行い、650℃以上の温度域で巻き取り、然る後
通常の酸洗を行い、次いで圧下率75％以上の冷間圧延を
行った後、再結晶処理を施すことを特徴とする超加工性
冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63330201A JPH07109012B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 超加工性冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63330201A JPH07109012B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 超加工性冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02175822A JPH02175822A (ja) | 1990-07-09 |
| JPH07109012B2 true JPH07109012B2 (ja) | 1995-11-22 |
Family
ID=18229967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63330201A Expired - Fee Related JPH07109012B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 超加工性冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07109012B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH062990B2 (ja) * | 1983-08-22 | 1994-01-12 | 東洋インキ製造株式会社 | ポリエステル繊維原着用液状着色剤 |
| JPH07812B2 (ja) * | 1984-11-16 | 1995-01-11 | 新日本製鐵株式会社 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-27 JP JP63330201A patent/JPH07109012B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02175822A (ja) | 1990-07-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071122 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081122 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |