JPH02175822A - 超加工性冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
超加工性冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH02175822A JPH02175822A JP33020188A JP33020188A JPH02175822A JP H02175822 A JPH02175822 A JP H02175822A JP 33020188 A JP33020188 A JP 33020188A JP 33020188 A JP33020188 A JP 33020188A JP H02175822 A JPH02175822 A JP H02175822A
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- steel
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、深絞り性に優れた超加工性冷延鋼板の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
（従来の技術）
鋼中の固溶しているＣおよびＮを、Ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｔ
ａ。
ａ。
Ｚｒといった炭窒化物形成元素を泪に添加することによ
って析出物として析出させて母材を高純化し、これによ
って優れた深絞り性を有する冷延鋼板を得る技術がよく
知られている。特に、極低炭素鋼にＴｉを添加したＴｉ
−キルドｍ＜ｒ鉄と鋼」第６１巻（１９７５）第８１７
頁）、ＴｉとＮｂを複合添加したＴｉ−Ｎｂキルド鋼お
よびＮｂとＢを複合添加したＮｂ−Ｂキルド鋼等が既に
生産され、ｒ値が２．０前後の高い値をもつ深絞り用冷
延鋼板として販売されている。
って析出物として析出させて母材を高純化し、これによ
って優れた深絞り性を有する冷延鋼板を得る技術がよく
知られている。特に、極低炭素鋼にＴｉを添加したＴｉ
−キルドｍ＜ｒ鉄と鋼」第６１巻（１９７５）第８１７
頁）、ＴｉとＮｂを複合添加したＴｉ−Ｎｂキルド鋼お
よびＮｂとＢを複合添加したＮｂ−Ｂキルド鋼等が既に
生産され、ｒ値が２．０前後の高い値をもつ深絞り用冷
延鋼板として販売されている。
これらの冷延鋼板の製造プロセスは、１２００”Ｃ前後
に鋼を加熱し、仕上温度がＡｒ３変態点以上となる条件
下に熱間圧延して巻き取り、酸洗工程を経て９０％前後
の圧延率となる高圧下冷間圧延を行い、次いで再結晶処
理して製品とするプロセスである。
に鋼を加熱し、仕上温度がＡｒ３変態点以上となる条件
下に熱間圧延して巻き取り、酸洗工程を経て９０％前後
の圧延率となる高圧下冷間圧延を行い、次いで再結晶処
理して製品とするプロセスである。
しかしながら、この先行技術によるときは、省エネルギ
という観点からは次のような問題がある。
という観点からは次のような問題がある。
即ち、高いｒ値を有する製品を得るために、圧延仕上温
度をＡ ｒ ３変態点以上としている処から、素材の加
熱エネルギ消費量を少なくする低温加熱を行えない。
度をＡ ｒ ３変態点以上としている処から、素材の加
熱エネルギ消費量を少なくする低温加熱を行えない。
また、低温加熱が可能であれば、素材加熱段階で生成す
る炭窒化物は高温加熱材に比しその大きさが大きくまた
量も多く、従って母材の高純化が進み、製品のｒ値を高
くする点からも有利である。
る炭窒化物は高温加熱材に比しその大きさが大きくまた
量も多く、従って母材の高純化が進み、製品のｒ値を高
くする点からも有利である。
しかしながら、従来技術において、素材を低温加熱しＡ
ｒ ３変態点以下の温度域で圧延すると、材料表面層
において深絞り性を良好ならしめるに有利な方位である
（１１１）の集積度の高い集合組織の形成が抑制され、
製品のｒ値が低下する。
ｒ ３変態点以下の温度域で圧延すると、材料表面層
において深絞り性を良好ならしめるに有利な方位である
（１１１）の集積度の高い集合組織の形成が抑制され、
製品のｒ値が低下する。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、前記従来技術における問題点即ち、圧延仕上
温度をＡｒ３変態点以上としなければ高いｒ値を有する
製品が得られず、従って素材を低温加熱することが不可
能であるという問題を解決し、製品特性ならびに省エネ
ルギ双方の観点から優れた製造プロセスを提供すること
を目的としてなされた。
温度をＡｒ３変態点以上としなければ高いｒ値を有する
製品が得られず、従って素材を低温加熱することが不可
能であるという問題を解決し、製品特性ならびに省エネ
ルギ双方の観点から優れた製造プロセスを提供すること
を目的としてなされた。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨とする処は、重量で、Ｃ≦０．０１％、Ｎ
≦０．０１％、さらにＴｉおよびＮｂの何れか一方また
は双方をＣ／１２＋Ｎ／１４＜ １．２ （Ｔｉ／４８
＋Ｎｂ／９３）なる関係を満足する如く含存し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなる綱を、Ａ ｒ ３変態
点以下、８００℃以上の温度域に加熱し、７３０℃以上
、Ａｒ、変態点以下の温度域で合計圧下率が９０％以上
となる圧延を行い、６５０℃以上の温度域で巻き取り、
然る後通常の酸洗を行い次いで圧下率７５％以上の冷間
圧延を行った後、再結晶処理を施すことを特徴とする超
加工性冷延鋼板の製造方法にある。
≦０．０１％、さらにＴｉおよびＮｂの何れか一方また
は双方をＣ／１２＋Ｎ／１４＜ １．２ （Ｔｉ／４８
＋Ｎｂ／９３）なる関係を満足する如く含存し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなる綱を、Ａ ｒ ３変態
点以下、８００℃以上の温度域に加熱し、７３０℃以上
、Ａｒ、変態点以下の温度域で合計圧下率が９０％以上
となる圧延を行い、６５０℃以上の温度域で巻き取り、
然る後通常の酸洗を行い次いで圧下率７５％以上の冷間
圧延を行った後、再結晶処理を施すことを特徴とする超
加工性冷延鋼板の製造方法にある。
以下に、本発明の詳細な説明する。
本発明において、ＴｉおよびＮｂの何れか一方または双
方を重量で、 Ｃ／１２−１−Ｎ／１４＜１．２ （Ｔｉ／４８＋Ｎｂ
／９３）なる関係を満足する如（鋼中に添加するように
したのは、この条件を満足せしめることにより、鋼中に
固）容しているＣおよびＮを析出物の形で固定でき、製
品の深絞り性を良好ならしめるに有利な方位である（１
１１） ＜１１２＞、（５５４） ＜２２５＞等の集積
度の高い集合組織を有する鋼板を得ることができるから
である。
方を重量で、 Ｃ／１２−１−Ｎ／１４＜１．２ （Ｔｉ／４８＋Ｎｂ
／９３）なる関係を満足する如（鋼中に添加するように
したのは、この条件を満足せしめることにより、鋼中に
固）容しているＣおよびＮを析出物の形で固定でき、製
品の深絞り性を良好ならしめるに有利な方位である（１
１１） ＜１１２＞、（５５４） ＜２２５＞等の集積
度の高い集合組織を有する鋼板を得ることができるから
である。
一方、Ｃ≦０．０１％、Ｎ≦０．０１％としたのは、こ
れらの量を超えてＣ，Ｎが鋼中に存在すると、製品の加
工性を損なうのみならず上記条件式を満足せしめるに必
要なＴｉ或はＮｂの量が多くなり、製造コストの面で不
利となるからである。また、ｒｉ、Ｎｂを多量に鋼に添
加すると、これら元素の固溶硬化によって製品の強度が
上昇し、加工性の低下を招くとともに、再結晶温度が高
くなり熱処理におけるエネルギ消費量を多大なものとす
る等の問題を生じるから、ＴｉＳ２．３％、ＮｂＳ２．
２％とするのが好ましい。
れらの量を超えてＣ，Ｎが鋼中に存在すると、製品の加
工性を損なうのみならず上記条件式を満足せしめるに必
要なＴｉ或はＮｂの量が多くなり、製造コストの面で不
利となるからである。また、ｒｉ、Ｎｂを多量に鋼に添
加すると、これら元素の固溶硬化によって製品の強度が
上昇し、加工性の低下を招くとともに、再結晶温度が高
くなり熱処理におけるエネルギ消費量を多大なものとす
る等の問題を生じるから、ＴｉＳ２．３％、ＮｂＳ２．
２％とするのが好ましい。
なお、本発明において、鋼の他の成分としては、深絞り
用冷延鋼板として通常音まれる成分即ち、−０≦０．３
０％、ＳｉＳ２．２％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０２
％、Ｍ≦０．０８％を含有せしめてもよい。
用冷延鋼板として通常音まれる成分即ち、−０≦０．３
０％、ＳｉＳ２．２％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０２
％、Ｍ≦０．０８％を含有せしめてもよい。
また、Ｏ，ＯＯ５０％以下のＢを添加しても本発明の趣
旨を損なうものではない。
旨を損なうものではない。
次に、製造プロセスについて説明する。
素材の加熱温度をＡｒ、変態点以下としたのは、Ｔｉ、
Ｎｂ等の炭窒化物形成元素の溶解度がＴ域に比しα域
の方がはるかに小さく炭窒化物の生成が容易に起こり、
母材の高純化が進むからである。また、素材の加熱温度
の下限を８００℃としたのは、この温度に満たない低い
温度に加熱すると、７３０℃以上の温度域で熱間圧延を
終了させることが困難となるからである。
Ｎｂ等の炭窒化物形成元素の溶解度がＴ域に比しα域
の方がはるかに小さく炭窒化物の生成が容易に起こり、
母材の高純化が進むからである。また、素材の加熱温度
の下限を８００℃としたのは、この温度に満たない低い
温度に加熱すると、７３０℃以上の温度域で熱間圧延を
終了させることが困難となるからである。
７３０℃以上の温度域で熱間圧延を終了させるように規
定したのは、この温度以上の領域で仕上圧延を完了させ
、６５０℃以上の温度域で巻き取るようにすることによ
り、熱延板の大部分が再結晶組織となり、製品のｒ値を
高くすることができるからである。
定したのは、この温度以上の領域で仕上圧延を完了させ
、６５０℃以上の温度域で巻き取るようにすることによ
り、熱延板の大部分が再結晶組織となり、製品のｒ値を
高くすることができるからである。
熱延板に未再結晶組織が多く残ると、Ｎ Ｄ ／１＜１
１１＞方位が発達せず、高いｒ値を有する製品が得られ
ない。
１１＞方位が発達せず、高いｒ値を有する製品が得られ
ない。
熱間圧延における合計圧下率を９０％以上としたのは、
これに満たない圧下率では熱延板の粒径が粗大であり再
結晶が十分に起きないことに起因して製品のｒ値が低く
なりかつりジンクが発生するからである。
これに満たない圧下率では熱延板の粒径が粗大であり再
結晶が十分に起きないことに起因して製品のｒ値が低く
なりかつりジンクが発生するからである。
次に、冷間圧延における圧下率を規定した理由を説明す
る。
る。
発明者等は、冷延率と製品におけるｒ値の関係について
調査した結果、Ａ ｒ ３変態点以下の温度域で熱間圧
延された材料は、Ａｒ３変態点を超える温度域で熱間圧
延を仕上げられた材料とは異なり、７５％以上の圧下率
を適用する冷間圧延を施すことにより、製品のｒ値を高
くすることができかつ、異方性の指標である１△Ｈを小
さくすることができることを見出した。そこで、本発明
においては第１図に示すように、１ａｒｌを０．６以下
とすべく、冷延率を７５％以上とするようにした。
調査した結果、Ａ ｒ ３変態点以下の温度域で熱間圧
延された材料は、Ａｒ３変態点を超える温度域で熱間圧
延を仕上げられた材料とは異なり、７５％以上の圧下率
を適用する冷間圧延を施すことにより、製品のｒ値を高
くすることができかつ、異方性の指標である１△Ｈを小
さくすることができることを見出した。そこで、本発明
においては第１図に示すように、１ａｒｌを０．６以下
とすべく、冷延率を７５％以上とするようにした。
他方、７３０℃以上、Ａｒ３変態点以下の温度域で合計
圧下率が９０％以上となる熱間圧延を行うに際し、圧延
ロールと材料間の摩擦係数が０．２以下となる如く潤滑
を施しながら圧延すると、銅板表面にＮＤ／／＜１１１
＞方位を有する集合組織を発達させ、製品のｒ値を高く
するのに有利である。
圧下率が９０％以上となる熱間圧延を行うに際し、圧延
ロールと材料間の摩擦係数が０．２以下となる如く潤滑
を施しながら圧延すると、銅板表面にＮＤ／／＜１１１
＞方位を有する集合組織を発達させ、製品のｒ値を高く
するのに有利である。
（実施例）
本発明の実施例を、比較例とともに説明する。
表１に示す成分組成を有する鋼を、種々の条件で熱間圧
延および冷間圧延した。
延および冷間圧延した。
これらの圧延条件と製品特性を、表２に示す。
冷延板には、８００℃Ｘ２分間の連続焼鈍を施した。
材料ＡおよびＢは、Ｃ／１２十Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ
／ ４ Ｂ ＋Ｎｂ／ ９３ ）の条件を満足しておら
ず、圧延条件が本発明に規定する条件を満足しているに
も拘わらず、製品のｒ値が低く良好な深絞り性を期待で
きない。
／ ４ Ｂ ＋Ｎｂ／ ９３ ）の条件を満足しておら
ず、圧延条件が本発明に規定する条件を満足しているに
も拘わらず、製品のｒ値が低く良好な深絞り性を期待で
きない。
これに比し、本発明で規定する化学成分条件を満足する
材料Ｃ，Ｄ、Ｅに、本発明に規定する条件を満足′する
圧延を施して得られた製品は、高し）ｒ値と低い１△ｒ
１値ならびに高い延性Ｊを示した。
材料Ｃ，Ｄ、Ｅに、本発明に規定する条件を満足′する
圧延を施して得られた製品は、高し）ｒ値と低い１△ｒ
１値ならびに高い延性Ｊを示した。
かかる製品は、超加工性鋼板としての使用が可能となる
。
。
これに比し、本発明で規定する化学成分条件を満足する
材料Ｃ，Ｄ、Ｅであっても、素材加熱温度が１１３０℃
と本発明に規定する温度を超えるＮＯ１９は、炭窒化物
が微細に析出し、延性が劣る。また、熱間圧延仕上温度
或いは巻き取り温度が低く、熱延板が十分再結晶しなか
ったＮα６および７は、製品のｒ値が低（１△ｒ１値が
高く、成形性が劣る。
材料Ｃ，Ｄ、Ｅであっても、素材加熱温度が１１３０℃
と本発明に規定する温度を超えるＮＯ１９は、炭窒化物
が微細に析出し、延性が劣る。また、熱間圧延仕上温度
或いは巻き取り温度が低く、熱延板が十分再結晶しなか
ったＮα６および７は、製品のｒ値が低（１△ｒ１値が
高く、成形性が劣る。
一方、Ａｒｚ変態点以下、７３０℃以上の温度域での圧
延における合計圧下率が９０％に満たないＮα８は、製
品のｒ値は低い。これは、熱延板のフェライト粒径が大
きかったことに起因していると思われる。冷延率の低い
Ｎα１０は、第１図に示す処と同様に、７値が低く１△
ｒ１が大きい。
延における合計圧下率が９０％に満たないＮα８は、製
品のｒ値は低い。これは、熱延板のフェライト粒径が大
きかったことに起因していると思われる。冷延率の低い
Ｎα１０は、第１図に示す処と同様に、７値が低く１△
ｒ１が大きい。
また、熱間圧延において、圧延ロールと材料間に潤滑を
施し両者間の摩擦係数を０．２以下に維持して圧延して
得られた製品は、無潤滑で熱間圧延したものに比し、深
絞り性に優れていることがＮ。
施し両者間の摩擦係数を０．２以下に維持して圧延して
得られた製品は、無潤滑で熱間圧延したものに比し、深
絞り性に優れていることがＮ。
３とＮｏ、 ４ 、 Ｎｏ、 ５とＮｏ、１１およびＮ
ｏ、 １２とＮｏ、 ｌ ３の比較から分かる。
ｏ、 １２とＮｏ、 ｌ ３の比較から分かる。
（発明の効果）
本発明によれば、素材加熱温度を低くすることができる
から、加熱のためのエネルギ消費量を大幅に低減できる
。また、材質面においても、素材の低温加熱は析出物を
粗大化させるから、製品の延性およびｒ値を向上させる
のに有利である。
から、加熱のためのエネルギ消費量を大幅に低減できる
。また、材質面においても、素材の低温加熱は析出物を
粗大化させるから、製品の延性およびｒ値を向上させる
のに有利である。
一方、本発明に規定する冷延率を採ることにより、製品
における異方性の問題も解決され、高延性、高Ｆ値そし
て低い異方性をもつ超加工性鋼板を製造できる。
における異方性の問題も解決され、高延性、高Ｆ値そし
て低い異方性をもつ超加工性鋼板を製造できる。
叙上のように、本発明は、超加工性鋼板を得るに際し、
製造コストを低゛滅させるとともに材質の向上を可能に
する、工業的に価値の高い発明である。
製造コストを低゛滅させるとともに材質の向上を可能に
する、工業的に価値の高い発明である。
第１図は製品のｒ値と冷延率の関係を示す図である。
図中のり、Ｄ、Ｃはそれぞれ圧延方向に平行４５゛、垂
直方向のｒ値を示す。またＦ、ｌΔＨは、Ｆ＝ （ｒＬ
＋２ｒｎ ＋ｒｃ ）／４．ｌ△ｒｌ ＝十ｒｃ ２ｒ。 ／２より求めた値である。
直方向のｒ値を示す。またＦ、ｌΔＨは、Ｆ＝ （ｒＬ
＋２ｒｎ ＋ｒｃ ）／４．ｌ△ｒｌ ＝十ｒｃ ２ｒ。 ／２より求めた値である。
Claims (2)
- （１）重量で、Ｃ≦０．０１％、Ｎ≦０．０１％、さら
にＴｉおよびＮｂの何れか一方または双方をＣ／１２＋
Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）なる関係
を満足する如く含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる鋼を、Ａｒ、変態点以下、８００℃以上の温度
域に加熱し、７３０℃以上、Ａｒ＿３変態点以下の温度
域で合計圧下率が９０％以上となる圧延を行い、６５０
℃以上の温度域で巻き取り、然る後通常の酸洗を行い次
いで圧下率７５％以上の冷間圧延を行った後、再結晶処
理を施すことを特徴とする超加工性冷延鋼板の製造方法
。 - （２）７３０℃以上、Ａｒ＿３変態点以下の温度域で合
計圧下率が９０％以上となる圧延が、圧延ロールと材料
間の摩擦係数が０．２以下となる如く潤滑を施してなさ
れるものである請求項１記載の超加工性冷延鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63330201A JPH07109012B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 超加工性冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63330201A JPH07109012B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 超加工性冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02175822A true JPH02175822A (ja) | 1990-07-09 |
| JPH07109012B2 JPH07109012B2 (ja) | 1995-11-22 |
Family
ID=18229967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63330201A Expired - Fee Related JPH07109012B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 超加工性冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07109012B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6045689A (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-12 | 東洋インキ製造株式会社 | ポリエステル繊維原着用液状着色剤 |
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-27 JP JP63330201A patent/JPH07109012B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6045689A (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-12 | 東洋インキ製造株式会社 | ポリエステル繊維原着用液状着色剤 |
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07109012B2 (ja) | 1995-11-22 |
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|---|---|---|---|
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