JPH07110390B2 - 無段変速機用ベルトの製造管理方法 - Google Patents
無段変速機用ベルトの製造管理方法Info
- Publication number
- JPH07110390B2 JPH07110390B2 JP62067407A JP6740787A JPH07110390B2 JP H07110390 B2 JPH07110390 B2 JP H07110390B2 JP 62067407 A JP62067407 A JP 62067407A JP 6740787 A JP6740787 A JP 6740787A JP H07110390 B2 JPH07110390 B2 JP H07110390B2
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- JP
- Japan
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- endless metal
- metal strip
- belt
- residual stress
- continuously variable
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L5/00—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes
- G01L5/0047—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes measuring forces due to residual stresses
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M13/00—Testing of machine parts
- G01M13/02—Gearings; Transmission mechanisms
- G01M13/023—Power-transmitting endless elements, e.g. belts or chains
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Transmissions By Endless Flexible Members (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
- Pulleys (AREA)
Description
本発明は、無段変速機用ベルトの製造管理方法に関する
ものであり、さらに詳しくは、無段変速機の駆動側プラ
イマリプーリと被動側セカンダリプーリに掛け渡されて
動力を伝達するためのベルトの製造管理方法に関するも
のである。
ものであり、さらに詳しくは、無段変速機の駆動側プラ
イマリプーリと被動側セカンダリプーリに掛け渡されて
動力を伝達するためのベルトの製造管理方法に関するも
のである。
従来、無段変速機に用いられる動力伝達用ベルトとし
て、複数の金属バンドを層状に重ね合わせた無端金属帯
に、該無端金属帯を包持し、その周面と摩擦接触する多
数のＶ型ブロックを無端金属帯の長手方向へ隙間なく配
列して構成したＶ型ベルトが知られている。そして、こ
のベルトを２個のＶ型溝を有するプーリに巻き掛けて、
一方のプーリを駆動することにより該ベルトを介して他
方のプーリに動力の伝達を行っている。 ところでこの種のベルトは、２個のプーリを周回する際
に、プーリ間の直線部とプーリの周に沿った曲線部の間
で繰返して曲げ伸ばしを受けるため、疲労限を越える応
力で使用した場合、金属疲労により該ベルトを構成する
無端金属帯の疲労寿命が低下し、これによりベルトが最
終的に破断するおそれがある。そこで、この寿命を延ば
すため特開昭53−42172号公報に示されるように、ベル
トのリングを形成する無端金属帯にあらかじめ残留応力
を与えておき、実働時の最大応力を疲労限以下で使用す
ることにより、曲げ伸ばしの繰返し強度を向上させるこ
とが知られている。
て、複数の金属バンドを層状に重ね合わせた無端金属帯
に、該無端金属帯を包持し、その周面と摩擦接触する多
数のＶ型ブロックを無端金属帯の長手方向へ隙間なく配
列して構成したＶ型ベルトが知られている。そして、こ
のベルトを２個のＶ型溝を有するプーリに巻き掛けて、
一方のプーリを駆動することにより該ベルトを介して他
方のプーリに動力の伝達を行っている。 ところでこの種のベルトは、２個のプーリを周回する際
に、プーリ間の直線部とプーリの周に沿った曲線部の間
で繰返して曲げ伸ばしを受けるため、疲労限を越える応
力で使用した場合、金属疲労により該ベルトを構成する
無端金属帯の疲労寿命が低下し、これによりベルトが最
終的に破断するおそれがある。そこで、この寿命を延ば
すため特開昭53−42172号公報に示されるように、ベル
トのリングを形成する無端金属帯にあらかじめ残留応力
を与えておき、実働時の最大応力を疲労限以下で使用す
ることにより、曲げ伸ばしの繰返し強度を向上させるこ
とが知られている。
しかしながら、無端金属帯に加えられた残留応力を測定
することは難しく、また、単に無端金属帯に残留応力を
加えただけでは、加えられた残留応力の度合によって繰
返し強度が変化してしまう。このため、実際に無段変速
機の動力伝達用に残留応力を付与したベルトを使用した
場合、無端金属帯に掛かる最大応力を低減させることが
できず、ベルトの繰返し強度を充分に向上させることが
できないという問題点があった。 さらに、無端金属帯内部の残留応力を正確に計測するこ
とは難しかった。
することは難しく、また、単に無端金属帯に残留応力を
加えただけでは、加えられた残留応力の度合によって繰
返し強度が変化してしまう。このため、実際に無段変速
機の動力伝達用に残留応力を付与したベルトを使用した
場合、無端金属帯に掛かる最大応力を低減させることが
できず、ベルトの繰返し強度を充分に向上させることが
できないという問題点があった。 さらに、無端金属帯内部の残留応力を正確に計測するこ
とは難しかった。
本発明は、上記の問題点を解決し、ベルトの寿命を極限
まで延ばしたベルトを容易に製造することを目的として
提供されたものであり、残留応力を与えられた上記無端
金属帯に、該無端金属帯の内部応力のモーメント和がゼ
ロとなるときの半径で、該無端金属帯が実働時に受ける
リング内周側表面最大応力とリング外周側表面最大応力
とがほぼ等しくなるような残留応力を与え、製造される
無端金属帯に上記残留応力が与えられたことを、該無端
金属帯の１カ所を切断し、該無端金属帯の半径を検査す
ることによって確認するようにしたことを特徴とするも
のである。
まで延ばしたベルトを容易に製造することを目的として
提供されたものであり、残留応力を与えられた上記無端
金属帯に、該無端金属帯の内部応力のモーメント和がゼ
ロとなるときの半径で、該無端金属帯が実働時に受ける
リング内周側表面最大応力とリング外周側表面最大応力
とがほぼ等しくなるような残留応力を与え、製造される
無端金属帯に上記残留応力が与えられたことを、該無端
金属帯の１カ所を切断し、該無端金属帯の半径を検査す
ることによって確認するようにしたことを特徴とするも
のである。
上記手段の採用により、無段変速機の駆動側プライマリ
プーリから被動側セカンダリプーリに動力を伝達させる
ために両プーリに掛け渡された無段変速機用ベルトは、
プーリ間の直線部とプーリ周に沿った曲線部の間で繰返
し曲げ伸ばしを受けるが、該ベルトを構成する無端金属
帯として、そのリング外周表面と内周表面とが共に疲労
限以下となり、最も長時間稼働を続けられるものを確実
に製造できる。
プーリから被動側セカンダリプーリに動力を伝達させる
ために両プーリに掛け渡された無段変速機用ベルトは、
プーリ間の直線部とプーリ周に沿った曲線部の間で繰返
し曲げ伸ばしを受けるが、該ベルトを構成する無端金属
帯として、そのリング外周表面と内周表面とが共に疲労
限以下となり、最も長時間稼働を続けられるものを確実
に製造できる。
以下、図面を参照して本発明の実施例を具体的に説明す
る。 第１図は無段変速機の動力伝達機構を示しており、図中
符号１は駆動軸２を中心に回転する駆動側プライマリプ
ーリ、３は従動軸４を中心に回転する被動側セカンダリ
プーリであり、両プーリの間に一定の張力をもって動力
伝達用ベルト５が掛け渡されている。このベルト５は第
２図の断面図に示されるように、複数のエンドレス金属
バンド6a,6b,6c・・・を層状に重ね合わせてなる無端金
属帯６と、該無端金属帯６を包持し、その周面と摩擦接
触する多数のＶ型ブロック７を有している。そして、こ
のＶ型ブロック７は無端金属帯６の長手方向へ隙間なく
配列されており、各Ｖ型ブロック７の両側傾斜面7aが、
プライマリプーリ１およびセカンダリプーリ３のＶ溝対
向面に摩擦係合されている。 ここで、プライマリプーリ１を回転駆動すると、この回
転が伝動ベルト５を介してセカンダリプーリ３に伝達さ
れ、このセカンダリプーリ３を対応する方向へ回転し
て、動力伝達用ベルト５は所定の動力伝達を行うことが
できる。そして、第１図の動力伝達機構は、両プーリ1,
3の一方のＶ溝壁を提供するフランジ1a,3bを固定とし、
他方のフランジ1b,3aを軸線方向へ移動可能とし、これ
ら可動フランジ1b,3aを位置制御可能として両プーリ1,3
に対するＶ型ブロック７の摩擦係合位置を径方向へ変化
させ得るようにすることで無段変速を行っている。 ところで、このような動力伝達用ベルト５は、プーリ間
の直線部８とプーリ周に沿った曲線部９の間で繰返し曲
げ伸ばしを受けるが、本実施例の無端金属帯６には、こ
のような曲げ伸ばしに対応するために後述する一定の残
留応力が例えば前述の特開昭53−42172号公報に記載さ
れているような残留応力付与手段により加えられる。こ
こで、無端金属帯６に与えられた残留応力と該無端金属
帯６が受ける曲げ伸ばしによる疲労の関係について説明
する。 ある残留応力を与えられた１枚の無端金属帯では、その
１ケ所で切断してフリー状態にすると、第３図に示すよ
うに、無端金属帯６の内部応力のモーメント和がゼロと
なるように一定の曲率で円弧を描く。そして、この曲率
は無端金属帯６の内部応力によって６′,6″のようにば
らつきが生ずる。したがって、このときの無端金属帯の
半径をROとし、無端金属帯６のプーリ上の最小走行ピッ
チ半径を第４図に示すようにRM,無端金属帯６の板厚を
ｈとすると、無端金属帯６のリング内周側表面および外
周側表面にそれぞれ発生する最大応力σin max,σoutma
xは次式にて表わされることになる。 σin max＝Ｅ・h/（2R0−ｈ） …（１） σoutmax＝Ｅ・ｈ・（R0−RM）/2R0・RM …（２） 上式においてＥはヤング率である。 ここにおいて、無端金属帯６の板厚ｈおよびプーリ上の
最小走行ピッチ半径RMは各システム毎に一定であるの
で、実働時に無端金属帯６のリング内外周側表面に発生
する最大応力σin maxおよびσoutmaxは切断されたフリ
ー状態での半径R0の値により変化することがわかる。こ
こで半径R0および（１），（２）式で得られる各最大応
力σin max,σoutmaxとの関係を第５図に示す。図にお
いて、太線で示したのは１枚の無端金属帯６全体で見た
ときに、該無端金属帯６に発生する最大応力である。 同図からわかるように、半径R0が小さいとプーリ1,3間
におけるベルト直線部８で、無端金属帯６のリング内周
側表面の最大応力が大となり、半径R0が大きいとプーリ
1,3上のベルト走行最小半径で曲げられる部分で、無端
金属帯６の外周側表面の最大応力が大となる。実働時に
ベルトの無端金属帯６が受ける最大応力が大きくなる
と、繰返し曲げ強度が低く（弱く）なるので、上記何れ
の場合も、一方的に無端金属帯６のリング内周側もしく
は外周側から先に疲労を受けて破断してしまい、１枚の
無端金属帯６全体で見たときは寿命が短くなる。 したがって、本実施例の無端金属帯６には、全体として
見たときに最大応力が最も低くなる，第５図におけるσ
in maxとσoutmaxとの交点R0′を持たせるように残留応
力が与えられている。言い換えると、無端金属帯６の切
断されたフリー状態での内部応力がゼロとなるときの半
径で、実働時に該無端金属帯６の受けるリング内周側表
面最大応力と外周側表面最大応力とがほぼ等しくなるよ
う残留応力を加えてある。 しかしながら、無端金属帯６に付与された残留応力を直
接測定することは難しかった。そこで本発明では、残留
応力設定時および製造工程時の抜き取り検査時におい
て、無端金属帯６の１カ所を切断して平板上でこれをフ
リー状態にし、フリーになった無端金属帯６が形成する
円の半径R0を測定し、第３図に示す標準時の半径R0′と
比較することで、付与された残留応力を判定する。そし
て、その測定値を基にして残留応力付与手段の作動を設
定し、各無段変速機に最適の無端金属帯６を製造するよ
うにする。 従って、簡単な方法で確実に無端金属帯６の残留応力付
与状態が確認できる。
る。 第１図は無段変速機の動力伝達機構を示しており、図中
符号１は駆動軸２を中心に回転する駆動側プライマリプ
ーリ、３は従動軸４を中心に回転する被動側セカンダリ
プーリであり、両プーリの間に一定の張力をもって動力
伝達用ベルト５が掛け渡されている。このベルト５は第
２図の断面図に示されるように、複数のエンドレス金属
バンド6a,6b,6c・・・を層状に重ね合わせてなる無端金
属帯６と、該無端金属帯６を包持し、その周面と摩擦接
触する多数のＶ型ブロック７を有している。そして、こ
のＶ型ブロック７は無端金属帯６の長手方向へ隙間なく
配列されており、各Ｖ型ブロック７の両側傾斜面7aが、
プライマリプーリ１およびセカンダリプーリ３のＶ溝対
向面に摩擦係合されている。 ここで、プライマリプーリ１を回転駆動すると、この回
転が伝動ベルト５を介してセカンダリプーリ３に伝達さ
れ、このセカンダリプーリ３を対応する方向へ回転し
て、動力伝達用ベルト５は所定の動力伝達を行うことが
できる。そして、第１図の動力伝達機構は、両プーリ1,
3の一方のＶ溝壁を提供するフランジ1a,3bを固定とし、
他方のフランジ1b,3aを軸線方向へ移動可能とし、これ
ら可動フランジ1b,3aを位置制御可能として両プーリ1,3
に対するＶ型ブロック７の摩擦係合位置を径方向へ変化
させ得るようにすることで無段変速を行っている。 ところで、このような動力伝達用ベルト５は、プーリ間
の直線部８とプーリ周に沿った曲線部９の間で繰返し曲
げ伸ばしを受けるが、本実施例の無端金属帯６には、こ
のような曲げ伸ばしに対応するために後述する一定の残
留応力が例えば前述の特開昭53−42172号公報に記載さ
れているような残留応力付与手段により加えられる。こ
こで、無端金属帯６に与えられた残留応力と該無端金属
帯６が受ける曲げ伸ばしによる疲労の関係について説明
する。 ある残留応力を与えられた１枚の無端金属帯では、その
１ケ所で切断してフリー状態にすると、第３図に示すよ
うに、無端金属帯６の内部応力のモーメント和がゼロと
なるように一定の曲率で円弧を描く。そして、この曲率
は無端金属帯６の内部応力によって６′,6″のようにば
らつきが生ずる。したがって、このときの無端金属帯の
半径をROとし、無端金属帯６のプーリ上の最小走行ピッ
チ半径を第４図に示すようにRM,無端金属帯６の板厚を
ｈとすると、無端金属帯６のリング内周側表面および外
周側表面にそれぞれ発生する最大応力σin max,σoutma
xは次式にて表わされることになる。 σin max＝Ｅ・h/（2R0−ｈ） …（１） σoutmax＝Ｅ・ｈ・（R0−RM）/2R0・RM …（２） 上式においてＥはヤング率である。 ここにおいて、無端金属帯６の板厚ｈおよびプーリ上の
最小走行ピッチ半径RMは各システム毎に一定であるの
で、実働時に無端金属帯６のリング内外周側表面に発生
する最大応力σin maxおよびσoutmaxは切断されたフリ
ー状態での半径R0の値により変化することがわかる。こ
こで半径R0および（１），（２）式で得られる各最大応
力σin max,σoutmaxとの関係を第５図に示す。図にお
いて、太線で示したのは１枚の無端金属帯６全体で見た
ときに、該無端金属帯６に発生する最大応力である。 同図からわかるように、半径R0が小さいとプーリ1,3間
におけるベルト直線部８で、無端金属帯６のリング内周
側表面の最大応力が大となり、半径R0が大きいとプーリ
1,3上のベルト走行最小半径で曲げられる部分で、無端
金属帯６の外周側表面の最大応力が大となる。実働時に
ベルトの無端金属帯６が受ける最大応力が大きくなる
と、繰返し曲げ強度が低く（弱く）なるので、上記何れ
の場合も、一方的に無端金属帯６のリング内周側もしく
は外周側から先に疲労を受けて破断してしまい、１枚の
無端金属帯６全体で見たときは寿命が短くなる。 したがって、本実施例の無端金属帯６には、全体として
見たときに最大応力が最も低くなる，第５図におけるσ
in maxとσoutmaxとの交点R0′を持たせるように残留応
力が与えられている。言い換えると、無端金属帯６の切
断されたフリー状態での内部応力がゼロとなるときの半
径で、実働時に該無端金属帯６の受けるリング内周側表
面最大応力と外周側表面最大応力とがほぼ等しくなるよ
う残留応力を加えてある。 しかしながら、無端金属帯６に付与された残留応力を直
接測定することは難しかった。そこで本発明では、残留
応力設定時および製造工程時の抜き取り検査時におい
て、無端金属帯６の１カ所を切断して平板上でこれをフ
リー状態にし、フリーになった無端金属帯６が形成する
円の半径R0を測定し、第３図に示す標準時の半径R0′と
比較することで、付与された残留応力を判定する。そし
て、その測定値を基にして残留応力付与手段の作動を設
定し、各無段変速機に最適の無端金属帯６を製造するよ
うにする。 従って、簡単な方法で確実に無端金属帯６の残留応力付
与状態が確認できる。
本発明は、以上説明したように、残留応力を与えられた
無端金属帯に、該無端金属帯の内部応力のモーメント和
がゼロとなる時の半径で、無端金属帯が実働時に受ける
リング内周側表面最大応力とリング外周側表面最大応力
とがほぼ等しくなるような残留応力を与え、製造される
無端金属帯に上記残留応力が与えられていることを、該
無端金属帯の１カ所を切断してフリー状態での半径を検
査するようにしたので、残留応力を容易に検査すること
ができ、品質を安定させると共に高品質の無端金属帯を
得ることが可能である。
無端金属帯に、該無端金属帯の内部応力のモーメント和
がゼロとなる時の半径で、無端金属帯が実働時に受ける
リング内周側表面最大応力とリング外周側表面最大応力
とがほぼ等しくなるような残留応力を与え、製造される
無端金属帯に上記残留応力が与えられていることを、該
無端金属帯の１カ所を切断してフリー状態での半径を検
査するようにしたので、残留応力を容易に検査すること
ができ、品質を安定させると共に高品質の無端金属帯を
得ることが可能である。
第１図は本発明により製造されるベルトを用いた無段変
速機における動力伝達機構の側面図、第２図はベルトの
断面図、第３図は残留応力が与えられた無端金属帯の説
明図、第４図は動力伝達機構の一部拡大図、第５図は無
端金属帯の内部応力のモーメント和がゼロとなるときの
半径と最大応力の関係を示す線図である。 １……駆動側プライマリプーリ、３……被動側セカンダ
リプーリ、５……ベルト、６……無端金属帯、７……Ｖ
型ブロック。
速機における動力伝達機構の側面図、第２図はベルトの
断面図、第３図は残留応力が与えられた無端金属帯の説
明図、第４図は動力伝達機構の一部拡大図、第５図は無
端金属帯の内部応力のモーメント和がゼロとなるときの
半径と最大応力の関係を示す線図である。 １……駆動側プライマリプーリ、３……被動側セカンダ
リプーリ、５……ベルト、６……無端金属帯、７……Ｖ
型ブロック。
Claims (3)
- 【請求項１】無端金属帯にＶ型ブロックを連続して取付
けて構成された無段変速機用ベルトにおいて、 残留応力を与えた上記無端金属帯に、該無端金属帯の内
部応力のモーメント和がゼロとなるときの半径で、該無
端金属帯が実働時に受けるリング内周側表面最大応力と
リング外周側表面最大応力とがほぼ等しくなるような残
留応力を与え、製造される無端金属帯に上記残留応力が
与えられることを、該無端金属帯の１カ所を切断し、該
無端金属帯の半径を検査することによって、該無端金属
帯に付与された残留応力を確認するようにしたことを特
徴とする無段変速機用ベルトの製造管理方法。 - 【請求項２】上記検査を、残留応力の設定時に行うこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の無段変速機用
ベルトの製造管理方法。 - 【請求項３】上記検査を、無端金属帯製造後に行う抜き
取り検査時に行うことを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の無段変速機用ベルトの製造管理方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62067407A JPH07110390B2 (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 無段変速機用ベルトの製造管理方法 |
| US07/168,184 US4823608A (en) | 1987-03-20 | 1988-03-15 | Method of measuring residual stress in a carrier produced in manufacturing of a belt for continuously variable transmission |
| EP88302393A EP0283303B1 (en) | 1987-03-20 | 1988-03-18 | Method of measuring residual stress in a carrier for a belt for a continuously variable transmission |
| DE8888302393T DE3873794T2 (de) | 1987-03-20 | 1988-03-18 | Restspannungsmessverfahren eines riementraegers fuer stufenlose wechselnde getriebe. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62067407A JPH07110390B2 (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 無段変速機用ベルトの製造管理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63235032A JPS63235032A (ja) | 1988-09-30 |
| JPH07110390B2 true JPH07110390B2 (ja) | 1995-11-29 |
Family
ID=13344045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62067407A Expired - Lifetime JPH07110390B2 (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 無段変速機用ベルトの製造管理方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4823608A (ja) |
| EP (1) | EP0283303B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07110390B2 (ja) |
| DE (1) | DE3873794T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006161977A (ja) * | 2004-12-08 | 2006-06-22 | Honda Motor Co Ltd | 金属ベルト用金属リング |
| JP2010181492A (ja) * | 2009-02-03 | 2010-08-19 | Fuji Xerox Co Ltd | 無端ベルト、定着装置及び画像形成装置 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5503655A (en) * | 1994-02-23 | 1996-04-02 | Orbit Technologies, Inc. | Low cost titanium production |
| US5628227A (en) * | 1994-10-06 | 1997-05-13 | Htrc Automation Inc. | Method and apparatus for determining at least one sheet stretch value of a roll of material |
| JP3524766B2 (ja) * | 1998-06-08 | 2004-05-10 | 本田技研工業株式会社 | 金属ｖベルト |
| DE60112737T2 (de) | 2001-07-02 | 2006-03-30 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Treibriemen, Herstellungsverfahren eines endlosen Bandes dafür, und dieses ver wendendes, stufenlos regelbares Getriebe |
| JP3748800B2 (ja) * | 2001-10-19 | 2006-02-22 | 本田技研工業株式会社 | 金属リングの自由状態径測定方法 |
| JP3640631B2 (ja) * | 2001-10-19 | 2005-04-20 | 本田技研工業株式会社 | 金属リングの自由状態径設定方法 |
| ATE321223T1 (de) | 2002-09-30 | 2006-04-15 | Doornes Transmissie Bv | Treibriemen und diesen verwendendes stufenlos regelbares getriebe |
| JP5955301B2 (ja) * | 2013-11-14 | 2016-07-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 残留応力算出方法 |
| CN107976313A (zh) * | 2017-11-29 | 2018-05-01 | 苏州金钜松机电有限公司 | 一种拉伸机的皮带测试组件 |
Citations (1)
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