JPH07113417B2 - 高温用シール装置 - Google Patents
高温用シール装置Info
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- JPH07113417B2 JPH07113417B2 JP17223291A JP17223291A JPH07113417B2 JP H07113417 B2 JPH07113417 B2 JP H07113417B2 JP 17223291 A JP17223291 A JP 17223291A JP 17223291 A JP17223291 A JP 17223291A JP H07113417 B2 JPH07113417 B2 JP H07113417B2
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- Japan
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- seal
- thermal expansion
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱交換器、焼成炉など
の高温ガスシ−ル部に使用される高温用シ−ル装置に関
する。
の高温ガスシ−ル部に使用される高温用シ−ル装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、高温ガスのシ−ル部に使用さ
れる高温用シ−ル装置として、テ−プ状の耐熱パッキン
材料を渦巻き状に巻き重ねたのち、金型内で加圧してリ
ング状に成型した渦巻きガスケット、シ−ト状の耐熱パ
ッキン材料をリング状に打ち抜いたり、耐熱パッキン材
料を金型内で加圧してリング状に成型したリングガスケ
ットおよび金属リングガスケットなどが使用されてい
る。しかし、これらのシ−ル装置では、高温時において
若干の漏れを生じ、高いシ−ル性を期待することができ
なかった。
れる高温用シ−ル装置として、テ−プ状の耐熱パッキン
材料を渦巻き状に巻き重ねたのち、金型内で加圧してリ
ング状に成型した渦巻きガスケット、シ−ト状の耐熱パ
ッキン材料をリング状に打ち抜いたり、耐熱パッキン材
料を金型内で加圧してリング状に成型したリングガスケ
ットおよび金属リングガスケットなどが使用されてい
る。しかし、これらのシ−ル装置では、高温時において
若干の漏れを生じ、高いシ−ル性を期待することができ
なかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】解決しようとする問題
点は、従来のシ−ル装置では、高温時において高いシ−
ル性を期待することができない点である。
点は、従来のシ−ル装置では、高温時において高いシ−
ル性を期待することができない点である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、熱膨脹材料に
よって形成され熱膨脹シ−ル層と、熱負荷による軟化特
性をもつ低融点材料によって形成された熱軟化シ−ル層
と、熱負荷による前記熱膨脹シ−ル層の熱膨脹で前記熱
軟化シ−ル層に対する押圧力を発生させて、熱負荷によ
り軟化した前記熱軟化シ−ル層をシ−ル隙間に送り込ん
で封止する押圧力発生部材と、によって構成されている
ことを特徴とし、高温時において高いシ−ル性を確保す
る目的を実現した。
よって形成され熱膨脹シ−ル層と、熱負荷による軟化特
性をもつ低融点材料によって形成された熱軟化シ−ル層
と、熱負荷による前記熱膨脹シ−ル層の熱膨脹で前記熱
軟化シ−ル層に対する押圧力を発生させて、熱負荷によ
り軟化した前記熱軟化シ−ル層をシ−ル隙間に送り込ん
で封止する押圧力発生部材と、によって構成されている
ことを特徴とし、高温時において高いシ−ル性を確保す
る目的を実現した。
【０００５】
【作用】本発明によれば、高温状態において熱膨脹シ−
ル層に生じた熱膨脹は、押圧力発生部材によって熱軟化
シ−ル層に対する押圧力に転換される。熱負荷により軟
化している熱軟化シ−ル層は、前記押圧力によって熱膨
脹シ−ル層のシ−ル面と該シ−ル面に接触している被シ
−ル部材のシ−ル面との間などのシ−ル隙間に送り込ま
れて、隙間の封止性を高め、高温時における高いシ−ル
性を確保する。
ル層に生じた熱膨脹は、押圧力発生部材によって熱軟化
シ−ル層に対する押圧力に転換される。熱負荷により軟
化している熱軟化シ−ル層は、前記押圧力によって熱膨
脹シ−ル層のシ−ル面と該シ−ル面に接触している被シ
−ル部材のシ−ル面との間などのシ−ル隙間に送り込ま
れて、隙間の封止性を高め、高温時における高いシ−ル
性を確保する。
【０００６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図１は、本発明の第１実施例を示す縦断面図であ
り、この図において、１は高温容器、２は蓋体を示し、
両者１，２は複数のボルト３，３によって突き合わせ状
態で着脱可能に一体に結合されている。高温容器１の突
き合わせ面には、上向き環状溝１Ａが形成され、蓋体２
の突き合わせ面に下向き環状溝２Ａが高温容器１の上向
き環状溝１Ａに同心に対向して形成されており、上向き
環状溝１Ａと下向き環状溝２Ａとによって環状シ−ル空
間４を構成している。
する。図１は、本発明の第１実施例を示す縦断面図であ
り、この図において、１は高温容器、２は蓋体を示し、
両者１，２は複数のボルト３，３によって突き合わせ状
態で着脱可能に一体に結合されている。高温容器１の突
き合わせ面には、上向き環状溝１Ａが形成され、蓋体２
の突き合わせ面に下向き環状溝２Ａが高温容器１の上向
き環状溝１Ａに同心に対向して形成されており、上向き
環状溝１Ａと下向き環状溝２Ａとによって環状シ−ル空
間４を構成している。
【０００７】環状シ−ル空間４の外周部には、環状の熱
膨脹材料によって形成された熱膨脹シ−ル層５が装填さ
れ、その内周側に隣接して、熱負荷による軟化特性をも
つ環状の低融点材料によって形成された熱軟化シ−ル層
６が装填されている。熱膨脹シ−ル層５は、未処理未膨
脹バ−ミキュライトをリン酸水素アンモニウムナトリウ
ム水溶液によって薬液処理した処理未膨脹バ−ミキュラ
イトと、セラミック繊維とを所定の比率に配合して抄造
法によってシ−ト化し、これをリング状に打ち抜いて処
理未膨脹バ−ミキュライトの粒子を軸方向に配向させた
ものによってなり、熱軟化シ−ル層６は、ＰｂまたはＺ
ｎなどの低融点金属あるいはＰＰ、ＰＥ、ＥＴＦＥなど
の熱可塑性樹脂によりなっている。
膨脹材料によって形成された熱膨脹シ−ル層５が装填さ
れ、その内周側に隣接して、熱負荷による軟化特性をも
つ環状の低融点材料によって形成された熱軟化シ−ル層
６が装填されている。熱膨脹シ−ル層５は、未処理未膨
脹バ−ミキュライトをリン酸水素アンモニウムナトリウ
ム水溶液によって薬液処理した処理未膨脹バ−ミキュラ
イトと、セラミック繊維とを所定の比率に配合して抄造
法によってシ−ト化し、これをリング状に打ち抜いて処
理未膨脹バ−ミキュライトの粒子を軸方向に配向させた
ものによってなり、熱軟化シ−ル層６は、ＰｂまたはＺ
ｎなどの低融点金属あるいはＰＰ、ＰＥ、ＥＴＦＥなど
の熱可塑性樹脂によりなっている。
【０００８】前記構成において、高温容器１の温度上昇
により３００℃付近から熱膨脹シ−ル層５に処理未膨脹
バ−ミキュライトの粒子の配向に直交する方向への熱膨
脹が生じる。つまり、粒子の軸方向の配向に直交する径
方向への熱膨脹が熱膨脹シ−ル層５に生じる。熱膨脹シ
−ル層５は、環状シ−ル空間４の外周部に装填されてい
るので、図２に示す環状シ−ル空間４を構成している上
向き環状溝１Ａの軸方向壁面１ａと下向き環状溝２Ａの
軸方向壁面２ａによって径外側への膨脹が制限され、熱
軟化シ−ル層６側に偏在膨脹して熱軟化シ−ル層６を押
圧することになる。すなわち、上向き環状溝１Ａの軸方
向壁面１ａと下向き環状溝２Ａの軸方向壁面２ａの両者
が押圧力発生部材７として機能し、熱膨脹シ−ル層５の
熱膨脹を熱軟化シ−ル層６に対する押圧力に転換する。
この時点では、すでに熱軟化シ−ル層６が熱負荷により
軟化しているから、前記押圧力によって、熱膨脹シ−ル
層５のシ−ル面５Ａと上向き環状溝１Ａの底面１ｂとの
間およびシ−ル面５Ａと下向き環状溝２Ａの天井２ｂと
の間、つまり、シ−ル隙間に送り込まれて、この部分の
封止性を高め、高温時において高いシ−ル性を確保す
る。
により３００℃付近から熱膨脹シ−ル層５に処理未膨脹
バ−ミキュライトの粒子の配向に直交する方向への熱膨
脹が生じる。つまり、粒子の軸方向の配向に直交する径
方向への熱膨脹が熱膨脹シ−ル層５に生じる。熱膨脹シ
−ル層５は、環状シ−ル空間４の外周部に装填されてい
るので、図２に示す環状シ−ル空間４を構成している上
向き環状溝１Ａの軸方向壁面１ａと下向き環状溝２Ａの
軸方向壁面２ａによって径外側への膨脹が制限され、熱
軟化シ−ル層６側に偏在膨脹して熱軟化シ−ル層６を押
圧することになる。すなわち、上向き環状溝１Ａの軸方
向壁面１ａと下向き環状溝２Ａの軸方向壁面２ａの両者
が押圧力発生部材７として機能し、熱膨脹シ−ル層５の
熱膨脹を熱軟化シ−ル層６に対する押圧力に転換する。
この時点では、すでに熱軟化シ−ル層６が熱負荷により
軟化しているから、前記押圧力によって、熱膨脹シ−ル
層５のシ−ル面５Ａと上向き環状溝１Ａの底面１ｂとの
間およびシ−ル面５Ａと下向き環状溝２Ａの天井２ｂと
の間、つまり、シ−ル隙間に送り込まれて、この部分の
封止性を高め、高温時において高いシ−ル性を確保す
る。
【０００９】図３は、本発明の第２実施例を示す縦断面
図であり、この実施例では、高温容器１の突き合わせ面
に上向き環状溝１Ａを形成し、この上向き環状溝１Ａを
蓋体２の下面で閉塞して、上向き環状溝１Ａと蓋体２と
によって環状シ−ル空間４を構成している。
図であり、この実施例では、高温容器１の突き合わせ面
に上向き環状溝１Ａを形成し、この上向き環状溝１Ａを
蓋体２の下面で閉塞して、上向き環状溝１Ａと蓋体２と
によって環状シ−ル空間４を構成している。
【００１０】環状シ−ル空間４の底部には、環状の熱膨
脹材料によって形成された熱膨脹シ−ル層５が装填さ
れ、その上側に隣接して、熱負荷による軟化特性をもつ
環状の低融点材料によって形成された熱軟化シ−ル層６
が装填されている。熱膨脹シ−ル層５は、未処理未膨脹
バ−ミキュライトをリン酸水素アンモニウムナトリウム
水溶液によって薬液処理した処理未膨脹バ−ミキュライ
トと、セラミック繊維とを所定の比率に配合して抄造法
によってシ−ト化し、これをリング状に打ち抜いて処理
未膨脹バ−ミキュライトの粒子を径方向に配向させたも
のによってなり、熱軟化シ−ル層６は、ＰｂまたはＺｎ
などの低融点金属あるいはＰＰ、ＰＥ、ＥＴＦＥなどの
熱可塑性樹脂によりなっている。
脹材料によって形成された熱膨脹シ−ル層５が装填さ
れ、その上側に隣接して、熱負荷による軟化特性をもつ
環状の低融点材料によって形成された熱軟化シ−ル層６
が装填されている。熱膨脹シ−ル層５は、未処理未膨脹
バ−ミキュライトをリン酸水素アンモニウムナトリウム
水溶液によって薬液処理した処理未膨脹バ−ミキュライ
トと、セラミック繊維とを所定の比率に配合して抄造法
によってシ−ト化し、これをリング状に打ち抜いて処理
未膨脹バ−ミキュライトの粒子を径方向に配向させたも
のによってなり、熱軟化シ−ル層６は、ＰｂまたはＺｎ
などの低融点金属あるいはＰＰ、ＰＥ、ＥＴＦＥなどの
熱可塑性樹脂によりなっている。
【００１１】このように構成された高温用シ−ル装置で
は、高温容器１の温度上昇により３００℃付近から熱膨
脹シ−ル層５に処理未膨脹バ−ミキュライトの粒子の径
方向の配向に直交する軸方向への熱膨脹が生じる。熱膨
脹シ−ル層５は、環状シ−ル空間４の底部に装填されて
いるので、図４に示す環状シ−ル空間４を構成している
上向き環状溝１Ａの底面１ｂによって下側への膨脹が制
限され、上方の熱軟化シ−ル層６側に偏在膨脹して熱軟
化シ−ル層６を押圧することになる。すなわち、上向き
環状溝１Ａの底面１ｂが押圧力発生部材７として機能
し、熱膨脹シ−ル層５の熱膨脹を熱軟化シ−ル層６に対
する押圧力に転換する。この時点では、すでに熱軟化シ
−ル層６が熱負荷により軟化しているから、前記押圧力
によって、熱膨脹シ−ル層５のシ−ル面５Ａと上向き環
状溝１Ａの側面１ｃ，１ｃの間、つまり、シ−ル隙間に
送り込まれる。このシ−ル隙間に送り込まれた後も、熱
膨脹シ−ル層５は上方へ熱膨脹してその上方の熱軟化シ
−ル層６を押圧する。この上方の熱軟化シ−ル層６が押
圧されると、その上方の熱軟化シ−ル層６が前記シ−ル
隙間の熱軟化シ−ル層６に圧力を加えて行くことにな
る。そして、この熱膨脹シ−ル層５の熱膨脹は、その上
方の熱軟化シ−ル層６や前記シ−ル隙間の熱軟化シ−ル
層６が、蓋体２の内面や環状溝１Ａの側面１ｃ，１ｃに
対し所定の押圧力になるまで続けられるので、漏れ経路
となる蓋体２の内面や環状溝１Ａの側面１ｃ，１ｃは、
これらの熱軟化シ−ル層６の押圧により、封止性が高め
られ、高温時において高いシ−ル性を確保する。
は、高温容器１の温度上昇により３００℃付近から熱膨
脹シ−ル層５に処理未膨脹バ−ミキュライトの粒子の径
方向の配向に直交する軸方向への熱膨脹が生じる。熱膨
脹シ−ル層５は、環状シ−ル空間４の底部に装填されて
いるので、図４に示す環状シ−ル空間４を構成している
上向き環状溝１Ａの底面１ｂによって下側への膨脹が制
限され、上方の熱軟化シ−ル層６側に偏在膨脹して熱軟
化シ−ル層６を押圧することになる。すなわち、上向き
環状溝１Ａの底面１ｂが押圧力発生部材７として機能
し、熱膨脹シ−ル層５の熱膨脹を熱軟化シ−ル層６に対
する押圧力に転換する。この時点では、すでに熱軟化シ
−ル層６が熱負荷により軟化しているから、前記押圧力
によって、熱膨脹シ−ル層５のシ−ル面５Ａと上向き環
状溝１Ａの側面１ｃ，１ｃの間、つまり、シ−ル隙間に
送り込まれる。このシ−ル隙間に送り込まれた後も、熱
膨脹シ−ル層５は上方へ熱膨脹してその上方の熱軟化シ
−ル層６を押圧する。この上方の熱軟化シ−ル層６が押
圧されると、その上方の熱軟化シ−ル層６が前記シ−ル
隙間の熱軟化シ−ル層６に圧力を加えて行くことにな
る。そして、この熱膨脹シ−ル層５の熱膨脹は、その上
方の熱軟化シ−ル層６や前記シ−ル隙間の熱軟化シ−ル
層６が、蓋体２の内面や環状溝１Ａの側面１ｃ，１ｃに
対し所定の押圧力になるまで続けられるので、漏れ経路
となる蓋体２の内面や環状溝１Ａの側面１ｃ，１ｃは、
これらの熱軟化シ−ル層６の押圧により、封止性が高め
られ、高温時において高いシ−ル性を確保する。
【００１２】図５は、本発明の第３実施例を示す縦断面
図であり、この実施例では、高温容器１の外筒１Ｂから
内筒１Ｄを同心に導出し、外筒１Ｂと内筒１Ｄの間の環
状シール空間に高温用シ−ル装置を装填している。
図であり、この実施例では、高温容器１の外筒１Ｂから
内筒１Ｄを同心に導出し、外筒１Ｂと内筒１Ｄの間の環
状シール空間に高温用シ−ル装置を装填している。
【００１３】高温用シ−ル装置は、環状の熱膨脹材料に
よって形成された第１押圧力発生部材７Ａ、環状の熱膨
脹材料によって形成された熱膨脹シ−ル層５、セラミッ
ク製の第１摺動リング９Ａ、熱負荷による軟化特性をも
つ環状の低融点材料によって形成された熱軟化シ−ル層
６、セラミック製の第２摺動リング９Ｂおよび環状の熱
膨脹材料によって形成された第２押圧力発生部材７Ｂに
よって構成されている。第１押圧力発生部材７Ａと第２
押圧力発生部材７Ｂは、未処理未膨脹バ−ミキュライト
をリン酸水素アンモニウムナトリウム水溶液によって薬
液処理した処理未膨脹バ−ミキュライトと、セラミック
繊維とを所定の比率に配合して抄造法によってシ−ト化
し、これを所定幅に切断して内筒１Ｄに巻回し、処理未
膨脹バ−ミキュライトの粒子を軸方向に配向させたもの
によってなり、熱膨脹シ−ル層５は、未処理未膨脹バ−
ミキュライトをリン酸水素アンモニウムナトリウム水溶
液によって薬液処理した処理未膨脹バ−ミキュライト
と、セラミック繊維とを所定の比率に配合して抄造法に
よってシ−ト化し、これをリング状に打ち抜いて処理未
膨脹バ−ミキュライトの粒子を径方向に配向させたもの
によってなる。また、熱軟化シ−ル層６は、Ｐｂまたは
Ｚｎなどの低融点金属あるいはＰＰ、ＰＥ、ＥＴＦＥな
どの熱可塑性樹脂によりなっている。
よって形成された第１押圧力発生部材７Ａ、環状の熱膨
脹材料によって形成された熱膨脹シ−ル層５、セラミッ
ク製の第１摺動リング９Ａ、熱負荷による軟化特性をも
つ環状の低融点材料によって形成された熱軟化シ−ル層
６、セラミック製の第２摺動リング９Ｂおよび環状の熱
膨脹材料によって形成された第２押圧力発生部材７Ｂに
よって構成されている。第１押圧力発生部材７Ａと第２
押圧力発生部材７Ｂは、未処理未膨脹バ−ミキュライト
をリン酸水素アンモニウムナトリウム水溶液によって薬
液処理した処理未膨脹バ−ミキュライトと、セラミック
繊維とを所定の比率に配合して抄造法によってシ−ト化
し、これを所定幅に切断して内筒１Ｄに巻回し、処理未
膨脹バ−ミキュライトの粒子を軸方向に配向させたもの
によってなり、熱膨脹シ−ル層５は、未処理未膨脹バ−
ミキュライトをリン酸水素アンモニウムナトリウム水溶
液によって薬液処理した処理未膨脹バ−ミキュライト
と、セラミック繊維とを所定の比率に配合して抄造法に
よってシ−ト化し、これをリング状に打ち抜いて処理未
膨脹バ−ミキュライトの粒子を径方向に配向させたもの
によってなる。また、熱軟化シ−ル層６は、Ｐｂまたは
Ｚｎなどの低融点金属あるいはＰＰ、ＰＥ、ＥＴＦＥな
どの熱可塑性樹脂によりなっている。
【００１４】このように構成された高温用シ−ル装置で
は、外筒１Ｂと内筒１Ｄの温度上昇により３００℃付近
から第１押圧力発生部材７Ａと第２押圧力発生部材７Ｂ
に処理未膨脹バ−ミキュライトの粒子の軸方向の配向に
直交する径方向への熱膨脹が生じて、外筒１Ｂの内周と
内筒１Ｄの外周に圧接することになる。同時に熱膨脹シ
−ル層５に処理未膨脹バ−ミキュライトの粒子の径方向
の配向に直交する軸方向への熱膨脹が生じる。熱膨脹シ
−ル層５は、第１押圧力発生部材７Ａに隣接しているの
で、この第１押圧力発生部材７Ａによって左側への膨脹
が制限され、第１摺動リング９Ａ側に偏在膨脹してこれ
を右側に押圧し、熱軟化シ−ル層６に押圧力を作用させ
ることになる。すなわち、第１押圧力発生部材７Ａが押
圧力発生部材７として機能し、熱膨脹シ−ル層５の熱膨
脹を熱軟化シ−ル層６に対する押圧力に転換する。熱軟
化シ−ル層６に対する押圧力によって第２摺動リング９
Ｂは右側に押圧される。第２摺動リング９Ｂは第２押圧
力発生部材７Ｂに隣接しているので、この第２押圧力発
生部材７Ｂによって右側への移動が制限され、熱軟化シ
−ル層６に押圧反力を作用させることになる。すなわ
ち、第２押圧力発生部材７Ｂも押圧力発生部材７として
機能し、熱膨脹シ−ル層５の熱膨脹を熱軟化シ−ル層６
に対する押圧力に転換することになる。この時点は、す
でに熱軟化シ−ル層６が熱負荷により軟化しているか
ら、前記押圧力によって、図６に示すように、第１摺動
リング９Ａおよび第２摺動リング９Ｂと外筒１Ｂと内筒
１Ｄとの隙間や、熱膨脹シ−ル層５のシ−ル面５Ａと外
筒１Ｂの内周と内筒１Ｄの外周の間、つまり、シ−ル隙
間に送り込まれて、この部分の封止性を高め、高温時に
おいて高いシ−ル性を確保する。
は、外筒１Ｂと内筒１Ｄの温度上昇により３００℃付近
から第１押圧力発生部材７Ａと第２押圧力発生部材７Ｂ
に処理未膨脹バ−ミキュライトの粒子の軸方向の配向に
直交する径方向への熱膨脹が生じて、外筒１Ｂの内周と
内筒１Ｄの外周に圧接することになる。同時に熱膨脹シ
−ル層５に処理未膨脹バ−ミキュライトの粒子の径方向
の配向に直交する軸方向への熱膨脹が生じる。熱膨脹シ
−ル層５は、第１押圧力発生部材７Ａに隣接しているの
で、この第１押圧力発生部材７Ａによって左側への膨脹
が制限され、第１摺動リング９Ａ側に偏在膨脹してこれ
を右側に押圧し、熱軟化シ−ル層６に押圧力を作用させ
ることになる。すなわち、第１押圧力発生部材７Ａが押
圧力発生部材７として機能し、熱膨脹シ−ル層５の熱膨
脹を熱軟化シ−ル層６に対する押圧力に転換する。熱軟
化シ−ル層６に対する押圧力によって第２摺動リング９
Ｂは右側に押圧される。第２摺動リング９Ｂは第２押圧
力発生部材７Ｂに隣接しているので、この第２押圧力発
生部材７Ｂによって右側への移動が制限され、熱軟化シ
−ル層６に押圧反力を作用させることになる。すなわ
ち、第２押圧力発生部材７Ｂも押圧力発生部材７として
機能し、熱膨脹シ−ル層５の熱膨脹を熱軟化シ−ル層６
に対する押圧力に転換することになる。この時点は、す
でに熱軟化シ−ル層６が熱負荷により軟化しているか
ら、前記押圧力によって、図６に示すように、第１摺動
リング９Ａおよび第２摺動リング９Ｂと外筒１Ｂと内筒
１Ｄとの隙間や、熱膨脹シ−ル層５のシ−ル面５Ａと外
筒１Ｂの内周と内筒１Ｄの外周の間、つまり、シ−ル隙
間に送り込まれて、この部分の封止性を高め、高温時に
おいて高いシ−ル性を確保する。
【００１５】図７は、漏れ試験装置を示し、セラミック
ス製の外筒１Ｂとセラミックス製の有底内筒１Ｄの間
に、前記第３実施例で使用した高温用シ−ル装置Ａ、す
なわち図５・図６に示した第１押圧力発生部材７Ａ、熱
膨脹シ−ル層５、第１摺動リング９Ａ、熱軟化シ−ル層
６、第２摺動リング９Ｂおよび第２押圧力発生部材７Ｂ
を外筒１Ｂの奥に向けて順に装填している。そして、外
筒１Ｂの奥部の一端開口部を耐熱製閉塞部材１０で気密
に閉塞し、この耐熱製閉塞部材１０を貫通するように、
窒素ガスボンベ１１Ａ，バルブ１１Ｂおよび圧力ゲ−ジ
１１Ｃを備えた圧力負荷系１１を接続して加熱炉１２内
に装入したのち、外筒１Ｂの奥部の閉塞空間に０．１kg
f/cm2 の窒素ガス圧を負荷した状態でバルブ１１Ｂを閉
じ、圧力ゲ−ジ１１Ｃによって圧力変化を測定してみ
た。その結果、常温時には、圧力低下が認められ漏れの
あることを確認したが、加熱炉１２の作動によって、炉
内温度を４００℃に上昇して保持した状態では、圧力の
低下が認められず漏れが生じていないことを確認した。
ス製の外筒１Ｂとセラミックス製の有底内筒１Ｄの間
に、前記第３実施例で使用した高温用シ−ル装置Ａ、す
なわち図５・図６に示した第１押圧力発生部材７Ａ、熱
膨脹シ−ル層５、第１摺動リング９Ａ、熱軟化シ−ル層
６、第２摺動リング９Ｂおよび第２押圧力発生部材７Ｂ
を外筒１Ｂの奥に向けて順に装填している。そして、外
筒１Ｂの奥部の一端開口部を耐熱製閉塞部材１０で気密
に閉塞し、この耐熱製閉塞部材１０を貫通するように、
窒素ガスボンベ１１Ａ，バルブ１１Ｂおよび圧力ゲ−ジ
１１Ｃを備えた圧力負荷系１１を接続して加熱炉１２内
に装入したのち、外筒１Ｂの奥部の閉塞空間に０．１kg
f/cm2 の窒素ガス圧を負荷した状態でバルブ１１Ｂを閉
じ、圧力ゲ−ジ１１Ｃによって圧力変化を測定してみ
た。その結果、常温時には、圧力低下が認められ漏れの
あることを確認したが、加熱炉１２の作動によって、炉
内温度を４００℃に上昇して保持した状態では、圧力の
低下が認められず漏れが生じていないことを確認した。
【００１６】なお、前記各実施例において、熱膨脹シ−
ル層５、第１押圧力発生部材７Ａおよび第２押圧力発生
部材７Ｂなどを形成するために使用した、薬液処理した
処理未膨脹バ−ミキュライトは、３００℃付近から膨脹
を開始するので、３００℃〜５５０℃の温度領域に適用
させることが推奨され、５５０℃以上の高温領域では、
膨脹開始温の高い薬液処理のなされていない未処理未膨
脹バ−ミキュライトを使用して、熱膨脹シ−ル層５、第
１押圧力発生部材７Ａおよび第２押圧力発生部材７Ｂな
どを形成することが推奨される。この場合、熱軟化シ−
ル層６は、前記各実施例で使用した鉛または亜鉛などの
低融点金属あるいは熱可塑性樹脂よりも融点の高いアル
ミ系金属または低融点ガラスなどので形成すればよい。
また、バ−ミキュライトと、セラミック繊維とを所定の
比率に配合したもので熱膨脹シ−ル層５、第１押圧力発
生部材７Ａおよび第２押圧力発生部材７Ｂなどを形成す
るように説明しているが、これらをバ−ミキュライトの
みで形成してもよい。
ル層５、第１押圧力発生部材７Ａおよび第２押圧力発生
部材７Ｂなどを形成するために使用した、薬液処理した
処理未膨脹バ−ミキュライトは、３００℃付近から膨脹
を開始するので、３００℃〜５５０℃の温度領域に適用
させることが推奨され、５５０℃以上の高温領域では、
膨脹開始温の高い薬液処理のなされていない未処理未膨
脹バ−ミキュライトを使用して、熱膨脹シ−ル層５、第
１押圧力発生部材７Ａおよび第２押圧力発生部材７Ｂな
どを形成することが推奨される。この場合、熱軟化シ−
ル層６は、前記各実施例で使用した鉛または亜鉛などの
低融点金属あるいは熱可塑性樹脂よりも融点の高いアル
ミ系金属または低融点ガラスなどので形成すればよい。
また、バ−ミキュライトと、セラミック繊維とを所定の
比率に配合したもので熱膨脹シ−ル層５、第１押圧力発
生部材７Ａおよび第２押圧力発生部材７Ｂなどを形成す
るように説明しているが、これらをバ−ミキュライトの
みで形成してもよい。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
高温状態において熱膨脹シ−ル層に生じた熱膨脹を、押
圧力発生部材によって熱軟化シ−ル層に対する押圧力に
転換させ、この時点で、すでに軟化している熱軟化シ−
ル層をのシ−ル隙間に送り込んで、この部分の封止性を
高めることができるので、高温時におけるシ−ル性が高
くなる利点を有する。
高温状態において熱膨脹シ−ル層に生じた熱膨脹を、押
圧力発生部材によって熱軟化シ−ル層に対する押圧力に
転換させ、この時点で、すでに軟化している熱軟化シ−
ル層をのシ−ル隙間に送り込んで、この部分の封止性を
高めることができるので、高温時におけるシ−ル性が高
くなる利点を有する。
【図１】本発明の第１実施例を示す縦断面図である。
【図２】第１実施例の熱軟化シ−ル層によるシ−ル隙間
の封止状態を示す拡大断面図である。
の封止状態を示す拡大断面図である。
【図３】本発明の第２実施例を示す縦断面図である。
【図４】第２実施例の熱軟化シ−ル層によるシ−ル隙間
の封止状態を示す拡大断面図である。
の封止状態を示す拡大断面図である。
【図５】本発明の第３実施例を示す縦断面図である。
【図６】第３実施例の熱軟化シ−ル層によるシ−ル隙間
の封止状態を示す拡大断面図である。
の封止状態を示す拡大断面図である。
【図７】第３実施例の漏れ試験に使用した装置の概略構
成図である。
成図である。
５ 熱膨脹シ−ル層 ６ 熱軟化シ−ル層 ７ 押圧力発生部材 ７Ａ 第１押圧力発生部材 ７Ｂ 第２押圧力発生部材
Claims (1)
- 【請求項１】 熱膨脹材料によって形成され熱膨脹シ−
ル層と、熱負荷による軟化特性をもつ低融点材料によっ
て形成された熱軟化シ−ル層と、熱負荷による前記熱膨
脹シ−ル層の熱膨脹で前記熱軟化シ−ル層に対する押圧
力を発生させて、熱負荷により軟化した前記熱軟化シ−
ル層をシ−ル隙間に送り込んで封止する押圧力発生部材
と、によって構成されていることを特徴とする高温用シ
−ル装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17223291A JPH07113417B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 高温用シール装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17223291A JPH07113417B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 高温用シール装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0518466A JPH0518466A (ja) | 1993-01-26 |
| JPH07113417B2 true JPH07113417B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=15938058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17223291A Expired - Lifetime JPH07113417B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 高温用シール装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113417B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11141227A (ja) * | 1997-11-11 | 1999-05-25 | Tokai Rubber Ind Ltd | 自動車用レールストッパ |
| FR3053910B1 (fr) * | 2016-07-13 | 2018-08-17 | Safran Aircraft Engines | Procede d'impregnation de preforme fibreuse utilisant un joint et procede de fabrication d'une matrice renforcee par une preforme fibreuse |
| CN117167481A (zh) * | 2023-07-21 | 2023-12-05 | 中铝郑州有色金属研究院有限公司 | 一种粉末包埋渗铝工艺用渗铝箱的密封材料及密封方法 |
-
1991
- 1991-07-12 JP JP17223291A patent/JPH07113417B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0518466A (ja) | 1993-01-26 |
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