JPH07123083B2 - 鋳造希土類―鉄系永久磁石の製造方法 - Google Patents
鋳造希土類―鉄系永久磁石の製造方法Info
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- JPH07123083B2 JPH07123083B2 JP61045873A JP4587386A JPH07123083B2 JP H07123083 B2 JPH07123083 B2 JP H07123083B2 JP 61045873 A JP61045873 A JP 61045873A JP 4587386 A JP4587386 A JP 4587386A JP H07123083 B2 JPH07123083 B2 JP H07123083B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、鋳造希土類−鉄系永久磁石の製造方法に関す
る。
る。
［発明の概要］ 本発明は、鋳造インゴットを粉砕・焼結等を行なわず、
鋳造マクロ組織が柱状晶となるように鋳造後、熱処理を
施すだけで磁気的に硬化させることにより、希土類−鉄
系永久磁石を得んとするものである。
鋳造マクロ組織が柱状晶となるように鋳造後、熱処理を
施すだけで磁気的に硬化させることにより、希土類−鉄
系永久磁石を得んとするものである。
［従来の技術］ 従来、Ｒ−Fe−Ｂ系の磁石の製造には次の３通りの方法
が報告されている。
が報告されている。
（１） 粉末治金法に基づく焼結法（参考文献１）。
（２） アモルファス合金を製造するに用いる急冷薄帯
製造装置で、厚さ30μｍ程度の急冷薄片を作り、その薄
片を樹脂結合法で磁石にする（参考文献２）。
製造装置で、厚さ30μｍ程度の急冷薄片を作り、その薄
片を樹脂結合法で磁石にする（参考文献２）。
（３） （２）の方法で使用した同じ薄片を、２段階の
ホットプレス法で機械的に配向処理を行う方法（参考文
献２）。
ホットプレス法で機械的に配向処理を行う方法（参考文
献２）。
参考文献１ M.Sagawa,S.Fujimura,N.Togawa,H.Yamamot
o and Y.Matsuura;J.Appl.Phya.Vol.55（６）,15 March
1984,P2083 参考文献２ R.W.Lee;Appl.Phys.Lett.Vol.46（８）,15
April 1985,P790 文献に添って上記の従来技術を説明する。まず（１）の
焼結法では、溶解・鋳造により合金インゴットを作製
し、粉砕されて３μｍくらいの粒径を有する磁石粉にさ
れる。磁石粉は成形助剤となるバインダーと混練され、
磁場中でプレス成形されて成形体ができあがる。成形体
はアルゴン中で1100℃前後の温度で１時間焼結され、そ
の後室温まで急冷される。焼結後、600℃前後の温度で
後処理すると保磁力はさらに向上する。
o and Y.Matsuura;J.Appl.Phya.Vol.55（６）,15 March
1984,P2083 参考文献２ R.W.Lee;Appl.Phys.Lett.Vol.46（８）,15
April 1985,P790 文献に添って上記の従来技術を説明する。まず（１）の
焼結法では、溶解・鋳造により合金インゴットを作製
し、粉砕されて３μｍくらいの粒径を有する磁石粉にさ
れる。磁石粉は成形助剤となるバインダーと混練され、
磁場中でプレス成形されて成形体ができあがる。成形体
はアルゴン中で1100℃前後の温度で１時間焼結され、そ
の後室温まで急冷される。焼結後、600℃前後の温度で
後処理すると保磁力はさらに向上する。
（２）は、まず急冷薄帯製造装置の最適な回転数でＲ−
Fe−Ｂ合金の急冷薄帯を作る。得られた薄帯は厚さ30μ
ｍのリボン状をしており、直径が1000Å以下の多結晶が
集合している。薄帯は脆くて割れやすく、結晶粒は等方
的に分布しているので磁気的にも等方性である。この薄
帯を適度な粒度にして、樹脂と混練してプレス成形すれ
ば7ton/cm2程度の圧力で、約85体積％の充填が可能とな
る。
Fe−Ｂ合金の急冷薄帯を作る。得られた薄帯は厚さ30μ
ｍのリボン状をしており、直径が1000Å以下の多結晶が
集合している。薄帯は脆くて割れやすく、結晶粒は等方
的に分布しているので磁気的にも等方性である。この薄
帯を適度な粒度にして、樹脂と混練してプレス成形すれ
ば7ton/cm2程度の圧力で、約85体積％の充填が可能とな
る。
（３）の製造方法は、始めにリボン状の急冷薄帯あるい
は薄帯の片を、真空中あるいは不活性雰囲気中で約700
℃で予備加熱したグラファイトあるいは他の耐熱用のプ
レス型に入れる。該リボンが所望の温度に到達したとき
一軸の圧力が加えられる。温度、時間は特定しないが、
充分な塑性が出る条件としてＴ＝725±25℃、圧力はＰ
〜1.4ton/cm2程度が適している。この段階では磁石はわ
ずかにプレス方向に配向しているとはいえ全体的には等
方性である。次のホットプレスは、大面積を有する型で
行なわれる。最も一般的には700℃で0.7ton/cm2で数秒
間プレスする。すると試料は最初の厚みの1/2になりプ
レス方向と平行に磁化容易軸が配向してきて、合金は異
方性化する。これらの工程は、二段階ホットプレス法
（two−stage hot−press procedure）と呼ばれている
この方法により緻密で異方性を有するＲ−Fe−Ｂ磁石が
製造できる。なお、最初のメルトスピニング法で作られ
るリボン薄帯の結晶粒は、それが最大の保磁力を示す時
の粒径よりも小さめにしておき、後にホットプレス中に
結晶粒の粗大化が生じて最適の粒径になるようにしてお
く。
は薄帯の片を、真空中あるいは不活性雰囲気中で約700
℃で予備加熱したグラファイトあるいは他の耐熱用のプ
レス型に入れる。該リボンが所望の温度に到達したとき
一軸の圧力が加えられる。温度、時間は特定しないが、
充分な塑性が出る条件としてＴ＝725±25℃、圧力はＰ
〜1.4ton/cm2程度が適している。この段階では磁石はわ
ずかにプレス方向に配向しているとはいえ全体的には等
方性である。次のホットプレスは、大面積を有する型で
行なわれる。最も一般的には700℃で0.7ton/cm2で数秒
間プレスする。すると試料は最初の厚みの1/2になりプ
レス方向と平行に磁化容易軸が配向してきて、合金は異
方性化する。これらの工程は、二段階ホットプレス法
（two−stage hot−press procedure）と呼ばれている
この方法により緻密で異方性を有するＲ−Fe−Ｂ磁石が
製造できる。なお、最初のメルトスピニング法で作られ
るリボン薄帯の結晶粒は、それが最大の保磁力を示す時
の粒径よりも小さめにしておき、後にホットプレス中に
結晶粒の粗大化が生じて最適の粒径になるようにしてお
く。
［発明が解決しようとする問題点］ 上述した従来技術で、Ｒ−Fe−Ｂ系の磁石は一応作製で
きるのであるが、これらの技術を利用した製造方法は次
のような欠点を有している。（１）の焼結法は、合金を
粉末にするのが必須であるが、Ｒ−Fe−Ｂ系合金はたい
へん酸素に対して活性であるので、粉末化すると余計酸
化が激しくなり、焼結体中の酸素濃度はどうしても高く
なってしまう。また粉末を成形するときに、例えばステ
アリン酸亜鉛のような成形助剤を使用しなければなら
ず、これは焼結工程で前もって取り除かれるのである
が、数割は磁石体の中に炭素の形で残ってしまう。この
炭素は著しくＲ−Fe−Ｂの磁気性能を低下させる。成形
助剤を加えてプレス成形した後の成形体はグリーン体と
言われる。これはたいへん脆く、ハンドリングが難し
い。従って焼結炉にきれいに並べて入れるのには、相当
の手間がかかることも大きな欠点である。これらの欠点
があるので一般的に言ってＲ−Fe−Ｂ系の焼結磁石の製
造には、高価な設備が必要になるばかりでなく、生産効
率が悪く、磁石の製造費が高くなってしまう。従って、
Ｒ−Fe−Ｂ系磁石の原料費の安さを充分に引き出せる製
造法とは言い難い。
きるのであるが、これらの技術を利用した製造方法は次
のような欠点を有している。（１）の焼結法は、合金を
粉末にするのが必須であるが、Ｒ−Fe−Ｂ系合金はたい
へん酸素に対して活性であるので、粉末化すると余計酸
化が激しくなり、焼結体中の酸素濃度はどうしても高く
なってしまう。また粉末を成形するときに、例えばステ
アリン酸亜鉛のような成形助剤を使用しなければなら
ず、これは焼結工程で前もって取り除かれるのである
が、数割は磁石体の中に炭素の形で残ってしまう。この
炭素は著しくＲ−Fe−Ｂの磁気性能を低下させる。成形
助剤を加えてプレス成形した後の成形体はグリーン体と
言われる。これはたいへん脆く、ハンドリングが難し
い。従って焼結炉にきれいに並べて入れるのには、相当
の手間がかかることも大きな欠点である。これらの欠点
があるので一般的に言ってＲ−Fe−Ｂ系の焼結磁石の製
造には、高価な設備が必要になるばかりでなく、生産効
率が悪く、磁石の製造費が高くなってしまう。従って、
Ｒ−Fe−Ｂ系磁石の原料費の安さを充分に引き出せる製
造法とは言い難い。
（２）と（３）の製造法は、真空メルトスピニング装置
を使う。この装置は現在では、たいへん生産性が悪く、
しかも高価である。（２）では原理的に等方性であるの
で低エネルギー積であり、ヒステリシスループの角形性
もよくないので温度特性に対しても、使用する面におい
ても不利である。（３）の方法は、ホットプレスを２段
階に使うというユニークな方法であるが、実際に量産を
考えるとたいへん非効率になることは否めないであろ
う。さらに（１）と（３）磁石の欠点として、機械的強
度の低いことが挙げられる。これらの磁石は本来、粉末
またはリボンの状態にあったものを、高温で焼結あるい
は圧縮接合した磁石である。そのため、取り扱う上でチ
ッピングが起こり易く、ハンドリングが非常に困難とな
る。
を使う。この装置は現在では、たいへん生産性が悪く、
しかも高価である。（２）では原理的に等方性であるの
で低エネルギー積であり、ヒステリシスループの角形性
もよくないので温度特性に対しても、使用する面におい
ても不利である。（３）の方法は、ホットプレスを２段
階に使うというユニークな方法であるが、実際に量産を
考えるとたいへん非効率になることは否めないであろ
う。さらに（１）と（３）磁石の欠点として、機械的強
度の低いことが挙げられる。これらの磁石は本来、粉末
またはリボンの状態にあったものを、高温で焼結あるい
は圧縮接合した磁石である。そのため、取り扱う上でチ
ッピングが起こり易く、ハンドリングが非常に困難とな
る。
本発明によるＲ−Fe−Ｂ系磁石の製造方法はこれらの欠
点を解決するものであり、その目的とするところは、低
コストでしかも高性能な磁石を提供するところにある。
点を解決するものであり、その目的とするところは、低
コストでしかも高性能な磁石を提供するところにある。
［問題点を解決するための手段］ 本発明は、鋳造希土類−鉄系永久磁石の製造方法に関す
るものであり、具体的にはＲが８〜25原子％、Ｂが２か
ら８原子％、残部が鉄及びその他の製造上不可避な不純
物から成る合金を溶解し、その鋳造マクロ組織が柱状晶
となるように鋳造した後、該鋳造インゴットを500℃以
上の温度で熱処理することにより、磁気的に硬化させる
ことを特徴とする。
るものであり、具体的にはＲが８〜25原子％、Ｂが２か
ら８原子％、残部が鉄及びその他の製造上不可避な不純
物から成る合金を溶解し、その鋳造マクロ組織が柱状晶
となるように鋳造した後、該鋳造インゴットを500℃以
上の温度で熱処理することにより、磁気的に硬化させる
ことを特徴とする。
前記のように現存の希土類−鉄系永久磁石の製造方法で
ある焼結法・急冷法は、それぞれ粉砕による粉末管理の
困難さ、生産性の悪さ、機械的強度の低さといった大き
な欠点を有している。本発明者らは、これらの欠点を改
良するため、バルクの状態で保磁力を得ることができる
ような合金の研究に着手し、前記のような組成において
バルク状態での保磁力の獲得が可能であり、このとき鋳
造組織が柱状晶となるようにすると、保磁力が得やす
く、かつ柱状晶の異方性を利用することにより異方性磁
石となるので、等軸晶を用いるよりも、より高性能な永
久磁石が得られることを発明した。この方法では、鋳造
インゴットを粉砕する必要がないので、焼結法ほどの厳
密な雰囲気管理を行なう必要はなく、設備費が大きく低
減される。さらに、鋳造状態のまま磁化することによ
り、粉末状態を経ることがなくなった結果、結晶粒相互
の結合が非常に強くなり、機械的強度が大幅に向上す
る。同系統の研究には、三保広晃他（日本金属学会、昭
和60年度秋期講演会、講演番号（544））があるが、同
研究は本発明と組成域を異にするのみならず、マクロ組
織による性能変化については一切、言及しておらず性能
的にも本発明に大きく劣っている。また磁気的に硬化せ
しめた後、求める形状を得るための二次加工も、本系の
場合は従来のサマリウムコバルト系希土類磁石に比して
曲げ強さ・圧縮強さ等が大きいので非常にやりやすい。
ある焼結法・急冷法は、それぞれ粉砕による粉末管理の
困難さ、生産性の悪さ、機械的強度の低さといった大き
な欠点を有している。本発明者らは、これらの欠点を改
良するため、バルクの状態で保磁力を得ることができる
ような合金の研究に着手し、前記のような組成において
バルク状態での保磁力の獲得が可能であり、このとき鋳
造組織が柱状晶となるようにすると、保磁力が得やす
く、かつ柱状晶の異方性を利用することにより異方性磁
石となるので、等軸晶を用いるよりも、より高性能な永
久磁石が得られることを発明した。この方法では、鋳造
インゴットを粉砕する必要がないので、焼結法ほどの厳
密な雰囲気管理を行なう必要はなく、設備費が大きく低
減される。さらに、鋳造状態のまま磁化することによ
り、粉末状態を経ることがなくなった結果、結晶粒相互
の結合が非常に強くなり、機械的強度が大幅に向上す
る。同系統の研究には、三保広晃他（日本金属学会、昭
和60年度秋期講演会、講演番号（544））があるが、同
研究は本発明と組成域を異にするのみならず、マクロ組
織による性能変化については一切、言及しておらず性能
的にも本発明に大きく劣っている。また磁気的に硬化せ
しめた後、求める形状を得るための二次加工も、本系の
場合は従来のサマリウムコバルト系希土類磁石に比して
曲げ強さ・圧縮強さ等が大きいので非常にやりやすい。
従来のＲ−Fe−Ｂ系磁石の組成は、参考文献１に代表さ
れるように、R15Fe77B8が最適組成とされていた。この
組成はＲ−Fe−Ｂ系磁石の主相R2Fe14B化合物を原子百
分率で表わした組成Ｒ11.7Fe82.4Ｂ5.9に比してＲ・Ｂ
両元素に富む側に移行している。これは保磁力を得るた
めには、主相のみでなくRrich系・Brich相と呼ばれる非
磁性相が必要であるという点から説明されている。とこ
ろが本発明による組成では、これとは逆にＢが少ない側
に移行したところにピーク値が存在する。これは、本合
金の特徴として、第一にＢ量を低減すると結晶粒が微細
化すること、第二に良好な柱状晶を形成させるための溶
湯を急冷したことにより、結晶粒が微細化すること、に
より核生成タイプの保磁力機構を有する本発明による磁
石に特有の組成域となったものと考えられる。
れるように、R15Fe77B8が最適組成とされていた。この
組成はＲ−Fe−Ｂ系磁石の主相R2Fe14B化合物を原子百
分率で表わした組成Ｒ11.7Fe82.4Ｂ5.9に比してＲ・Ｂ
両元素に富む側に移行している。これは保磁力を得るた
めには、主相のみでなくRrich系・Brich相と呼ばれる非
磁性相が必要であるという点から説明されている。とこ
ろが本発明による組成では、これとは逆にＢが少ない側
に移行したところにピーク値が存在する。これは、本合
金の特徴として、第一にＢ量を低減すると結晶粒が微細
化すること、第二に良好な柱状晶を形成させるための溶
湯を急冷したことにより、結晶粒が微細化すること、に
より核生成タイプの保磁力機構を有する本発明による磁
石に特有の組成域となったものと考えられる。
永久磁石材料に柱状晶を用いることはアルニコ磁石を初
め、希土類磁石系のサマリウム−コバルト磁石でも行な
われており、本発明者のひとりはすでに1981年、樹脂結
合型サマリウムコバルト磁石への応用として発表してい
る。（T.Shimoda他、Proceedings of the fifth intern
ational Workshop on Rare Earth−Cobalt Permanent M
agrets.1981.P595） 本発明においても鋳造状態で柱状晶を得ることは高性能
磁石化の重要点となっている。すなわち熱処理によって
保磁力を得る過程が拡散によるものであり、サマリウム
コバルトと同様、柱状晶による方が保磁力が得やすい。
さらに本系磁石は、柱状晶に垂直な面に磁化容易軸が配
向する性質があるので、柱状晶を利用すれば面内異方性
磁石を作成することができる。
め、希土類磁石系のサマリウム−コバルト磁石でも行な
われており、本発明者のひとりはすでに1981年、樹脂結
合型サマリウムコバルト磁石への応用として発表してい
る。（T.Shimoda他、Proceedings of the fifth intern
ational Workshop on Rare Earth−Cobalt Permanent M
agrets.1981.P595） 本発明においても鋳造状態で柱状晶を得ることは高性能
磁石化の重要点となっている。すなわち熱処理によって
保磁力を得る過程が拡散によるものであり、サマリウム
コバルトと同様、柱状晶による方が保磁力が得やすい。
さらに本系磁石は、柱状晶に垂直な面に磁化容易軸が配
向する性質があるので、柱状晶を利用すれば面内異方性
磁石を作成することができる。
以下、本発明による永久磁石の組成限定理由を説明す
る。希土類としては、Ｙ、La、Ce、Pr、Nd、Sm、Eu、G
d、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb、Luが候補として挙げら
れ、これらのうちの１種あるいは１種以上を組み合わせ
て用いられる。最も高い磁気特性はPrで得られる。従っ
て実用的にはPr、Pr−Nd合金・Ce−Pr−Nd合金等が用い
られる。また少量の添加元素、例えば重希土元素のDy、
Tb等やAl、Mo、Si等は保磁力の向上に有効である。Ｒ−
Fe−Ｂ系磁石の主相はR2Fe14Bである。従ってＲが８原
子％未満では、もはや上記化合物を形成せず、α−鉄と
同一構造の立方晶組織となるため高磁気特性は得られな
い。一方Ｒが25原子％を越えると非磁性のRrich相が多
くなり磁気特性は著しく低下する。よってＲの範囲は、
８〜25原子％が適当である。
る。希土類としては、Ｙ、La、Ce、Pr、Nd、Sm、Eu、G
d、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb、Luが候補として挙げら
れ、これらのうちの１種あるいは１種以上を組み合わせ
て用いられる。最も高い磁気特性はPrで得られる。従っ
て実用的にはPr、Pr−Nd合金・Ce−Pr−Nd合金等が用い
られる。また少量の添加元素、例えば重希土元素のDy、
Tb等やAl、Mo、Si等は保磁力の向上に有効である。Ｒ−
Fe−Ｂ系磁石の主相はR2Fe14Bである。従ってＲが８原
子％未満では、もはや上記化合物を形成せず、α−鉄と
同一構造の立方晶組織となるため高磁気特性は得られな
い。一方Ｒが25原子％を越えると非磁性のRrich相が多
くなり磁気特性は著しく低下する。よってＲの範囲は、
８〜25原子％が適当である。
Ｂは、R2Fe14B相を形成するための必須元素であり、２
原子％未満では菱面体のＲ−Fe系になるため高保磁力は
望めない。しかし従来の焼結法による磁石のように８原
子％以上も添加すると、逆に鋳造状態での保磁力は得ら
れなくなってしまう。従ってＢの量は２〜８原子％が範
囲として適している。
原子％未満では菱面体のＲ−Fe系になるため高保磁力は
望めない。しかし従来の焼結法による磁石のように８原
子％以上も添加すると、逆に鋳造状態での保磁力は得ら
れなくなってしまう。従ってＢの量は２〜８原子％が範
囲として適している。
［実施例１］ 本発明による製造工程図を第１図に示す。まず所望の組
成の合金を誘導炉で溶解し、鉄鋳型に鋳造し、柱状晶を
形成せしめる。次に面内異方性磁石とするために柱状晶
に垂直な面が測定方向となるように２次加工して、サン
プルを作成する。さらに熱処理を施し磁気的に硬化させ
る。本実施例では代表組成としてPr14Fe82B4組成を取り
あげ、熱処理温度・時間・マクロ組織による、保磁力iH
cの変化をとらえた。第２図に示すように、800〜1000℃
まで温度・時間が増加するに従ってiHcも増加してい
る。このことはiHcの機構が特定相の析出ではなく、拡
散支配的であることを示す。さらに比較例としてかかげ
た、等軸晶のサンプルは1000℃で熱処理を施しているの
にかかわらず、保磁力は非常に小さい。本系磁石の主相
はR2Fe14Bは溶湯から鉄相を初晶とする包晶反応 Fe＋Ｌ→R2Fe14B で生じ、初晶サイズは冷却速度に大きく依存する。その
ため冷却速度の遅い等軸晶は初晶が大きく粗大化し、主
相中への拡散に時間を要するものと思われる。
成の合金を誘導炉で溶解し、鉄鋳型に鋳造し、柱状晶を
形成せしめる。次に面内異方性磁石とするために柱状晶
に垂直な面が測定方向となるように２次加工して、サン
プルを作成する。さらに熱処理を施し磁気的に硬化させ
る。本実施例では代表組成としてPr14Fe82B4組成を取り
あげ、熱処理温度・時間・マクロ組織による、保磁力iH
cの変化をとらえた。第２図に示すように、800〜1000℃
まで温度・時間が増加するに従ってiHcも増加してい
る。このことはiHcの機構が特定相の析出ではなく、拡
散支配的であることを示す。さらに比較例としてかかげ
た、等軸晶のサンプルは1000℃で熱処理を施しているの
にかかわらず、保磁力は非常に小さい。本系磁石の主相
はR2Fe14Bは溶湯から鉄相を初晶とする包晶反応 Fe＋Ｌ→R2Fe14B で生じ、初晶サイズは冷却速度に大きく依存する。その
ため冷却速度の遅い等軸晶は初晶が大きく粗大化し、主
相中への拡散に時間を要するものと思われる。
［実施例２］ 第１表のような組成を溶解し、第１図に示す方法で磁石
を作製した。ただしアニール処理はすべて1000℃×24時
間で行った。
を作製した。ただしアニール処理はすべて1000℃×24時
間で行った。
得られた結果を第２表に示す。
［実施例３］ 次に実施例２のサンプルNo.2と６と７の合金を用いて、
参考文献１に基づいて焼結磁石を作製しJIS R1601に基
づき、長さ36mm、幅4mm、厚さ3mmのサンプルを切り出
し、曲げ強さを本発明品と比較した。結果を第３表に示
す。No.2は本発明による代表組成,No.7は参考文献１に
よる焼結法の最適組成の近傍の組成、さらにNo.6は中間
組成である。第３表より、組成にかかわらず、本発明に
よる方が機械的強度の優れることがわかる。
参考文献１に基づいて焼結磁石を作製しJIS R1601に基
づき、長さ36mm、幅4mm、厚さ3mmのサンプルを切り出
し、曲げ強さを本発明品と比較した。結果を第３表に示
す。No.2は本発明による代表組成,No.7は参考文献１に
よる焼結法の最適組成の近傍の組成、さらにNo.6は中間
組成である。第３表より、組成にかかわらず、本発明に
よる方が機械的強度の優れることがわかる。
［発明の効果］ 以上、本発明によれば、従来の焼結法では保磁力の得に
くかった組成域で、バルク状態のまま保磁力を得ること
が可能となり、機械的強度に優れ、製造工程も単純化さ
れた鋳造希土類−鉄系磁石を得ることができる。
くかった組成域で、バルク状態のまま保磁力を得ること
が可能となり、機械的強度に優れ、製造工程も単純化さ
れた鋳造希土類−鉄系磁石を得ることができる。
第１図は、本発明のＲ−Fe−Ｂ系磁石の製造工程図。 第２図は、Pr14Fe82B4合金の熱処理による保磁力変化
図。
図。
Claims (1)
- 【請求項１】原子百分率においてR8〜25％（但しＲはＹ
を含む希土類元素の少なくとも１種）、B2〜８％、及び
残部が鉄及びその他の製造上不可避な不純物からなる合
金を溶解し、その鋳造マクロ組織が柱状晶となるように
鋳造した後、該鋳造インゴットを500℃以上の温度で熱
処理することにより、磁気的に硬化させて合金塊よりな
る鋳造磁石を得ることを特徴とする鋳造希土類−鉄系永
久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61045873A JPH07123083B2 (ja) | 1986-03-03 | 1986-03-03 | 鋳造希土類―鉄系永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61045873A JPH07123083B2 (ja) | 1986-03-03 | 1986-03-03 | 鋳造希土類―鉄系永久磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62203303A JPS62203303A (ja) | 1987-09-08 |
| JPH07123083B2 true JPH07123083B2 (ja) | 1995-12-25 |
Family
ID=12731325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61045873A Expired - Lifetime JPH07123083B2 (ja) | 1986-03-03 | 1986-03-03 | 鋳造希土類―鉄系永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07123083B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5538565A (en) * | 1985-08-13 | 1996-07-23 | Seiko Epson Corporation | Rare earth cast alloy permanent magnets and methods of preparation |
| JPS6317504A (ja) * | 1986-07-10 | 1988-01-25 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | 永久磁石およびその製造方法 |
| JP2564492B2 (ja) * | 1987-10-13 | 1996-12-18 | 三菱マテリアル株式会社 | 希土類−Ｆｅ−Ｂ系鋳造体永久磁石の製造法 |
| JP3932143B2 (ja) * | 1992-02-21 | 2007-06-20 | Ｔｄｋ株式会社 | 磁石の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62177101A (ja) * | 1986-01-29 | 1987-08-04 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
-
1986
- 1986-03-03 JP JP61045873A patent/JPH07123083B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62203303A (ja) | 1987-09-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |