JPH0716784B2 - 鋳込み用取鍋およびタンディッシュ - Google Patents
鋳込み用取鍋およびタンディッシュInfo
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- JPH0716784B2 JPH0716784B2 JP3223669A JP22366991A JPH0716784B2 JP H0716784 B2 JPH0716784 B2 JP H0716784B2 JP 3223669 A JP3223669 A JP 3223669A JP 22366991 A JP22366991 A JP 22366991A JP H0716784 B2 JPH0716784 B2 JP H0716784B2
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Landscapes
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- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高耐用性、易交換性に
寄与する流出口れんがまたはガス吹込みレンガを設置し
た鋳込み用取鍋およびタンディッシュに関するものであ
る。 【０００２】 【従来の技術】例えば取鍋は、転炉、電気炉等で溶解精
練された溶鋼を、普通造塊または連続鋳造に至るまでの
運搬および一時貯鋼を目的とするもので、鋼板製容器の
内側を耐火物でライニングしている。内張り耐火物は鋼
種の造塊方式で異なるが、その使用条件は１５５０〜１
６５０℃の高温のもとに、２０〜６０分間の溶鋼に接す
ることになる。 【０００３】鋳込み用取鍋（以下、取鍋という）は溶融
金属流出口として、取鍋内に位置した流出口れんが（受
けれんが、上部ノズルれんが等）と取鍋外に位置したス
ライディングノズル等が設置され、取鍋内の溶鋼はそれ
らを通って鋳型（モールド）へ注入される。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】流出口れんがは溶鋼流
による摩耗、高温長時間滞湯による侵食等で、流出口が
溶損拡大し、それに起因して、溶鋼流の乱れ、注入時間
の変化等、鋼品位の低下、製鋼工程のアンバランス等が
生じ、流出口れんがの交換補修が必要になってくる。こ
の交換作業は取鍋内張の耐火物の耐用面（耐スポール性
等）からは高温下で行うことが望ましく、したがって、
作業環境は劣悪である。 【０００５】一方、粘土質、ロー石質、高けい酸質、ジ
ルコン質、高アルミナ質等で容器を構成する鋳込み用取
鍋の流出口れんがの中でも、受けれんが等は、隣接する
れんがが異種耐火物の場合は相互反応による溶着等で容
易に離脱できず、その上、交換作業は高温下で重筋労働
であり、従来から該れんがの高耐用と迅速交換が切望さ
れていた。さらに、材質によっては異種耐火物との相互
反応により急速に溶損する場合もある。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明は、上記の問題点
を解消するためになされたもので、溶融金属の流出口れ
んがにおいて、受けれんがを不焼成マグネシア−カーボ
ン質耐火物とし、該受けれんがへ内挿される上部ノズル
またはノズルが異種耐火物である鋳込み用取鍋およびタ
ンディッシュである。 【０００７】受けれんがの外周辺耐火物の例としては、
ロー石質、ジルコン質、粘土質等の酸性耐火物であり、
内挿耐火物の例としては、溶融金属流出用ノズルであ
り、高アルミナ質等の中性耐火物、ロー石質、ジルコン
質等の酸性耐火物からなる。 【０００８】 【実施例】図１は、従来の取鍋に対して本発明が実施さ
れる個所についての全体の概要を示すもので、（１）は
鉄皮、（２）は粘土質の永久張りれんが、（３）はロー
石質およびジルコン質の内張りれんが、（４）（４’）
はジルコン質の受けれんが、（５）は高アルミナ質上部
ノズルれんが、（６）はスライディングノズルの例であ
る。 【０００９】以上のように、取鍋は温度低下による鋳込
み作業の不都合を生じさせないように基本的に熱伝導率
が低い材質であって、カーボン等の熱伝導率の高いもの
を含まない低熱伝導率のれんが（粘土質、ロー石質、高
けい酸質、ジルコン質、高アルミナ質等のれんが）で容
器を構成している。これは流出口内での溶鋼の凝固を防
ぐため、上部ノズルにも要求される。 【００１０】図２は、図１の要部拡大図で、（４）
（４’）はそれぞれ上部受けれんが、下部受けれんがを
示し、本発明が実施される個所である。図示例では上下
２分割となっているが、一体物（１個）であってもよ
い。受けれんがは粘土質永久張りれんが（２）および／
またはロー石質、ジルコン質内張り構成れんが（３）と
隣接している（以下、これら受けれんがに隣接するれん
がを隣接れんがと呼ぶ）。（５）は受けれんがに内挿さ
れた上部ノズルれんが、（７）は固定プレート、（８）
は摺動プレート、（９）は下部ノズルである。 【００１１】次に前述の問題点を解消するため、流出口
れんがの開発を計画し各種れんがと取鍋スラグとの耐食
性テストを行ない、図３に示すように適正炉材の検討を
行った。図３において、（イ）はロー石れんが（ＳｉＯ
２ ７８．２％、Ｒ２ Ｏ０．２％）、（ロ）はジルコ
ン質れんが（ＺｒＯ２ ５２．１％、ＳｉＯ２ ３２
％）、（ハ）は不焼成マグネシア・カーボン質れんが
（ＭｇＯ ７６．５％、ＦＣ １６．４％）、（ニ）は
ドロマイト質れんが（ＭｇＯ ８０％、ＣａＯ１８％）
のそれぞれ溶損指数を示す。 【００１２】図３によれば、ドロマイト質れんが（ニ）
が最も優れているが、耐火物の損傷原因は、耐食性、耐
スポーリング性に関する事例が多く、ドロマイト質れん
がの耐スポール性は、マグネシア・カーボン質れんがの
それに較べて劣る。また溶鋼や鋼滓との耐火物の反応
（耐食性）に対しては、マグネシア質耐火物も優れてい
るが、異種耐火物間の相互反応温度について検討すれ
ば、流出口に隣接するれんが（通常は粘土質れんが）と
マグネシアれんがは、１４００℃で相互反応を起こし急
速に溶損すること、および耐スポール性に劣るなどで、
マグネシア質れんがは流出口れんがに適当でない。した
がって、通常の取鍋もしくはタンディッシュの容器を構
成するれんがに隣接する流出口れんが材質として不焼成
マグネシア・カーボン質れんがを撰出し、隣接面側に使
用すると、さらに優れた効果を発揮することを見いだし
た。すなわち、カーボンが存在すると、スラグ、溶鋼と
の濡れ難さによる耐食性向上と、隣接するあらゆる耐火
物との高温下での反応，溶着がなく、部分補修交換時離
脱がし易いことである。 【００１３】不焼成マグネシア−カーボン質れんがの特
性は、（１）耐食性が良好であること、（２）耐熱、耐
構造スポーリング抵抗性が良好であること、（３）隣接
耐火物と反応，溶着しないことなどであり、その特性を
顕著に発揮する品質としては、次のとおりである。 【００１４】カーボンの含有量と耐食性については、カ
ーボン量が増加すれば耐食性も増加するが、耐火物の熱
伝導率上昇に伴う溶融金属容器外鉄板の赤熱化と溶鋼の
温度低下を生じ、鋳込み作業に不都合な状態となる。カ
ーボン含有量は５〜３０％、マグネシア７０〜９５％が
耐食性、耐スポーリング性とも良好である。 【００１５】物理的性質においては、見掛気孔率（％）
で１．５〜１０の範囲がカーボンの酸化も少なく良好で
ある。本発明の受けれんがの隣接面側にも、この程度の
見掛気孔率にすることにより、緻密れんがとの機能を果
たすことができる。圧縮強さ（kg／cm2 ）は溶鋼流に対
する耐摩耗性から、１５０〜１０００の範囲で高い方が
よい。 【００１６】該不焼成マグネシア−カーボン質れんがの
製造法は、マグネシア骨材、鱗状黒鉛等のカーボン配合
物をフェノール樹脂等の結合剤と共に混練成形し、２０
０〜３００℃で加熱硬化させるものである。下記表１に
その品質例を示す。 【００１７】 【表１】 嵩比重 見掛気孔率(%) 圧縮強さ(kg/cm2 ) ＭｇＯ(%) ＦＣ(%) 2.76 7.4 350 76.5 16.4 【００１８】該れんがを流出口れんがに使用した結果、
れんがの溶鋼通過面への地金、スラグなどの付着も皆無
の状態で、使用後、れんがの交換作業も従来のれんが約
３０分に対して、不焼成マグネシア−カーボン質れんが
は含有カーボンの特性である濡れ性と反応性とにより、
隣接するれんが（実施例ではロー石質）との相互反応溶
着がなく、流出口れんがの交換時間が約１５分と半分に
短縮された。 【００１９】以上は本発明をスライディングノズル方式
での流出口れんがに実施した例を述べたが、第４図に示
すように、連続鋳造用タンディッシュでの受けれんが
（４）（４’）の隣接面側にも実施できる。（１２）は
ノズル、（１３）は浸漬ノズルを示す。 【００２０】【発明の効果】以上により、受けれんがの材質として不
焼成マグネシア−カーボン質れんがは、（１）溶鋼との
接触面に地金およびスラグの付着が少なく交換補修が容
易であることが実証され、さらに受けれんがの隣接れん
がとの隣接面側の材質に不焼成マグネシア−カーボン質
れんがを用いると、受けれんがに隣接するれんが（実施
例では高けい酸ロー石質れんが）との相互反応がなく、
隣接れんがに悪影響を与えず、相互反応溶着もなく交換
補修も容易であることなどが確認され、製鋼作業に大き
く寄与することが実証された。（２）また、不焼成マグ
ネシア−カーボン質れんがの材質であるが故の耐食性、
耐スポール性が非常に良好であること、（３）均一な微
少溶損で溶鋼流出が整流であることによって受けれんが
自体の寿命も長くなり、ノズルれんが等の数多い取替え
補修に耐えることができる。 【００２１】
寄与する流出口れんがまたはガス吹込みレンガを設置し
た鋳込み用取鍋およびタンディッシュに関するものであ
る。 【０００２】 【従来の技術】例えば取鍋は、転炉、電気炉等で溶解精
練された溶鋼を、普通造塊または連続鋳造に至るまでの
運搬および一時貯鋼を目的とするもので、鋼板製容器の
内側を耐火物でライニングしている。内張り耐火物は鋼
種の造塊方式で異なるが、その使用条件は１５５０〜１
６５０℃の高温のもとに、２０〜６０分間の溶鋼に接す
ることになる。 【０００３】鋳込み用取鍋（以下、取鍋という）は溶融
金属流出口として、取鍋内に位置した流出口れんが（受
けれんが、上部ノズルれんが等）と取鍋外に位置したス
ライディングノズル等が設置され、取鍋内の溶鋼はそれ
らを通って鋳型（モールド）へ注入される。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】流出口れんがは溶鋼流
による摩耗、高温長時間滞湯による侵食等で、流出口が
溶損拡大し、それに起因して、溶鋼流の乱れ、注入時間
の変化等、鋼品位の低下、製鋼工程のアンバランス等が
生じ、流出口れんがの交換補修が必要になってくる。こ
の交換作業は取鍋内張の耐火物の耐用面（耐スポール性
等）からは高温下で行うことが望ましく、したがって、
作業環境は劣悪である。 【０００５】一方、粘土質、ロー石質、高けい酸質、ジ
ルコン質、高アルミナ質等で容器を構成する鋳込み用取
鍋の流出口れんがの中でも、受けれんが等は、隣接する
れんがが異種耐火物の場合は相互反応による溶着等で容
易に離脱できず、その上、交換作業は高温下で重筋労働
であり、従来から該れんがの高耐用と迅速交換が切望さ
れていた。さらに、材質によっては異種耐火物との相互
反応により急速に溶損する場合もある。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明は、上記の問題点
を解消するためになされたもので、溶融金属の流出口れ
んがにおいて、受けれんがを不焼成マグネシア−カーボ
ン質耐火物とし、該受けれんがへ内挿される上部ノズル
またはノズルが異種耐火物である鋳込み用取鍋およびタ
ンディッシュである。 【０００７】受けれんがの外周辺耐火物の例としては、
ロー石質、ジルコン質、粘土質等の酸性耐火物であり、
内挿耐火物の例としては、溶融金属流出用ノズルであ
り、高アルミナ質等の中性耐火物、ロー石質、ジルコン
質等の酸性耐火物からなる。 【０００８】 【実施例】図１は、従来の取鍋に対して本発明が実施さ
れる個所についての全体の概要を示すもので、（１）は
鉄皮、（２）は粘土質の永久張りれんが、（３）はロー
石質およびジルコン質の内張りれんが、（４）（４’）
はジルコン質の受けれんが、（５）は高アルミナ質上部
ノズルれんが、（６）はスライディングノズルの例であ
る。 【０００９】以上のように、取鍋は温度低下による鋳込
み作業の不都合を生じさせないように基本的に熱伝導率
が低い材質であって、カーボン等の熱伝導率の高いもの
を含まない低熱伝導率のれんが（粘土質、ロー石質、高
けい酸質、ジルコン質、高アルミナ質等のれんが）で容
器を構成している。これは流出口内での溶鋼の凝固を防
ぐため、上部ノズルにも要求される。 【００１０】図２は、図１の要部拡大図で、（４）
（４’）はそれぞれ上部受けれんが、下部受けれんがを
示し、本発明が実施される個所である。図示例では上下
２分割となっているが、一体物（１個）であってもよ
い。受けれんがは粘土質永久張りれんが（２）および／
またはロー石質、ジルコン質内張り構成れんが（３）と
隣接している（以下、これら受けれんがに隣接するれん
がを隣接れんがと呼ぶ）。（５）は受けれんがに内挿さ
れた上部ノズルれんが、（７）は固定プレート、（８）
は摺動プレート、（９）は下部ノズルである。 【００１１】次に前述の問題点を解消するため、流出口
れんがの開発を計画し各種れんがと取鍋スラグとの耐食
性テストを行ない、図３に示すように適正炉材の検討を
行った。図３において、（イ）はロー石れんが（ＳｉＯ
２ ７８．２％、Ｒ２ Ｏ０．２％）、（ロ）はジルコ
ン質れんが（ＺｒＯ２ ５２．１％、ＳｉＯ２ ３２
％）、（ハ）は不焼成マグネシア・カーボン質れんが
（ＭｇＯ ７６．５％、ＦＣ １６．４％）、（ニ）は
ドロマイト質れんが（ＭｇＯ ８０％、ＣａＯ１８％）
のそれぞれ溶損指数を示す。 【００１２】図３によれば、ドロマイト質れんが（ニ）
が最も優れているが、耐火物の損傷原因は、耐食性、耐
スポーリング性に関する事例が多く、ドロマイト質れん
がの耐スポール性は、マグネシア・カーボン質れんがの
それに較べて劣る。また溶鋼や鋼滓との耐火物の反応
（耐食性）に対しては、マグネシア質耐火物も優れてい
るが、異種耐火物間の相互反応温度について検討すれ
ば、流出口に隣接するれんが（通常は粘土質れんが）と
マグネシアれんがは、１４００℃で相互反応を起こし急
速に溶損すること、および耐スポール性に劣るなどで、
マグネシア質れんがは流出口れんがに適当でない。した
がって、通常の取鍋もしくはタンディッシュの容器を構
成するれんがに隣接する流出口れんが材質として不焼成
マグネシア・カーボン質れんがを撰出し、隣接面側に使
用すると、さらに優れた効果を発揮することを見いだし
た。すなわち、カーボンが存在すると、スラグ、溶鋼と
の濡れ難さによる耐食性向上と、隣接するあらゆる耐火
物との高温下での反応，溶着がなく、部分補修交換時離
脱がし易いことである。 【００１３】不焼成マグネシア−カーボン質れんがの特
性は、（１）耐食性が良好であること、（２）耐熱、耐
構造スポーリング抵抗性が良好であること、（３）隣接
耐火物と反応，溶着しないことなどであり、その特性を
顕著に発揮する品質としては、次のとおりである。 【００１４】カーボンの含有量と耐食性については、カ
ーボン量が増加すれば耐食性も増加するが、耐火物の熱
伝導率上昇に伴う溶融金属容器外鉄板の赤熱化と溶鋼の
温度低下を生じ、鋳込み作業に不都合な状態となる。カ
ーボン含有量は５〜３０％、マグネシア７０〜９５％が
耐食性、耐スポーリング性とも良好である。 【００１５】物理的性質においては、見掛気孔率（％）
で１．５〜１０の範囲がカーボンの酸化も少なく良好で
ある。本発明の受けれんがの隣接面側にも、この程度の
見掛気孔率にすることにより、緻密れんがとの機能を果
たすことができる。圧縮強さ（kg／cm2 ）は溶鋼流に対
する耐摩耗性から、１５０〜１０００の範囲で高い方が
よい。 【００１６】該不焼成マグネシア−カーボン質れんがの
製造法は、マグネシア骨材、鱗状黒鉛等のカーボン配合
物をフェノール樹脂等の結合剤と共に混練成形し、２０
０〜３００℃で加熱硬化させるものである。下記表１に
その品質例を示す。 【００１７】 【表１】 嵩比重 見掛気孔率(%) 圧縮強さ(kg/cm2 ) ＭｇＯ(%) ＦＣ(%) 2.76 7.4 350 76.5 16.4 【００１８】該れんがを流出口れんがに使用した結果、
れんがの溶鋼通過面への地金、スラグなどの付着も皆無
の状態で、使用後、れんがの交換作業も従来のれんが約
３０分に対して、不焼成マグネシア−カーボン質れんが
は含有カーボンの特性である濡れ性と反応性とにより、
隣接するれんが（実施例ではロー石質）との相互反応溶
着がなく、流出口れんがの交換時間が約１５分と半分に
短縮された。 【００１９】以上は本発明をスライディングノズル方式
での流出口れんがに実施した例を述べたが、第４図に示
すように、連続鋳造用タンディッシュでの受けれんが
（４）（４’）の隣接面側にも実施できる。（１２）は
ノズル、（１３）は浸漬ノズルを示す。 【００２０】【発明の効果】以上により、受けれんがの材質として不
焼成マグネシア−カーボン質れんがは、（１）溶鋼との
接触面に地金およびスラグの付着が少なく交換補修が容
易であることが実証され、さらに受けれんがの隣接れん
がとの隣接面側の材質に不焼成マグネシア−カーボン質
れんがを用いると、受けれんがに隣接するれんが（実施
例では高けい酸ロー石質れんが）との相互反応がなく、
隣接れんがに悪影響を与えず、相互反応溶着もなく交換
補修も容易であることなどが確認され、製鋼作業に大き
く寄与することが実証された。（２）また、不焼成マグ
ネシア−カーボン質れんがの材質であるが故の耐食性、
耐スポール性が非常に良好であること、（３）均一な微
少溶損で溶鋼流出が整流であることによって受けれんが
自体の寿命も長くなり、ノズルれんが等の数多い取替え
補修に耐えることができる。 【００２１】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が実施される溶融金属容器の１例である
取鍋の縦断面図である。 【図２】図１の要部拡大縦断面図である。 【図３】各種れんがの耐食性比較試験結果を示す図表で
ある。【図４】 本発明の連続鋳造用タンディッシュ方式におけ
る要部縦断面図である。
取鍋の縦断面図である。 【図２】図１の要部拡大縦断面図である。 【図３】各種れんがの耐食性比較試験結果を示す図表で
ある。【図４】 本発明の連続鋳造用タンディッシュ方式におけ
る要部縦断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】溶融金属の流出口れんがにおいて、
受けれんがを不焼成マグネシア‐カーボン質耐火物と
し、該受けれんがへ内挿される上部ノズルまたはノズル
が異種耐火物である鋳込み用取鍋およびタンディッシ
ュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3223669A JPH0716784B2 (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 鋳込み用取鍋およびタンディッシュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3223669A JPH0716784B2 (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 鋳込み用取鍋およびタンディッシュ |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7657280A Division JPS574375A (en) | 1980-06-09 | 1980-06-09 | Vessel for molten metal |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH058020A JPH058020A (ja) | 1993-01-19 |
| JPH0716784B2 true JPH0716784B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=16801798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3223669A Expired - Lifetime JPH0716784B2 (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 鋳込み用取鍋およびタンディッシュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716784B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101985173B (zh) * | 2010-07-20 | 2012-05-30 | 郑州振东科技有限公司 | 钢包内衬贴补方法 |
| CN104972103B (zh) * | 2015-07-15 | 2017-06-30 | 武汉钢铁(集团)公司 | 复合式钢包永久层浇注体 |
| CN107382333A (zh) * | 2017-06-28 | 2017-11-24 | 常州莱尚纺织品有限公司 | 一种抗渣钢包浇注料的制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5454904A (en) * | 1977-10-07 | 1979-05-01 | Kawasaki Steel Co | Oxygen blasting container for steel making |
-
1991
- 1991-08-09 JP JP3223669A patent/JPH0716784B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH058020A (ja) | 1993-01-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19950822 |