JPH07172882A - 鉄鋼スラグの改質方法 - Google Patents
鉄鋼スラグの改質方法Info
- Publication number
- JPH07172882A JPH07172882A JP5324701A JP32470193A JPH07172882A JP H07172882 A JPH07172882 A JP H07172882A JP 5324701 A JP5324701 A JP 5324701A JP 32470193 A JP32470193 A JP 32470193A JP H07172882 A JPH07172882 A JP H07172882A
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- Japan
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- gypsum
- sulfuric acid
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- Pending
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- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】遊離酸化カルシウムを多く含むような鉄鋼スラ
グを改質して利用する。 【構成】鉄鋼スラグを硫酸溶液と反応させて石膏を生成
させた後、硫酸溶液と分離、乾燥して石膏粉末を得る。
グを改質して利用する。 【構成】鉄鋼スラグを硫酸溶液と反応させて石膏を生成
させた後、硫酸溶液と分離、乾燥して石膏粉末を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製鉄所の製錬工程から
発生する鉄鋼スラグの改質方法に関する。
発生する鉄鋼スラグの改質方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉スラグや製鋼スラグに代表される鉄
鋼スラグの再利用は古くから試みられている。高炉スラ
グに関しては、当初は徐冷スラグを土地造成用および路
盤材に利用する程度であったが、徐々に水砕スラグのセ
メント原料への用途開発が進み、現状では圧倒的な割合
を占めるに至っている。これは高炉スラグの化学成分が
ポルトランドセメントに近いことや優れた潜在水硬性を
有効に利用しており、現在、高炉スラグの利用率は１０
０％である。
鋼スラグの再利用は古くから試みられている。高炉スラ
グに関しては、当初は徐冷スラグを土地造成用および路
盤材に利用する程度であったが、徐々に水砕スラグのセ
メント原料への用途開発が進み、現状では圧倒的な割合
を占めるに至っている。これは高炉スラグの化学成分が
ポルトランドセメントに近いことや優れた潜在水硬性を
有効に利用しており、現在、高炉スラグの利用率は１０
０％である。
【０００３】一方、製鋼スラグは製錬に副原料として用
いる、生石灰が滓化されない、いわゆる遊離酸化カルシ
ウム（ｆｒｅｅ ＣａＯ）を含むために再利用化を抑制
している。すなわち遊離酸化カルシウムが大気中の水と
反応して水和すると体積が約２倍に膨張し、スラグの崩
壊につながるからである。現状では、比較的崩壊に対し
て安定な低塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）３〜４のものを
大気中で３〜６カ月エージングした後に、道路用材等へ
適用されているが、利用率としては６０〜７０％程度に
留まっている。この製鋼スラグの低い利用率は、近年の
地球環境問題にも係り、今後再利用の促進が望まれてい
る。これに対しては水蒸気加速エージングによる迅速な
改質技術開発等が試みられている。
いる、生石灰が滓化されない、いわゆる遊離酸化カルシ
ウム（ｆｒｅｅ ＣａＯ）を含むために再利用化を抑制
している。すなわち遊離酸化カルシウムが大気中の水と
反応して水和すると体積が約２倍に膨張し、スラグの崩
壊につながるからである。現状では、比較的崩壊に対し
て安定な低塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）３〜４のものを
大気中で３〜６カ月エージングした後に、道路用材等へ
適用されているが、利用率としては６０〜７０％程度に
留まっている。この製鋼スラグの低い利用率は、近年の
地球環境問題にも係り、今後再利用の促進が望まれてい
る。これに対しては水蒸気加速エージングによる迅速な
改質技術開発等が試みられている。
【０００４】しかしながら、これら鉄鋼スラグの再利用
はいずれもスラグ自体の再利用であり、スラグの構成成
分を別の物質に改質し、再利用されている例はない。
はいずれもスラグ自体の再利用であり、スラグの構成成
分を別の物質に改質し、再利用されている例はない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】製鋼スラグが発生する
転炉製錬においては、最近、ドロマイト等を添加して耐
火物の寿命を延ばすための高塩基度精錬や精錬技術の進
歩により高塩基度精錬が行われるようになり、遊離酸化
カルシウムの含有量は増加傾向にあって、膨張崩壊しや
すくなるとい問題がある。本発明は製鋼スラグを硫酸溶
液に浸漬等せしめて、主成分であるＣａＯ（ｆｒｅｅ
ＣａＯ、２ＣａＯ・ＳｉＯ2 、３ＣａＯ・ＳｉＯ2 、２
ＣａＯ・Ｆｅ2 Ｏ3 等の鉱物におけるＣａＯ成分）を反
応させてＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ（石膏）を生成せしめる
技術を提供することを目的としており、本発明によれば
遊離酸化カルシウムの量に関係なく全てＣａＳＯ4 ・２
Ｈ2Ｏとなるため、従来の膨張崩壊による再利用抑制の
問題がなくなるのみならず、ＣａＯ量が多いほど、Ｃａ
ＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏの生成量も増加することになる。
転炉製錬においては、最近、ドロマイト等を添加して耐
火物の寿命を延ばすための高塩基度精錬や精錬技術の進
歩により高塩基度精錬が行われるようになり、遊離酸化
カルシウムの含有量は増加傾向にあって、膨張崩壊しや
すくなるとい問題がある。本発明は製鋼スラグを硫酸溶
液に浸漬等せしめて、主成分であるＣａＯ（ｆｒｅｅ
ＣａＯ、２ＣａＯ・ＳｉＯ2 、３ＣａＯ・ＳｉＯ2 、２
ＣａＯ・Ｆｅ2 Ｏ3 等の鉱物におけるＣａＯ成分）を反
応させてＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ（石膏）を生成せしめる
技術を提供することを目的としており、本発明によれば
遊離酸化カルシウムの量に関係なく全てＣａＳＯ4 ・２
Ｈ2Ｏとなるため、従来の膨張崩壊による再利用抑制の
問題がなくなるのみならず、ＣａＯ量が多いほど、Ｃａ
ＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏの生成量も増加することになる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、鉄鋼スラグを
硫酸溶液中に浸漬等の方法によって反応させて石膏を生
成させた後、硫酸溶液と分離、水洗乾燥して石膏粉末を
得ることを特徴とする鉄鋼スラグの改質方法である。
硫酸溶液中に浸漬等の方法によって反応させて石膏を生
成させた後、硫酸溶液と分離、水洗乾燥して石膏粉末を
得ることを特徴とする鉄鋼スラグの改質方法である。
【０００７】
【作用】本発明の鉄鋼スラグの改質方法では、鉄鋼スラ
グとして高炉スラグ、製鋼スラグ、電気炉スラグ等を利
用することができる。特にＣａＯ成分が多いほど、石膏
生成量が多く、また石膏の純度も高くなる。このため、
ＣａＯ成分の多い製鋼スラグは好適である。
グとして高炉スラグ、製鋼スラグ、電気炉スラグ等を利
用することができる。特にＣａＯ成分が多いほど、石膏
生成量が多く、また石膏の純度も高くなる。このため、
ＣａＯ成分の多い製鋼スラグは好適である。
【０００８】製鋼スラグの中にはＣａＯ、２ＣａＯ・Ｓ
ｉＯ2 が多量に含有され、これと硫酸との反応が以下の
ようになると推定される。 ＣａＯ＋Ｈ2 ＳＯ4 ＋Ｈ2 Ｏ → ＣａＳＯ4 ・２Ｈ2
Ｏ ２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ＋２Ｈ2 ＳＯ4 ＋２Ｈ2 Ｏ→ ２Ｃ
ａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ＋２ＳｉＯ2 生成する石膏は白色粉末として生成する。ＳｉＯ2 はゾ
ル状物として生成する。生成したＳｉＯ2 を分離するこ
とで石膏が得られる。
ｉＯ2 が多量に含有され、これと硫酸との反応が以下の
ようになると推定される。 ＣａＯ＋Ｈ2 ＳＯ4 ＋Ｈ2 Ｏ → ＣａＳＯ4 ・２Ｈ2
Ｏ ２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ＋２Ｈ2 ＳＯ4 ＋２Ｈ2 Ｏ→ ２Ｃ
ａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ＋２ＳｉＯ2 生成する石膏は白色粉末として生成する。ＳｉＯ2 はゾ
ル状物として生成する。生成したＳｉＯ2 を分離するこ
とで石膏が得られる。
【０００９】反応を促進させるために鉄鋼スラグを予め
粉砕し、整粒しておくとよい。粒度は１ｍｍ以下が望ま
しく、また０．５ｍｍ以下が好適である。これは反応が
表面から起こるため、粒径の大きいものでは中心部が未
反応で残る可能性が高くなるためである。反応は、硫酸
水溶液中にスラグを浸漬するかあるいはスラグ粉末を分
散させる等の方法により行う。浸漬する場合は撹拌する
ことによって均一な反応を継続させることができる。ま
た硫酸水溶液との反応は浸漬のほか、硫酸水溶液を噴霧
する等の方法によってもよい。
粉砕し、整粒しておくとよい。粒度は１ｍｍ以下が望ま
しく、また０．５ｍｍ以下が好適である。これは反応が
表面から起こるため、粒径の大きいものでは中心部が未
反応で残る可能性が高くなるためである。反応は、硫酸
水溶液中にスラグを浸漬するかあるいはスラグ粉末を分
散させる等の方法により行う。浸漬する場合は撹拌する
ことによって均一な反応を継続させることができる。ま
た硫酸水溶液との反応は浸漬のほか、硫酸水溶液を噴霧
する等の方法によってもよい。
【００１０】反応に必要な硫酸の量は、浸漬法の場合ス
ラグ中のＣａＯ量が全て反応するに必要なＨ2 ＳＯ4 の
量を１としたとき０．８以上１以下が好ましい。０．８
未満では未反応物が多く残留し、石膏の利用が困難にな
る。１を越えて過剰に加えると、残留Ｈ2 ＳＯ4 の処理
の問題が発生するが、反応自体は問題なく進む。噴霧法
による場合は、硫酸水溶液を循環使用することが可能で
あり、浸漬法のように硫酸量の上限，下限を限定する必
要はない。
ラグ中のＣａＯ量が全て反応するに必要なＨ2 ＳＯ4 の
量を１としたとき０．８以上１以下が好ましい。０．８
未満では未反応物が多く残留し、石膏の利用が困難にな
る。１を越えて過剰に加えると、残留Ｈ2 ＳＯ4 の処理
の問題が発生するが、反応自体は問題なく進む。噴霧法
による場合は、硫酸水溶液を循環使用することが可能で
あり、浸漬法のように硫酸量の上限，下限を限定する必
要はない。
【００１１】硫酸水溶液の濃度については特に限定する
ものではないが、稀硫酸では反応速度が遅くなる傾向に
ある。好ましくは１規定以上の硫酸水溶液である。反応
温度は、高いほど、反応速度は大きくなる。１０℃以下
では反応が進みにくく、好ましくない。反応後、生成し
た石膏を分離回収する。分離回収方法は特に限定するも
のではないが、例えば次のような方法を利用することが
できる。濾過により石膏は濾滓として、またゾル状Ｓｉ
Ｏ2 及び溶液は濾液中に分離される。
ものではないが、稀硫酸では反応速度が遅くなる傾向に
ある。好ましくは１規定以上の硫酸水溶液である。反応
温度は、高いほど、反応速度は大きくなる。１０℃以下
では反応が進みにくく、好ましくない。反応後、生成し
た石膏を分離回収する。分離回収方法は特に限定するも
のではないが、例えば次のような方法を利用することが
できる。濾過により石膏は濾滓として、またゾル状Ｓｉ
Ｏ2 及び溶液は濾液中に分離される。
【００１２】分離された石膏粉末は洗浄後、乾燥する。
洗浄は十分に行うべきである。不十分だとＨ2 ＳＯ4 が
残留し好ましくない。乾燥方法は特に限定されない。石
膏は加熱温度条件によっては脱水することがあり、製品
によって乾燥温度が異なる。もし２水石膏を得ようとし
たら４５℃以上では脱水するため、好ましくない。一
方、半水石膏を得ようとしたら４５℃以上で乾燥する必
要がある。
洗浄は十分に行うべきである。不十分だとＨ2 ＳＯ4 が
残留し好ましくない。乾燥方法は特に限定されない。石
膏は加熱温度条件によっては脱水することがあり、製品
によって乾燥温度が異なる。もし２水石膏を得ようとし
たら４５℃以上では脱水するため、好ましくない。一
方、半水石膏を得ようとしたら４５℃以上で乾燥する必
要がある。
【００１３】
［実施例１］現場より採取した塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）５の転炉スラグの化学組成（ｗｔ％）を表１に示
す。この転炉スラグを５００μｍアンダーに粉砕・整粒
し、スラグ粒子２００ｇを準備した。また、硫酸は１０
Ｎになるように濃度調整し１５００ｃｃ準備した。実験
フローを図１に示す。硫酸をウォーターバスにて８０℃
に温調した後、テフロン撹拌子により撹拌しながらスラ
グ粒子を投入し撹拌を３時間継続した。硫酸溶液は緑白
色となった。アスピレータにより吸引濾過を行った。濾
過は数分程度で終了し、濾液は淡い緑色となり、濾過物
として白色粉末が得られた。この粉末を水洗後、乾燥機
を用いて４０℃で７２時間乾燥後、Ｘ線回折と化学定量
分析を行った。その結果、Ｘ線回折ではピークは全てＣ
ａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏであり、石膏が生成していることが
わかった。また、化学定量分析の結果、ＣａＳＯ4 ・２
Ｈ2 Ｏ成分が９５．２ｗｔ％、ＳｉＯ2 成分が２．８ｗ
ｔ％で、他成分の合計は２．０ｗｔ％であった。得られ
た石膏粉末は平均粒径約８．２μｍであった。
2 ）５の転炉スラグの化学組成（ｗｔ％）を表１に示
す。この転炉スラグを５００μｍアンダーに粉砕・整粒
し、スラグ粒子２００ｇを準備した。また、硫酸は１０
Ｎになるように濃度調整し１５００ｃｃ準備した。実験
フローを図１に示す。硫酸をウォーターバスにて８０℃
に温調した後、テフロン撹拌子により撹拌しながらスラ
グ粒子を投入し撹拌を３時間継続した。硫酸溶液は緑白
色となった。アスピレータにより吸引濾過を行った。濾
過は数分程度で終了し、濾液は淡い緑色となり、濾過物
として白色粉末が得られた。この粉末を水洗後、乾燥機
を用いて４０℃で７２時間乾燥後、Ｘ線回折と化学定量
分析を行った。その結果、Ｘ線回折ではピークは全てＣ
ａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏであり、石膏が生成していることが
わかった。また、化学定量分析の結果、ＣａＳＯ4 ・２
Ｈ2 Ｏ成分が９５．２ｗｔ％、ＳｉＯ2 成分が２．８ｗ
ｔ％で、他成分の合計は２．０ｗｔ％であった。得られ
た石膏粉末は平均粒径約８．２μｍであった。
【００１４】［実施例２］現場より採取した塩基度約
３．５の転炉スラグの化学組成（ｗｔ％）を表２に示
す。この転炉スラグを実施例１と全く同じ条件で実験を
行った。その結果、実施例１と同様な白色粉末を得るこ
とができ、同様にＸ線回折、化学定量分析を行った。そ
の結果、Ｘ線回折のピークは全てＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ
であり、石膏が生成していることがわかったまた、化学
定量分析の結果、ＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ成分が９４．３
ｗｔ％、ＳｉＯ2 成分が３．６ｗｔ％で、他成分の合計
は２．１ｗｔ％であった。得られた石膏粉末は平均粒径
約９．２μｍであった。
３．５の転炉スラグの化学組成（ｗｔ％）を表２に示
す。この転炉スラグを実施例１と全く同じ条件で実験を
行った。その結果、実施例１と同様な白色粉末を得るこ
とができ、同様にＸ線回折、化学定量分析を行った。そ
の結果、Ｘ線回折のピークは全てＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ
であり、石膏が生成していることがわかったまた、化学
定量分析の結果、ＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ成分が９４．３
ｗｔ％、ＳｉＯ2 成分が３．６ｗｔ％で、他成分の合計
は２．１ｗｔ％であった。得られた石膏粉末は平均粒径
約９．２μｍであった。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】本発明により、製鋼スラグを硫酸と反応
させることにより、スラグの主成分であるＣａＯをＣａ
ＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏに改質することができ、純度９０％以
上の石膏粉末が得られた。この改質反応は、塩基度に関
係なくＣａＯをＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏに改質できること
から、従来のように遊離酸化カルシウムのために再利用
が抑制されることもなく、むしろ高塩基度の方が石膏生
産量が増加する。従って、製鋼スラグの再利用率を顕著
に向上できる。また、本発明の改質反応は、製鋼スラグ
のみならずＣａＯ成分が含まれる全ての鉄鋼スラグ、例
えば、高炉スラグやステンレススラグ等へも適用でき
る。
させることにより、スラグの主成分であるＣａＯをＣａ
ＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏに改質することができ、純度９０％以
上の石膏粉末が得られた。この改質反応は、塩基度に関
係なくＣａＯをＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏに改質できること
から、従来のように遊離酸化カルシウムのために再利用
が抑制されることもなく、むしろ高塩基度の方が石膏生
産量が増加する。従って、製鋼スラグの再利用率を顕著
に向上できる。また、本発明の改質反応は、製鋼スラグ
のみならずＣａＯ成分が含まれる全ての鉄鋼スラグ、例
えば、高炉スラグやステンレススラグ等へも適用でき
る。
【００１８】本発明の改質プロセスにおけるスラグ粒
度、硫酸濃度、温度スラグと硫酸の接触のさせ方等の改
質条件は特に限定されるものではなく、石膏に改質でき
る範囲で制御すればよい。
度、硫酸濃度、温度スラグと硫酸の接触のさせ方等の改
質条件は特に限定されるものではなく、石膏に改質でき
る範囲で制御すればよい。
【図１】実施例の実験フローシートである。
Claims (1)
- 【請求項１】 鉄鋼スラグを硫酸溶液と反応させて石膏
を生成させた後、硫酸溶液と分離、乾燥して石膏粉末を
得ることを特徴とする鉄鋼スラグの改質方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5324701A JPH07172882A (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | 鉄鋼スラグの改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5324701A JPH07172882A (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | 鉄鋼スラグの改質方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07172882A true JPH07172882A (ja) | 1995-07-11 |
Family
ID=18168754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5324701A Pending JPH07172882A (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | 鉄鋼スラグの改質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07172882A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016199789A (ja) * | 2015-04-10 | 2016-12-01 | 新日鐵住金株式会社 | 鉄鋼スラグの酸処理方法 |
| KR20210073082A (ko) * | 2019-12-10 | 2021-06-18 | 주식회사 포스코 | 시멘트용 중화석고 조성물, 시멘트용 중화석고 제조 방법 및 이에 의한 시멘트용 중화석고를 포함하는 시멘트 |
| WO2026048175A1 (ja) * | 2024-08-26 | 2026-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 炭酸化物含有粒状材の製造方法 |
-
1993
- 1993-12-22 JP JP5324701A patent/JPH07172882A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016199789A (ja) * | 2015-04-10 | 2016-12-01 | 新日鐵住金株式会社 | 鉄鋼スラグの酸処理方法 |
| KR20210073082A (ko) * | 2019-12-10 | 2021-06-18 | 주식회사 포스코 | 시멘트용 중화석고 조성물, 시멘트용 중화석고 제조 방법 및 이에 의한 시멘트용 중화석고를 포함하는 시멘트 |
| WO2026048175A1 (ja) * | 2024-08-26 | 2026-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 炭酸化物含有粒状材の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021217 |