JPH07178408A - 鋼製連壁用形鋼の製造方法 - Google Patents
鋼製連壁用形鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH07178408A JPH07178408A JP32831593A JP32831593A JPH07178408A JP H07178408 A JPH07178408 A JP H07178408A JP 32831593 A JP32831593 A JP 32831593A JP 32831593 A JP32831593 A JP 32831593A JP H07178408 A JPH07178408 A JP H07178408A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel
- mill
- flange
- section steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/082—Piling sections having lateral edges specially adapted for interlocking with each other in order to build a wall
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Bulkheads Adapted To Foundation Construction (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｈ形鋼圧延の製造プロセスをできる限り利用
し、ブレイクダウンミル及びユニバーサルミルで使用す
るロールも従来のＨ形鋼との共用をはかることにより、
圧延形状及び品質が良好な左右非対称の円形継手部を有
する鋼製連壁用形鋼を安価に製造する。 【構成】 （１）Ｈ形鋼と同様左右対称のドッグボーン
状の粗圧延材を、上下一対の水平ロールを持つブレイク
ダウンミルで製造する。 （２）Ｈ形鋼製造と同様のロールを用いたユニバーサル
ミルとフランジ足先の圧下設定が左右非対称となるエッ
ジャで、各パスの曲がりがほぼ０になるように左右フラ
ンジの圧下率とエッジングの圧下率を定め、左右のフラ
ンジ幅と厚さが異なる左右非対称の中間圧延材を製造す
る。 （３）左右非対称の孔型を有する仕上げミルによりフラ
ンジ部の円形曲げ加工と仕上げ成形加工を行う。
し、ブレイクダウンミル及びユニバーサルミルで使用す
るロールも従来のＨ形鋼との共用をはかることにより、
圧延形状及び品質が良好な左右非対称の円形継手部を有
する鋼製連壁用形鋼を安価に製造する。 【構成】 （１）Ｈ形鋼と同様左右対称のドッグボーン
状の粗圧延材を、上下一対の水平ロールを持つブレイク
ダウンミルで製造する。 （２）Ｈ形鋼製造と同様のロールを用いたユニバーサル
ミルとフランジ足先の圧下設定が左右非対称となるエッ
ジャで、各パスの曲がりがほぼ０になるように左右フラ
ンジの圧下率とエッジングの圧下率を定め、左右のフラ
ンジ幅と厚さが異なる左右非対称の中間圧延材を製造す
る。 （３）左右非対称の孔型を有する仕上げミルによりフラ
ンジ部の円形曲げ加工と仕上げ成形加工を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、大深度用の土留壁等
の部材として用いられる鋼製連壁用形鋼の製造方法に係
り、特に、左右に円形継手部を有する部材を、従来のＨ
形鋼等の圧延設備をできうる限り利用して製造する鋼製
連壁用形鋼の製造方法に関するものである。
の部材として用いられる鋼製連壁用形鋼の製造方法に係
り、特に、左右に円形継手部を有する部材を、従来のＨ
形鋼等の圧延設備をできうる限り利用して製造する鋼製
連壁用形鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼製連壁とは、工場で製作された鋼製地
中連壁用部材を地中に建込んで地中連続壁としたもの
で、従来の鉄筋コンクリート地中壁より薄肉化、施工現
場スペースの削減及び省力化を実現することができる。
また、通常のＨ形鋼の建込みに比べて建込み精度が良好
で、止水性があるなどの優れた特長を有するものであ
る。従来、このような鋼製連壁用形鋼としては、一般に
継手を有する直線状形鋼が用いられていた。
中連壁用部材を地中に建込んで地中連続壁としたもの
で、従来の鉄筋コンクリート地中壁より薄肉化、施工現
場スペースの削減及び省力化を実現することができる。
また、通常のＨ形鋼の建込みに比べて建込み精度が良好
で、止水性があるなどの優れた特長を有するものであ
る。従来、このような鋼製連壁用形鋼としては、一般に
継手を有する直線状形鋼が用いられていた。
【０００３】継手部を有する直線状形鋼を、従来のＨ形
鋼製造のユニバーサル圧延法とロール共用化可能な方法
で圧延する技術として、特開平２−２００３０２号公報
に開示された発明がある。これは図９に示すように、中
間圧延工程のユニバーサルミルにＨ形鋼の圧延に使用さ
れる水平ロールと同様のロールを用い、ロールを共用す
ることによってロール原単位の向上を図っているが、竪
ロールはテーパのないフラットロールを用いている。ま
た、フランジを外側に曲げ成形するため、斜行ロールミ
ルを用いる。
鋼製造のユニバーサル圧延法とロール共用化可能な方法
で圧延する技術として、特開平２−２００３０２号公報
に開示された発明がある。これは図９に示すように、中
間圧延工程のユニバーサルミルにＨ形鋼の圧延に使用さ
れる水平ロールと同様のロールを用い、ロールを共用す
ることによってロール原単位の向上を図っているが、竪
ロールはテーパのないフラットロールを用いている。ま
た、フランジを外側に曲げ成形するため、斜行ロールミ
ルを用いる。
【０００４】特開平４−３３０１１３号公報には、図１
０に示すような左右非対称の直線型形鋼の製造方法が開
示されている。左右非対称の粗圧延材を製造し、これを
フラット竪ロールを組み込んだユニバーサルミルで圧延
する方法である。継手部の成形には、斜行ロールミルの
代りに上下の水平ロールをもつ予備成形ミルを使用す
る。
０に示すような左右非対称の直線型形鋼の製造方法が開
示されている。左右非対称の粗圧延材を製造し、これを
フラット竪ロールを組み込んだユニバーサルミルで圧延
する方法である。継手部の成形には、斜行ロールミルの
代りに上下の水平ロールをもつ予備成形ミルを使用す
る。
【０００５】これらの技術に対して、本出願人の出願に
係る特公昭５５−１１９２１号公報の記載によれば、左
右非対称の直線型形鋼を第１次中間ユニバーサル圧延で
従来のＨ形鋼と同様のロールで圧延することができる。
第２次中間ユニバーサル圧延は、水平ロール側面と竪ロ
ールの角度が２０〜４０°の専用ロールを使用する。
係る特公昭５５−１１９２１号公報の記載によれば、左
右非対称の直線型形鋼を第１次中間ユニバーサル圧延で
従来のＨ形鋼と同様のロールで圧延することができる。
第２次中間ユニバーサル圧延は、水平ロール側面と竪ロ
ールの角度が２０〜４０°の専用ロールを使用する。
【０００６】また、左右非対称のフランジ厚のＨ形鋼を
製造する技術として、特公昭５１−１４４７２号公報に
開示された方法がある。これは、粗圧延材の厚み比を製
品の板厚の０．６０〜１．００の範囲とし、ユニバーサ
ル圧延工程で、薄手フランジ延伸を前半パスでは厚手フ
ランジ延伸よりも大きく、後半パスでは小さくすること
により左右フランジ厚の異なるＨ形鋼を製造する方法で
ある。
製造する技術として、特公昭５１−１４４７２号公報に
開示された方法がある。これは、粗圧延材の厚み比を製
品の板厚の０．６０〜１．００の範囲とし、ユニバーサ
ル圧延工程で、薄手フランジ延伸を前半パスでは厚手フ
ランジ延伸よりも大きく、後半パスでは小さくすること
により左右フランジ厚の異なるＨ形鋼を製造する方法で
ある。
【０００７】さらに、左右非対称のフランジ幅のＨ形鋼
を製造する技術として、特公昭５３−４３８９８号公報
に開示された方法がある。この方法では、ブレイクダウ
ン圧延工程で被圧延材のフランジ幅を目標製品フランジ
幅の１．００〜１．１５倍に圧延し、次のユニバーサル
圧延工程で、小フランジの延伸と大フランジの延伸の比
を０．９０〜１．１０の範囲に保ちつつ、１パス当たり
の延伸を１．０〜１．２の範囲内で圧延することによ
り、フランジ幅の異なるＨ形鋼を圧延している。
を製造する技術として、特公昭５３−４３８９８号公報
に開示された方法がある。この方法では、ブレイクダウ
ン圧延工程で被圧延材のフランジ幅を目標製品フランジ
幅の１．００〜１．１５倍に圧延し、次のユニバーサル
圧延工程で、小フランジの延伸と大フランジの延伸の比
を０．９０〜１．１０の範囲に保ちつつ、１パス当たり
の延伸を１．０〜１．２の範囲内で圧延することによ
り、フランジ幅の異なるＨ形鋼を圧延している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記のように、従来
は、左右非対称の直線型形鋼を製造するにあたっては、
ユニバーサル法を用いていながら、Ｈ形鋼とのロール共
用化が不十分で、ブレイクダウンミルやユニバーサルミ
ルで専用ロールを必要とするため、ロールの原単位が増
加し、コスト高になっていた。また、造形上不合理な形
状を追求したため、円形継手部の最も重要な成形加工の
条件を難しく煩雑なものとしていた。
は、左右非対称の直線型形鋼を製造するにあたっては、
ユニバーサル法を用いていながら、Ｈ形鋼とのロール共
用化が不十分で、ブレイクダウンミルやユニバーサルミ
ルで専用ロールを必要とするため、ロールの原単位が増
加し、コスト高になっていた。また、造形上不合理な形
状を追求したため、円形継手部の最も重要な成形加工の
条件を難しく煩雑なものとしていた。
【０００９】この発明は上記の課題を解決するためにな
されたもので、Ｈ形鋼圧延の製造プロセスをできうる限
り利用し、ブレイクダウンミル及びユニバーサルミルで
使用するロールも従来のＨ形鋼との共用化をはかること
により、圧延形状及び品質が良好な左右非対称の円形継
手部を有する鋼製連壁用形鋼を安価に製造することを目
的としたものである。
されたもので、Ｈ形鋼圧延の製造プロセスをできうる限
り利用し、ブレイクダウンミル及びユニバーサルミルで
使用するロールも従来のＨ形鋼との共用化をはかること
により、圧延形状及び品質が良好な左右非対称の円形継
手部を有する鋼製連壁用形鋼を安価に製造することを目
的としたものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明に係る鋼
製連壁用形鋼の製造方法は、従来のＨ形鋼圧延設備を用
いて以下の工程により行なう。 （１）Ｈ形鋼と同様左右対称のドッグボーン状の粗圧延
材を、上下一対の水平ロールを持つブレイクダウンミル
で製造する。 （２）Ｈ形鋼製造と同様のロールを用いたユニバーサル
ミルとフランジ足先の圧下設定が左右非対称となるエッ
ジャで、各パスの曲がりがほぼ０になるように左右フラ
ンジの圧下率とエッジングの圧下率を定め、左右のフラ
ンジ幅と厚さが異なる左右非対称の中間圧延材を製造す
る。 （３）左右非対称の孔型を有する仕上げミルによりフラ
ンジ部の円形曲げ加工と仕上げ成形加工を行う。
製連壁用形鋼の製造方法は、従来のＨ形鋼圧延設備を用
いて以下の工程により行なう。 （１）Ｈ形鋼と同様左右対称のドッグボーン状の粗圧延
材を、上下一対の水平ロールを持つブレイクダウンミル
で製造する。 （２）Ｈ形鋼製造と同様のロールを用いたユニバーサル
ミルとフランジ足先の圧下設定が左右非対称となるエッ
ジャで、各パスの曲がりがほぼ０になるように左右フラ
ンジの圧下率とエッジングの圧下率を定め、左右のフラ
ンジ幅と厚さが異なる左右非対称の中間圧延材を製造す
る。 （３）左右非対称の孔型を有する仕上げミルによりフラ
ンジ部の円形曲げ加工と仕上げ成形加工を行う。
【００１１】
【実施例】図３はこの発明が対象とする左右が非対称の
継手部を有する鋼製連壁用形鋼の一例を示す上面図で、
ウェブ２の両端部に、スリットを有し、径の異なるパイ
プ状の継手部３ａ，３ｂを一体成形したものである。上
記のような鋼製連壁用形鋼１（以下単に形鋼ということ
がある）は、図６（ａ），（ｂ）に示すように、２枚の
形鋼１，１を平行に配置し、そのウェブ２，２間にプレ
ート４を溶接してＨ形断面とした箱形鋼矢板５として用
いられる。
継手部を有する鋼製連壁用形鋼の一例を示す上面図で、
ウェブ２の両端部に、スリットを有し、径の異なるパイ
プ状の継手部３ａ，３ｂを一体成形したものである。上
記のような鋼製連壁用形鋼１（以下単に形鋼ということ
がある）は、図６（ａ），（ｂ）に示すように、２枚の
形鋼１，１を平行に配置し、そのウェブ２，２間にプレ
ート４を溶接してＨ形断面とした箱形鋼矢板５として用
いられる。
【００１２】このような箱形鋼板５は、図７（ａ）に示
すように、径が異なる左右の継手部３ａと３ｂを直接嵌
合して建込み、あるいは、図７（ｂ），（ｃ）に示すよ
うに、用途に応じて例えばＨ形鋼からなる継手６により
継手部３ａと３ｂ、３ａと３ｂあるいは３ｂと３ｂを連
結して建込み、鋼製連壁を構築する。この場合、Ｈ形鋼
からなる継手６により連結する場合、施工の際の壁面長
の微調整が容易であり、鋼製連壁の施工の自由度が高い
という利点がある。
すように、径が異なる左右の継手部３ａと３ｂを直接嵌
合して建込み、あるいは、図７（ｂ），（ｃ）に示すよ
うに、用途に応じて例えばＨ形鋼からなる継手６により
継手部３ａと３ｂ、３ａと３ｂあるいは３ｂと３ｂを連
結して建込み、鋼製連壁を構築する。この場合、Ｈ形鋼
からなる継手６により連結する場合、施工の際の壁面長
の微調整が容易であり、鋼製連壁の施工の自由度が高い
という利点がある。
【００１３】次に、上記のような鋼製連壁用形鋼の製造
方法を説明する。図１はこの発明の圧延方法の実施例を
示す説明図であり、図２はその圧延装置列の概要図であ
る。また、図３はこの発明で製造される鋼製連壁用形鋼
の上面図である。図１、図２において、粗圧延工程は、
薄肉鋳鋼片を素材としてブレイクダウンミルＢＤの上下
の水平ロールにより粗造形材に造形する工程である。用
いられる孔型は、素材を立ててエッジングし、上下対称
のドッグボーン形状とする複数の上下対称孔型Ｂ１〜Ｂ
３、エッジングによりドッグボーン形状になった素材を
９０度回転させ、ユニバーサル圧延用素材まで圧延する
最低１つの左右対称の孔型Ｋａｌ．０から構成される。
このような粗圧延方法は、従来のＨ形鋼製造に用いられ
るものと同様であり、その詳細は省略する。
方法を説明する。図１はこの発明の圧延方法の実施例を
示す説明図であり、図２はその圧延装置列の概要図であ
る。また、図３はこの発明で製造される鋼製連壁用形鋼
の上面図である。図１、図２において、粗圧延工程は、
薄肉鋳鋼片を素材としてブレイクダウンミルＢＤの上下
の水平ロールにより粗造形材に造形する工程である。用
いられる孔型は、素材を立ててエッジングし、上下対称
のドッグボーン形状とする複数の上下対称孔型Ｂ１〜Ｂ
３、エッジングによりドッグボーン形状になった素材を
９０度回転させ、ユニバーサル圧延用素材まで圧延する
最低１つの左右対称の孔型Ｋａｌ．０から構成される。
このような粗圧延方法は、従来のＨ形鋼製造に用いられ
るものと同様であり、その詳細は省略する。
【００１４】粗圧延工程により左右対称の形状に造形さ
れた粗造形材２１は、続く中間圧延工程に送られる。中
間圧延工程で使用される圧延機は、粗ユニバーサルミル
Ｕ1，Ｕ2 とエッジャＥ1 ，Ｅ2 により構成され、前記
の粗造形材２１はこれらによって複数リバース圧延する
ことにより、左右対称なほぼＨ形断面の中間圧延材に圧
延される。ここで、ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 の水平
ロール１３Ｕ，１３Ｄ及び１４Ｕ，１４Ｄは、圧延材２
３，２４のウェブを圧延する面が平坦で、フランジの内
側面を圧延するロール側面が傾斜角θで外側に傾斜し、
ロール外周ほど胴長が短くなっているものを用いる。ま
た、ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 の竪ロール１３ＶＦ，
１３ＶＤ及び１４ＶＦ，１４ＶＤは、圧延材のフランジ
部外側面を圧延する外周面が同じく傾斜角θに形成され
た凸形状のものを用いる。
れた粗造形材２１は、続く中間圧延工程に送られる。中
間圧延工程で使用される圧延機は、粗ユニバーサルミル
Ｕ1，Ｕ2 とエッジャＥ1 ，Ｅ2 により構成され、前記
の粗造形材２１はこれらによって複数リバース圧延する
ことにより、左右対称なほぼＨ形断面の中間圧延材に圧
延される。ここで、ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 の水平
ロール１３Ｕ，１３Ｄ及び１４Ｕ，１４Ｄは、圧延材２
３，２４のウェブを圧延する面が平坦で、フランジの内
側面を圧延するロール側面が傾斜角θで外側に傾斜し、
ロール外周ほど胴長が短くなっているものを用いる。ま
た、ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 の竪ロール１３ＶＦ，
１３ＶＤ及び１４ＶＦ，１４ＶＤは、圧延材のフランジ
部外側面を圧延する外周面が同じく傾斜角θに形成され
た凸形状のものを用いる。
【００１５】これらのロールの傾斜角θは、通常のＨ形
鋼圧延用ロールと同様に３〜１０度とし、フランジ部の
厚さが幅方向で一定となるように圧延する。これによ
り、ユニバーサル圧延用ロールは、通常のＨ形鋼圧延ロ
ールと共用することが可能であり、ロール費用を大きく
削減することができるとともに、ロール保有数を削減で
きる。
鋼圧延用ロールと同様に３〜１０度とし、フランジ部の
厚さが幅方向で一定となるように圧延する。これによ
り、ユニバーサル圧延用ロールは、通常のＨ形鋼圧延ロ
ールと共用することが可能であり、ロール費用を大きく
削減することができるとともに、ロール保有数を削減で
きる。
【００１６】ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 で圧延された
中間圧延材は、ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 と対になる
ように配列されたエッジャＥ1 ，Ｅ2 の孔型によりフラ
ンジ先端部が圧下され、所定のフランジ幅に整形され
る。エッジャＥ1 ，Ｅ2 に組み込む水平ロール１２Ｕ，
１２Ｌ、１５Ｕ，１５Ｌは、目標とする左右非対称の中
間圧延材のフランジ幅が得られるように、フランジ足先
の圧下設定が左右非対称となるような孔型を有する。
中間圧延材は、ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 と対になる
ように配列されたエッジャＥ1 ，Ｅ2 の孔型によりフラ
ンジ先端部が圧下され、所定のフランジ幅に整形され
る。エッジャＥ1 ，Ｅ2 に組み込む水平ロール１２Ｕ，
１２Ｌ、１５Ｕ，１５Ｌは、目標とする左右非対称の中
間圧延材のフランジ幅が得られるように、フランジ足先
の圧下設定が左右非対称となるような孔型を有する。
【００１７】左右対称の粗圧延材を中間圧延工程で左右
非対称な形状にするときに、大きな問題となるのが左右
フランジ圧下の不均一による圧延材の曲りである。この
問題を解決するため、本発明の発明者らはユニバーサル
圧延は薄肉側フランジの圧下率を厚肉側よりも大きく
し、エッジャ圧延は逆に厚肉側フランジの圧下率を薄肉
側よりも大きくすることにより、１パス当たりのトータ
ルの曲がり量をほぼ０として圧延する方法を開発した。
以下に図４を用いてその詳細を説明する。
非対称な形状にするときに、大きな問題となるのが左右
フランジ圧下の不均一による圧延材の曲りである。この
問題を解決するため、本発明の発明者らはユニバーサル
圧延は薄肉側フランジの圧下率を厚肉側よりも大きく
し、エッジャ圧延は逆に厚肉側フランジの圧下率を薄肉
側よりも大きくすることにより、１パス当たりのトータ
ルの曲がり量をほぼ０として圧延する方法を開発した。
以下に図４を用いてその詳細を説明する。
【００１８】ユニバーサル圧延Ｕで薄肉側フランジｆ1
を厚肉側フランジｆ2 よりも強圧下すると、薄肉側フラ
ンジｆ1 の延伸ηU1が厚肉側フランジｆ2 の延伸ηU2よ
りも大きいため、圧延材は厚肉側フランジｆ2 の方向に
曲がりを生じる。このまま複数リバース圧延を続けれ
ば、曲がりは累積されて大きくなり、ついては搬送テー
ブルから飛び出して圧延続行が不可能となる。そこで、
ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 に近接して設置されている
エッジャＥ1 ，Ｅ2 で、厚肉側フランジｆ2 の足先を薄
肉側フランジｆ1 よりも強圧下し、厚肉側フランジｆ2
の延伸ηE2を薄肉側フランジｆ1 の延伸ηE1よりも大き
くすることにより、薄肉側フランジｆ1 側への曲がりを
発生させ、ユニバーサルミルでの厚肉側曲がりを打ち消
すパススケジュールとする。
を厚肉側フランジｆ2 よりも強圧下すると、薄肉側フラ
ンジｆ1 の延伸ηU1が厚肉側フランジｆ2 の延伸ηU2よ
りも大きいため、圧延材は厚肉側フランジｆ2 の方向に
曲がりを生じる。このまま複数リバース圧延を続けれ
ば、曲がりは累積されて大きくなり、ついては搬送テー
ブルから飛び出して圧延続行が不可能となる。そこで、
ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 に近接して設置されている
エッジャＥ1 ，Ｅ2 で、厚肉側フランジｆ2 の足先を薄
肉側フランジｆ1 よりも強圧下し、厚肉側フランジｆ2
の延伸ηE2を薄肉側フランジｆ1 の延伸ηE1よりも大き
くすることにより、薄肉側フランジｆ1 側への曲がりを
発生させ、ユニバーサルミルでの厚肉側曲がりを打ち消
すパススケジュールとする。
【００１９】ユニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 とエッジャＥ
1 ，Ｅ2 の圧延による曲がりがほぼ等しければ、１パス
ごとの曲がりはほぼ０となり、円滑に非対称圧延材を圧
延するこができる。このような圧延条件を求めたとこ
ろ、次の（１）〜（３）式を満たす範囲であればよいこ
とがわかった。 ０．９≦（ηU1／ηU2）×（ηE1／ηE2）≦１．１ … （１） ０．８５≦ηU1／ηU2≦１．１５ … （２） ０．８５≦ηE1／ηE2≦１．１５ … （３）
1 ，Ｅ2 の圧延による曲がりがほぼ等しければ、１パス
ごとの曲がりはほぼ０となり、円滑に非対称圧延材を圧
延するこができる。このような圧延条件を求めたとこ
ろ、次の（１）〜（３）式を満たす範囲であればよいこ
とがわかった。 ０．９≦（ηU1／ηU2）×（ηE1／ηE2）≦１．１ … （１） ０．８５≦ηU1／ηU2≦１．１５ … （２） ０．８５≦ηE1／ηE2≦１．１５ … （３）
【００２０】この方法によれば、１パスごとのトータル
の曲がり量がほぼ０となるため、複数リバース圧延を行
っても、曲がりが累積されて大きくなることがなく、問
題は生じない。また、厚肉側フランジｆ2 をエッジャＥ
1 ，Ｅ2 で強圧下すれば、幅圧下によるドッグボーン量
が薄肉側よりも大きくなるため、エッジング後の平均厚
さ増加量は薄肉側よりも大きい。これにより、左右フラ
ンジｆ1 ，ｆ2 の厚みの差をいっそう大きくすることが
できる。このようにして、中間圧延工程の複数リバース
圧延中に被圧延材は左右フランジ幅とフランジ厚さの非
対称性が強められ、目標形状の左右非対称なほぼＨ形断
面に圧延される。
の曲がり量がほぼ０となるため、複数リバース圧延を行
っても、曲がりが累積されて大きくなることがなく、問
題は生じない。また、厚肉側フランジｆ2 をエッジャＥ
1 ，Ｅ2 で強圧下すれば、幅圧下によるドッグボーン量
が薄肉側よりも大きくなるため、エッジング後の平均厚
さ増加量は薄肉側よりも大きい。これにより、左右フラ
ンジｆ1 ，ｆ2 の厚みの差をいっそう大きくすることが
できる。このようにして、中間圧延工程の複数リバース
圧延中に被圧延材は左右フランジ幅とフランジ厚さの非
対称性が強められ、目標形状の左右非対称なほぼＨ形断
面に圧延される。
【００２１】また、ユニバーサル圧延における左右フラ
ンジの圧下量は厚肉側の方が大きいが、薄肉側が幅広と
なっていることから、左右フランジのロールと被圧延材
の接触面積差は小さく、圧延荷重の差も小さい。したが
って、水平ロールに大きなスラスト荷重が作用すること
もない。
ンジの圧下量は厚肉側の方が大きいが、薄肉側が幅広と
なっていることから、左右フランジのロールと被圧延材
の接触面積差は小さく、圧延荷重の差も小さい。したが
って、水平ロールに大きなスラスト荷重が作用すること
もない。
【００２２】中間ユニバーサル圧延の被圧延材寸法およ
びキャンバーを模式的に図５に示す。厚肉側フランジｆ
2 のエッジング条件をａ，ｂ，ｃの３種類に変えて圧延
を行った。目標とする圧延材形状はａ，ｂ，ｃとも同じ
である。本発明の方法により、キャンバーを防止しつつ
圧延するパススケジュールａでは、キャンバーが圧延可
能範囲内におさえられている。これに対して、比較例ｂ
の場合には、圧延初期でエッジャの圧下率が小さすぎる
ため、圧延が進むにつれてキャンバーどんどん大きくな
っている。また、比較例ｃの場合には、エッジャの圧下
率が大きすぎるため、逆方向のキャンバーが発生する。
ｂ，ｃいずれもキャンバーが大きくなりすぎ、圧延続行
が不可能となった。
びキャンバーを模式的に図５に示す。厚肉側フランジｆ
2 のエッジング条件をａ，ｂ，ｃの３種類に変えて圧延
を行った。目標とする圧延材形状はａ，ｂ，ｃとも同じ
である。本発明の方法により、キャンバーを防止しつつ
圧延するパススケジュールａでは、キャンバーが圧延可
能範囲内におさえられている。これに対して、比較例ｂ
の場合には、圧延初期でエッジャの圧下率が小さすぎる
ため、圧延が進むにつれてキャンバーどんどん大きくな
っている。また、比較例ｃの場合には、エッジャの圧下
率が大きすぎるため、逆方向のキャンバーが発生する。
ｂ，ｃいずれもキャンバーが大きくなりすぎ、圧延続行
が不可能となった。
【００２３】なお、本実施例では、中間圧延ミルを粗ユ
ニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 とエッジャＥ1 ，Ｅ2 各１基
を１組として、２組の中間圧延ミルＲ1 ，Ｒ2 を配置し
て圧延した例を示したが、１組または３組以上の圧延機
が設置してある圧延ラインにおいても、同様の方法で中
間圧延材が製造できる。また、左右のエッジャロールの
脚長が調整でき、フランジ足先圧下量が独自に調整でき
るエッジャを用いて、ウェブタッチ式のエッジングを行
えば、中心の偏り発生を防止でき、より高精度の中間圧
延材を得ることができる。
ニバーサルミルＵ1 ，Ｕ2 とエッジャＥ1 ，Ｅ2 各１基
を１組として、２組の中間圧延ミルＲ1 ，Ｒ2 を配置し
て圧延した例を示したが、１組または３組以上の圧延機
が設置してある圧延ラインにおいても、同様の方法で中
間圧延材が製造できる。また、左右のエッジャロールの
脚長が調整でき、フランジ足先圧下量が独自に調整でき
るエッジャを用いて、ウェブタッチ式のエッジングを行
えば、中心の偏り発生を防止でき、より高精度の中間圧
延材を得ることができる。
【００２４】次に、中間圧延材２５は仕上げミルＦによ
りランンジ部を円形の継手形状に成形される。この仕上
げ成形工程は、中間圧延材２５のウェブ内法に対して幅
のほぼ等しい平坦部の両端に円弧状で左右の径が異なる
円形の継手成形部を有する二対の孔型１６Ｕ，１６Ｌ、
１７Ｕ，１７Ｌを用い、複数パスで継手部３ａ，３ｂを
曲げ加工することにより、所定の継手部形状の製品２７
を製造する。ここで用いる孔型は、最終の仕上げ成形加
工用孔型１７Ｕ，１７Ｌの継手成形部半径は、目標とす
る製品形状とほぼ等しく、それに先立つフランジ部の円
形曲げ加工用孔型１６Ｕ，１６Ｌの継手成形部半径はそ
れよりも大きいものを用いる。これにより、孔型で中間
圧延材のフランジを継手部３ａ，３ｂに成形する際の１
孔型当たりの曲げ加工量を調整し、継手部の波打ちなど
の成形不良を防止することができる。
りランンジ部を円形の継手形状に成形される。この仕上
げ成形工程は、中間圧延材２５のウェブ内法に対して幅
のほぼ等しい平坦部の両端に円弧状で左右の径が異なる
円形の継手成形部を有する二対の孔型１６Ｕ，１６Ｌ、
１７Ｕ，１７Ｌを用い、複数パスで継手部３ａ，３ｂを
曲げ加工することにより、所定の継手部形状の製品２７
を製造する。ここで用いる孔型は、最終の仕上げ成形加
工用孔型１７Ｕ，１７Ｌの継手成形部半径は、目標とす
る製品形状とほぼ等しく、それに先立つフランジ部の円
形曲げ加工用孔型１６Ｕ，１６Ｌの継手成形部半径はそ
れよりも大きいものを用いる。これにより、孔型で中間
圧延材のフランジを継手部３ａ，３ｂに成形する際の１
孔型当たりの曲げ加工量を調整し、継手部の波打ちなど
の成形不良を防止することができる。
【００２５】なお、本実施例では孔型は二対としたが、
必要に応じてさらに多数の孔型を用いれば、より薄肉で
径の大きな継手部が成形でき、製造可能な製品板厚の範
囲を拡大することができる。孔型は仕上げミルのほかに
使用可能な上下水平ロールを有する圧延機があれば、２
基以上の圧延機に分けてもよい。また、複数対の孔型を
１つの水平ロールに並列あるいは重ね合わせて形成すれ
ば、圧延機数に対して孔型数を増やすことができる。ま
た、本発明の応用として、仕上げ成形ミルを通常のＨ形
鋼圧延に用いられるユニバーサルミルとすれば、図８に
示すような左右非対称のＨ形鋼１ａを製造することがで
きる。
必要に応じてさらに多数の孔型を用いれば、より薄肉で
径の大きな継手部が成形でき、製造可能な製品板厚の範
囲を拡大することができる。孔型は仕上げミルのほかに
使用可能な上下水平ロールを有する圧延機があれば、２
基以上の圧延機に分けてもよい。また、複数対の孔型を
１つの水平ロールに並列あるいは重ね合わせて形成すれ
ば、圧延機数に対して孔型数を増やすことができる。ま
た、本発明の応用として、仕上げ成形ミルを通常のＨ形
鋼圧延に用いられるユニバーサルミルとすれば、図８に
示すような左右非対称のＨ形鋼１ａを製造することがで
きる。
【００２６】以上の工程によって図３に示す鋼製連壁用
形鋼１を円滑に製造するこができる。この形鋼のウェブ
厚ｔw のサイズ造り分けはユニバーサルミル水平ロール
の圧下調整で行い、継手部の厚さｔf はユニバーサルミ
ル竪ロールの圧下調整で行う。このような工程によれ
ば、ユニバーサルミルの特徴を生かして、種々の板厚の
製品をロール組替することなく製造することができる。
形鋼１を円滑に製造するこができる。この形鋼のウェブ
厚ｔw のサイズ造り分けはユニバーサルミル水平ロール
の圧下調整で行い、継手部の厚さｔf はユニバーサルミ
ル竪ロールの圧下調整で行う。このような工程によれ
ば、ユニバーサルミルの特徴を生かして、種々の板厚の
製品をロール組替することなく製造することができる。
【００２７】
【発明の効果】この発明の製造方法によれば、既存のＨ
形鋼ユニバーサル圧延装置列を用い、継手部の嵌合の自
由度が高い左右非対称の鋼製連壁用形鋼を安価に製造す
ることができる。ユニバーサル法を用い、従来のＨ形鋼
圧延用ブレイクダウンロール，ユニバーサルロールを使
用することにより、種々のウェブ厚、継手部厚（フラン
ジ厚）の被圧延材をフランジの曲がりを生ずることなく
同一のロールで製造でき、圧延ロールや付属品の必要数
が激減するとともにロール原単位が向上する。また、ロ
ール組替回数が減少するため稼働率が向上し、生産上の
メリットも大きい。
形鋼ユニバーサル圧延装置列を用い、継手部の嵌合の自
由度が高い左右非対称の鋼製連壁用形鋼を安価に製造す
ることができる。ユニバーサル法を用い、従来のＨ形鋼
圧延用ブレイクダウンロール，ユニバーサルロールを使
用することにより、種々のウェブ厚、継手部厚（フラン
ジ厚）の被圧延材をフランジの曲がりを生ずることなく
同一のロールで製造でき、圧延ロールや付属品の必要数
が激減するとともにロール原単位が向上する。また、ロ
ール組替回数が減少するため稼働率が向上し、生産上の
メリットも大きい。
【図１】本発明に係る鋼製連壁用形鋼の製造方法の実施
例の説明図である。
例の説明図である。
【図２】図１に対応した圧延装置列の概要説明図であ
る。
る。
【図３】本発明によって製造された鋼製連壁用形鋼の上
面図である。
面図である。
【図４】中間ユニバーサル圧延工程で発生する圧延材の
曲りの説明図である。
曲りの説明図である。
【図５】中間ユニバーサル圧延工程における被圧延材の
寸法とキャンバーの関係を模式的に示した線図及び説明
図である。
寸法とキャンバーの関係を模式的に示した線図及び説明
図である。
【図６】（ａ），（ｂ）は本発明によって製造された鋼
製連壁用形鋼の使用状態を示す説明図である。
製連壁用形鋼の使用状態を示す説明図である。
【図７】（ａ），（ｂ），（ｃ）は図６によって組立て
られた箱状鋼矢板の施工例を示す説明図である。
られた箱状鋼矢板の施工例を示す説明図である。
【図８】本発明の仕上げ成形ミルを通常のユニバーサル
ミルとして製造したＨ形鋼の一例の上面図である。
ミルとして製造したＨ形鋼の一例の上面図である。
【図９】従来のＨ形鋼のユニバーサル圧延とロール共用
化を図った従来技術の圧延工程図である。
化を図った従来技術の圧延工程図である。
【図１０】従来技術による上下左右対称な直線型形鋼の
圧延工程図である。
圧延工程図である。
ＢＤ ブレイクダウンミル Ｒ1 粗第１圧延機群 Ｒ2 粗第２圧延機群 Ｕ1 ，Ｕ2 粗ユニバーサルミル Ｅ1 ，Ｅ2 エッジャ Ｆ 仕上げユニバーサルミル ｆ1 薄肉側フランジ ｆ2 厚肉側フランジ １ 鋼製連壁用形鋼 ２ ウェブ ３ａ，３ｂ 継手部
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年１２月２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
フロントページの続き (72)発明者 東 悦男 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 ブレイクダウンミルにより圧延用素材を
左右対称の粗造形材に圧延する工程と、 ユニバーサルミルとフランジ足先の圧下設定が左右非対
称となるエッジャとにより、各パスの曲りがほぼ０にな
るように左右のフランジの圧下率とエッジングの圧下率
を定めて前記粗造形材を圧延し、フランジの厚さと幅が
左右で異なる非対称の中間圧延材を造形する工程と、 左右非対称の孔型を有する仕上げミルにより前記中間圧
延材のフランジ部の円形曲げ加工と仕上げ成形加工を行
う工程とからなる鋼製連壁用形鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32831593A JPH07178408A (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32831593A JPH07178408A (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07178408A true JPH07178408A (ja) | 1995-07-18 |
Family
ID=18208869
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32831593A Pending JPH07178408A (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07178408A (ja) |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP32831593A patent/JPH07178408A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07178408A (ja) | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 | |
| US4550582A (en) | Method of producing steel H-sheet pile | |
| JPH07178404A (ja) | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 | |
| JPH07178402A (ja) | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 | |
| JP3254869B2 (ja) | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 | |
| JP3064870B2 (ja) | 形鋼の圧延装置およびその装置を用いた形鋼の圧延方法 | |
| JPH11342401A (ja) | 形鋼およびその製造方法 | |
| JP2681536B2 (ja) | 溝形鋼の圧延装置列 | |
| JP3257210B2 (ja) | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 | |
| JP3339457B2 (ja) | Ｈ形鋼の高精度圧延方法 | |
| JP2577660B2 (ja) | 溝形鋼の熱間圧延方法 | |
| JPH0747401A (ja) | フランジを有する形材の圧延方法および圧延装置列 | |
| JPH07178401A (ja) | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 | |
| JPH07178403A (ja) | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 | |
| JP2520528B2 (ja) | 連続継手型形鋼の圧延方法 | |
| SU1000137A1 (ru) | Способ изготовлени гнутых профилей | |
| JPH07178405A (ja) | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 | |
| JP2720750B2 (ja) | Ｈ形鋼の圧延機列 | |
| JPS6293008A (ja) | ウエブ高さの調整可能なｈ形鋼の圧延方法 | |
| JP2508873B2 (ja) | フランジを有する形材の熱間圧延方法 | |
| JPH07178406A (ja) | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 | |
| JPH07178410A (ja) | 鋼製連壁用形鋼及びその製造方法 | |
| JPH09108706A (ja) | 左右非対称継手を有する連続継手型形鋼およびその圧延方法 | |
| JP3272879B2 (ja) | フランジを有する形鋼の圧延方法 | |
| JPH0767562B2 (ja) | 連続継手型形鋼の圧延方法 |