JPH07190534A - 蓄熱式空気調和装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 蓄冷運転と各室内要求能力に応じた室内冷房
運転が、蒸発温度の差による冷媒溜まりの問題を生じる
ことなく同時に行え、また蓄冷利用冷房運転時におい
て、運転時の入力を抑えて消費電力量を低下させる。 【構成】 圧縮機２５の運転周波数を一定にし、室内熱
交換器３３側のガス側電子制御弁４３を室内要求能力に
よる能力分配制御に用いるとともに、同液側電子制御弁
４７を室内熱交換器３３の過熱度制御に用い、蓄熱熱交
換器３９側のガス側電子制御弁５１を一定開度とすると
ともに、同液側電子制御弁５５を蓄熱熱交換器３９の過
熱度制御に用い、液側電子制御弁４７と液側電子制御弁
５５との制御時間を非同期とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、蓄熱材が貯溜される
蓄熱槽を備えた蓄熱式空気調和装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】外気を熱源とし、蓄熱材に蓄冷（冷熱の
蓄熱）を行うとともに室内の冷房を同時に行う蓄冷冷房
運転が可能な蓄熱式空気調和装置としては、図９に示す
ような冷凍サイクル構成を備えたものがある（例えば特
開平３−２８６７１号公報参照）。

【０００３】この冷凍サイクルは、圧縮機１、四方弁
２、室外熱交換器３、室内熱交換器４、蓄熱槽５、電子
制御弁６，７，８，９，１０，１１などで構成されてい
る。蓄熱槽５内には、蓄熱材である水Ｗが満たされ、こ
の水Ｗ中には蓄熱熱交換器１２が設けられている。前記
水Ｗを用いて夏期には冷水（氷）を蓄え、昼間の室内冷
房に利用している。

【０００４】上記したような蓄熱式空気調和装置におけ
る蓄冷冷房運転時での冷媒循環経路を図１０に示す。圧
縮機１にて加圧・加熱された冷媒は室外熱交換器３で凝
縮した後、二方に分かれ、一方は電子制御弁１０にて減
圧されて蓄熱熱交換器１２で蒸発し、他方は電子制御弁
１１にて減圧されて室内熱交換器４で蒸発し、ガスとな
る。ガスとなった冷媒は合流し、圧縮機１に吸込まれ
る。このような蓄冷冷房運転での蓄冷は、室内熱交換器
４にて室内冷房を行った残量分にて行う。

【０００５】上記蓄冷冷房運転での制御方法を図１１に
示す。これによれば、水Ｗへの蓄冷が進むと、蓄熱熱交
換器１２の蒸発温度が低下するため、その蒸発温度低下
相当分の圧力を電子制御弁１１を用いて下げることによ
り、室内熱交換器４の蒸発温度を蓄熱熱交換器１２の蒸
発温度と同程度まで下げ、蓄冷運転と冷房運転とを同時
に行う制御としてある。

【０００６】これは、蓄冷冷房運転開始時には、水温が
高いため室内熱交換器４の蒸発温度と蓄熱熱交換器１２
の蒸発温度とがほぼ等しいが、蓄冷が進むに従って蓄冷
熱交換器１２の蒸発温度が低下するので、蒸発温度低下
相当分の室内熱交換器４の圧力を下げるため電子制御弁
１１をある値（蒸発温度に対する最大開度）まで絞り、
室内熱交換器４の蒸発温度を下げることにより、全体の
蒸発温度を下げ、これによって蓄冷運転と冷房運転とを
同時に行えるようにしているのである。

【０００７】また、蓄冷運転での圧縮機１の運転周波数
（Ｈｚ）制御動作を図１２に示す。これによれば、圧縮
機運転周波数は、蓄冷運転残り時間と現在の蓄冷量とに
よって決定されている。このため、蓄冷残り時間が少な
く蓄冷量が少ないと、高周波数で圧縮機１を運転するこ
とになる。

【０００８】以上のような蓄冷運転と冷房運転とを同時
に行う蓄冷冷房運転に対し、蓄熱材に蓄冷した熱量を室
内冷房に用いる蓄冷利用冷房運転が可能な蓄熱式空気調
和装置としては、図１３に示すような冷凍サイクル構成
を備えたものがある（例えば特開平２−３０６０６４号
公報参照）。

【０００９】この冷凍サイクルは、圧縮機１３、室外熱
交換器１４、室内熱交換器１５、蓄熱槽１６、電子制御
弁１７，１８，１９、二方弁２０，２１などで構成され
ている。蓄熱槽１６内には、前記図９のものと同様に、
蓄熱材である水Ｗが満たされ、この水Ｗ中には蓄熱熱交
換器２２が設けられ、前記水Ｗを用いて夏期には冷水
（氷）を蓄え、昼間の室内冷房に利用する。

【００１０】上記したような蓄熱式空気調和装置におけ
る蓄冷利用冷房運転時での冷媒循環経路を図１４に示
す。圧縮機１３にて加圧・加熱された冷媒は室外熱交換
器１４で凝縮し、蓄熱熱交換器２２にて過冷却される。
過冷却され液となった冷媒は、電子制御弁１９にて減圧
され室内熱交換器１５で蒸発して室内冷房を行った後、
圧縮機１３に吸込まれる。

【００１１】このような蓄冷利用冷房運転時での制御動
作を図１５に示す。これによれば、電子制御弁１９に入
る冷媒温度Ｔhoを検出し、この冷媒温度Ｔhoが目標とす
る冷媒温度Ｔsoと同温度となるよう電子制御弁１７，１
８を制御する。目標冷媒温度Ｔsoは、圧縮機１３の冷媒
循環量・室内要求能力によって演算を行い決定する。こ
のような制御によって蓄冷利用率を調節することが可能
となる。このため、室内要求の冷房能力が大きい場合、
圧縮機運転周波数を高くし、冷媒循環量を増やし、蓄冷
利用率を上げて大きい冷房能力を出すことが可能とな
る。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の蓄冷冷房運転及び蓄冷利用冷房運転での制御
方法では、以下のような問題が生じる。 （１）蓄冷冷房運転の電子制御弁制御により生じる問題 蓄冷が進み蓄熱熱交換器１２の蒸発温度が下がると、電
子制御弁１１を絞って室内熱交換器４の蒸発温度を下げ
るので、室内冷房能力が大きくなる。このため、このと
きの室内が要求する冷房能力が小さい場合には、無駄な
冷房運転を行ってしまう虞が生じる。

【００１３】また、室内要求能力が低く蓄熱熱交換器１
２の蒸発温度が低い場合には、さらに電子制御弁１１を
絞ってしまうため、室内熱交換器４内に冷媒が流れにく
くなり、蓄熱熱交換器１２に冷媒が溜まってしまう虞が
ある。 （２）蓄冷冷房運転の圧縮機運転周波数制御により生じ
る問題 圧縮機運転周波数が高い場合には、室内冷房を行いつつ
冷媒残量分にて蓄熱槽５に蓄冷を行うことができるが、
圧縮機運転周波数が低くなった場合には、室内冷房を行
った際での冷媒残量がなくなり、蓄冷を行えない虞があ
る。

【００１４】また、蓄冷が進み蓄熱熱交換器１２に氷が
付着し、圧縮機運転周波数が低くなったときには、蓄熱
熱交換器１２及び室内熱交換器４で蒸発する冷媒循環量
が減ってしまう。このため、電子制御弁１１を絞り室内
熱交換器４の蒸発温度を下げようとしても、蓄熱熱交換
器１２の蒸発温度相当分の圧力に達しない。この結果、
蓄熱熱交換器１２に冷媒が溜まってしまい、室内冷房が
できなくなる問題が生じる。蓄熱熱交換器１２に冷媒が
溜まって室内熱交換器４に冷媒が流れなくなると、室内
熱交換器４の蒸発温度が上昇してしまい、これに伴い電
子制御弁１１を絞り込んでしまうため、室内熱交換器４
に冷媒がさらに流れなくなる。 （３）蓄冷利用冷房運転の圧縮機運転周波数制御により
生じる問題 室内要求に従う能力を出すため、要求能力が高い場合に
は、圧縮機周波数を上げることになり、蓄冷熱量を用い
る比率も大きくなり、能力がさらに向上する。このため
室内要求能力以上の能力が出るだけでなく、電力消費量
も増加し、夜間電力を利用して蓄冷することによる電力
のピークカット効果が低減する。

【００１５】そこで、この発明は、蓄冷運転と各室内要
求能力に応じた室内冷房運転が、蒸発温度の差による冷
媒溜まりの問題を生じることなく同時に行え、また蓄冷
利用冷房運転時において、運転時の入力を抑えて消費電
力量を低下させることを目的としている。

【００１６】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、この発明は、圧縮機、室外熱交換器、室内熱交換器
などを備えた冷媒回路に、蓄熱槽内に設けた蓄熱熱交換
器を前記室内熱交換器と並列に接続し、前記室内熱交換
器のガス側冷媒流路及び液側冷媒流路に第１制御弁及び
第２制御弁をそれぞれ設けるとともに、前記蓄熱熱交換
器のガス側冷媒流路及び液側冷媒流路に第３制御弁及び
第４制御弁をそれぞれ設け、前記圧縮機を周波数一定の
運転制御とし、前記第１制御弁を室内要求能力による能
力分配制御に用いるとともに、前記第２制御弁を室内熱
交換器の過熱度制御に用い、前記第３制御弁を一定開度
にし、前記第４制御弁を蓄熱熱交換器の過熱度制御に用
い、前記第２制御弁と第４制御弁との制御時間を非同期
とした構成としてある。

【００１７】

【作用】このような構成の蓄熱式空気調和装置によれ
ば、蓄冷運転と各室内要求能力に応じた室内冷房運転
が、蓄熱熱交換器と室内熱交換器との蒸発温度の差によ
る冷媒溜まりの問題を生じることなく、同時に行える。
また、蓄冷利用冷房運転時において、運転時の入力が抑
えられ消費電力量が低下したものとなる。

【００１８】

【実施例】以下、この発明の実施例を図面に基づき説明
する。

【００１９】図１は、この発明の一実施例を示す蓄熱式
空気調和装置における冷凍サイクル構成図である。この
冷凍サイクルは、圧縮機２５、冷媒の流れ方向が実線の
状態と破線の状態とに切り替わる四方弁２７，２９、冷
房時に凝縮器となり暖房時に蒸発器となる室外熱交換器
３１、冷房時に蒸発器となり暖房時に凝縮器となる室内
熱交換器３３及び、蓄熱槽３５を備えている。

【００２０】蓄熱槽３５内には水などの蓄熱材３７が満
たされ、この蓄熱材３７中には蓄熱材３７と熱交換を行
う蓄熱熱交換器３９が設けられている。蓄熱熱交換器３
９と室内熱交換器３３は並列に接続されている。

【００２１】室内熱交換器３３のガス側冷媒流路４１に
は第１制御弁としてのガス側電子制御弁４３が、同液側
冷媒流路４５には第２制御弁としての液側電子制御弁４
７がそれぞれ設けられている。一方、蓄熱熱交換器３９
のガス側冷媒流路４９には第３制御弁としてのガス側電
子制御弁５１が、同液側冷媒流路５３には第４制御弁と
しての液側電子制御弁５５がそれぞれ設けられている。
また、室内熱交換器３３と液側電子制御弁４７との間の
液側冷媒流路４５と、蓄熱熱交換器３９と液側電子制御
弁５５との間の液側冷媒流路５３とは短絡冷媒流路５７
で接続され、この短絡冷媒流路５７には液側電子制御弁
５９が設けられている。さらに、室外熱交換器３１の液
側冷媒流路６１には二方弁６３が設けられ、圧縮機２５
の吸込み側と四方弁２７との間の流路には逆止弁６５が
設けられている。

【００２２】室内熱交換器３３の両側のガス側冷媒流路
４１と液側冷媒流路４５とは、室内熱交換器３３をバイ
パスして冷媒の飽和温度を検出するためのキャピラリ冷
媒流路６７が接続されている。室内熱交換器３３に接続
される液側冷媒流路４５には、液側電子制御弁４７の冷
媒音を小さくするためにキャピラリ６９が設けられ、ま
たガス側冷媒流路４１，４９及び液側冷媒流路４５，５
３にはストレーナ７１及びパックドバルブ７３が設けら
れ、圧縮機２５の吸込み側にはアキュムレータ７４が設
けられている。

【００２３】圧縮機２５の吐出側及び吸込み側には、吐
出ガス温度Ｔd 及び吸込みガス温度Ｔsuをそれぞれ検出
する温度センサ７５及び７７が、キャピラリ冷媒流路６
７には室内熱交換器３３での飽和温度Ｔx を検出する温
度センサ７９が、室内熱交換器３３のガス側冷媒流路４
１には室内熱交換器３３のガス温度Ｔx1を検出する温度
センサ８１が、室内熱交換器３３にはその中間温度Ｔc
を検出する温度センサ８３が、蓄熱熱交換器３９の液側
冷媒流路５３及びガス側冷媒流路４９には液温度ＴB1及
びガス温度ＴB2をそれぞれ検出する温度センサ８５及び
８７が、室外熱交換器３１の液側冷媒流路６１には室外
熱交換器３１の液温度Ｔe を検出する温度センサ８９
が、室外熱交換器３１には外気温度Ｔo を検出する温度
センサ９１が、それぞれ設けられている。また、蓄熱槽
３５内には、蓄熱材３７の温度を検出する温度センサ９
３が設けられている。これらを用い、各種運転における
電子制御弁及び圧縮機２５などに対する制御を行い、蓄
冷運転、蓄冷冷房運転、蓄冷利用冷房運転、通常冷房運
転、蓄熱運転、蓄熱暖房運転、蓄熱利用暖房運転、通常
暖房運転を行う。

【００２４】図２は、蓄冷冷房運転での冷媒循環経路を
示している。夜間電力を利用して蓄冷を行う際に必要な
運転モードであり、夜間電力時間帯でも冷房運転を可能
とし、特に熱帯夜に有効である。圧縮機２５を出た冷媒
は、四方弁２７を通り室外熱交換器３１に達して凝縮し
液冷媒となり、その後二方に分かれ、一方は液側電子制
御弁５５で絞られて膨張し、蓄熱熱交換器３９で蒸発し
てガス冷媒となり、四方弁２９を通って圧縮機２５に戻
ってくる。他方は液側電子制御弁４７で絞られて膨張
し、室内熱交換器３３で蒸発してガス冷媒となり、四方
弁２７を通って圧縮機２５に戻ってくる。これにより、
蓄冷と室内冷房とを同時に行う。

【００２５】このときの各電子制御弁の制御を図３及び
図４に示す。ここで、圧縮機２５の運転周波数は、高周
波数の一定となるよう制御される。まず、図３に示すよ
うに、室内要求能力が入力され（ステップ３０１）、こ
の要求能力に応じて電子制御弁制御が行われ（ステップ
３０３）、室内要求が停止するまで運転周波数一定で行
う（ステップ３０５）。

【００２６】図４は、電子制御弁に対する制御動作を示
している。すなわち、蓄熱熱交換器３９のガス側電子制
御弁５１は一定開度にし、短絡冷媒流路５７に設けた液
側電子制御弁５９は全閉とする（ステップ４０１）。室
内熱交換器３３のガス側電子制御弁４３は室内要求能力
による能力分配制御に用い、同液側電子制御弁４７は室
内熱交換器３３の過熱度制御に用いる（ステップ４０
３）。この過熱度制御では、室内熱交換器３３のガス温
度Ｔx1と室内熱交換器３３での飽和温度Ｔx との差Ｔx1
−Ｔx ＝５℃となるようにする。

【００２７】その後、所定時間Ｓ（３０秒程度）が経過
したら（ステップ４０５）、蓄熱熱交換器３９の液側電
子制御弁５５を蓄熱熱交換器３９の過熱度制御に用いる
（ステップ４０７）。つまり、室内熱交換器３３側の液
側電子制御弁４７及び、蓄熱熱交換器３９側の液側電子
制御弁５５は、互いに制御時間が非同期となっている。
蓄熱熱交換器３９の過熱度制御では、蓄熱熱交換器３９
の両側における液温度ＴB1とガス温度ＴB2との差ＴB2−
ＴB1＝５℃となるようにする。そして、この過熱度制御
後、所定時間Ｓが経過したら電子制御弁の制御が終了す
る。

【００２８】蓄冷冷房運転開始時では、室内熱交換器３
３の蒸発温度Ｔeiは約１０℃であり、蓄熱熱交換器３９
の蒸発温度Ｔetは水温よりも約７℃低いので、これら両
者の差はΔＴe ＝｜Ｔei−Ｔet｜で表される。蓄冷を行
うに従って水温が低下し、蓄熱熱交換器３９の蒸発温度
Ｔetも低下する。また、室内熱交換器３３の蒸発温度Ｔ
eiは室内温度の変化が少ないのでほとんど一定である。
よって蓄熱熱交換器３９の蒸発温度Ｔetは室内熱交換器
３３の蒸発温度Ｔeiよりも低くなる。このため、冷媒流
量が少なくなった場合には、熱交換器の入口と出口との
圧力差が少なくなり、温度の低い蓄熱熱交換器３９に冷
媒が溜まりやすくなるが、圧縮機２５の運転を高周波数
の一定にすることで、蓄熱熱交換器３９に冷媒が溜まる
ことなく両熱交換器３９，３３に冷媒を流し、熱交換器
の入口と出口との圧力差をつけ、蓄冷運転とともに、室
内冷房運転をも行えることになる。

【００２９】また、蓄冷が進み、製氷を行うようになる
と、蓄熱熱交換器３９の蒸発温度Ｔetは、−４℃まで低
下しΔＴe ＝１４℃となって、蒸発温度が室内熱交換器
３３と蓄熱熱交換器３９とで大きく異なり、蓄熱熱交換
器３９内に冷媒が溜まりやすくなるが、蓄熱熱交換器３
９側のガス側電子制御弁５１を一定開度に絞り、室内要
求運転能力による能力分配は室内熱交換器３３側のガス
側電子制御弁４３により行うことで、蓄熱熱交換器３９
内に冷媒が溜まることなく、蓄冷運転と室内冷房運転と
が同時に行える。

【００３０】また、室内熱交換器３３の過熱度制御を行
う場合、液側電子制御弁４７を絞ると、室内熱交換器３
３の蒸発圧力が高くなり、冷媒が流れにくくなる。この
ため冷媒の余剰分が蓄熱熱交換器３９に流れ、蓄熱熱交
換器３９は蒸発温度が低く圧力も低いので、特に液側電
子制御弁５５が開く方向にあると、冷媒は溜まりやすい
が、室内熱交換器３３の液側電子制御弁４７により過熱
度制御を行い、その制御により変化した温度を用いて、
蓄熱熱交換器３９の過熱度制御を行っているので、蒸発
温度の低い蓄熱熱交換器３９に冷媒が溜まることなく、
室内側及び蓄熱槽側双方の過熱度制御が可能となる。

【００３１】次に、前記図１の冷凍サイクル構成にて蓄
冷利用冷房運転を行ったときの冷媒循環経路を図５に示
す。圧縮機２５で圧縮・加熱された冷媒は、四方弁２９
を通り蓄熱熱交換器３９で凝縮して冷媒液となり、電子
制御弁５９で絞られて（減圧されて）膨張し、室内熱交
換器３３で蒸発してガス冷媒となり、四方弁２７を通っ
て圧縮機２５に戻ってくる。これにより、蓄熱槽５内に
蓄冷された冷熱を利用した室内冷房がを行われる。

【００３２】このときの圧縮機２５の運転周波数制御を
図６に示す。圧縮機２５は室内要求能力の周波数Ｘ1
［Ｈｚ］で運転し（ステップ６０１）、その後この運転
周波数Ｘ1 とあらかじめ設定した上限値Ｘ［Ｈｚ］とを
比較し（ステップ６０３）、運転周波数Ｘ1 が上限値Ｘ
を下回っている場合には、そのまま室内要求能力に応じ
た運転周波数Ｘ1 で運転し（ステップ６０５）、運転周
波数Ｘ1 が上限値Ｘ以上の場合には、運転周波数を上限
値Ｘとして（ステップ６０７）、室内要求が停止するま
で運転を継続する（ステップ６０９）。

【００３３】上記運転周波数の上限値Ｘ［Ｈｚ］の決定
は、次のようにして行う。

【００３４】図７は、蓄冷利用冷房運転時での圧縮機２
５の運転周波数Ｈｚと、入力（一点鎖線図示）・能力
（実線図示）の関係を示している。運転時での入力は、
一点鎖線で示すように、運転周波数が上昇するに従って
上昇する。また入力の上昇率も、運転周波数が上昇する
に従って高まる。一方、実線で示す能力も運転周波数が
上昇するに従って上昇するが、能力上昇率は、運転周波
数が上昇するに従って低下する。ここで、この能力上昇
率の低下が大きくなる時点での運転周波数をＸ［Ｈｚ］
とする。

【００３５】図８は、運転周波数Ｈｚと運転効率（ＣＯ
Ｐ）との関係を示している。ＣＯＰは、低Ｈｚから高Ｈ
ｚになるに従い徐々に低下している。そして、低Ｈｚ運
転から上記Ｘ［Ｈｚ］までのＣＯＰの変化率と、Ｘ［Ｈ
ｚ］から高Ｈｚ運転までのＣＯＰの変化率とを比較する
と、Ｘ［Ｈｚ］までの低Ｈｚ運転の方が、Ｘ［Ｈｚ］を
越える高Ｈｚ運転よりもＣＯＰの低下が少ない。

【００３６】以上により、上記Ｘ［Ｈｚ］を前述した運
転周波数の上限値Ｘとすることで、入力を極力抑えた上
で能力を大きく保ち、しかもＣＯＰも高レベルに維持し
て運転を行うことが可能となる。この結果、蓄冷槽５内
に夜間電力を利用して蓄冷した冷熱を利用することによ
る冷房運転を、より少ない消費電力で行うことが可能と
なり、電力の平準化・ピークカット効果がより一層発揮
されることになる。

【００３７】なお、前記図２〜図４における蓄冷冷房運
転で示した制御機能は、上記実施例の構成に限らず、二
つ以上の熱交換器の過熱度制御にも適用できる。

【００３８】

【発明の効果】以上説明してきたように、この発明によ
れば、蓄熱槽内に冷熱を蓄熱する蓄冷運転と、室内要求
能力に応じた室内冷房とを同時に行う蓄冷冷房運転が、
蓄熱槽内の蓄熱熱交換器と室内熱交換器との蒸発温度の
差による冷媒溜まりの問題を生じることなく行うことが
できる。

【００３９】また、蓄熱した冷熱を利用して冷房運転を
行う蓄冷利用冷房運転においては、圧縮機の運転周波数
の上限値を設定し、上限値以上の室内要求冷房能力があ
る場合には上限値での運転を行い、上限値を下回る室内
要求冷房能力の場合にはその要求能力の圧縮機周波数に
従うようにしたので、運転時の入力を抑えて消費電力量
を低下させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の一実施例を示す蓄熱式空気調和装置
における冷凍サイクル構成図である。

【図２】図１の冷凍サイクル構成を備えた蓄熱式空気調
和装置にて蓄冷冷房運転を行った場合の冷媒循環経路図
である。

【図３】蓄冷冷房運転を行った際の制御動作全体を示す
フローチャートである。

【図４】蓄冷冷房運転行った際の電子制御弁の制御動作
を示すフローチャートである。

【図５】図１の冷凍サイクル構成を備えた蓄熱式空気調
和装置にて蓄冷利用冷房運転を行った場合の冷媒循環経
路図である。

【図６】蓄冷利用冷房運転行った際の圧縮機運転周波数
の制御動作を示すフローチャートである。

【図７】蓄冷利用冷房運転における運転周波数と入力及
び能力との相関図である。

【図８】蓄冷利用冷房運転における運転周波数とＣＯＰ
との相関図である。

【図９】従来例を示す蓄冷冷房運転を行う蓄熱式空気調
和装置の冷凍サイクル構成図である。

【図１０】図９の冷凍サイクル構成を備えた蓄熱式空気
調和装置にて蓄冷冷房運転を行った場合の冷媒循環経路
図である。

【図１１】図９の蓄熱式空気調和装置にて蓄冷冷房運転
を行った際の電子制御弁の制御動作を示すフローチャー
トである。

【図１２】図９の蓄熱式空気調和装置にて蓄冷冷房運転
を行った際の圧縮機運転周波数の制御動作を示すフロー
チャートである。

【図１３】従来例を示す蓄冷利用冷房運転を行う蓄熱式
空気調和装置の冷凍サイクル構成図である。

【図１４】図１３の冷凍サイクル構成を備えた蓄熱式空
気調和装置にて蓄冷利用冷房運転を行った場合の冷媒循
環経路図である。

【図１５】図１３の蓄熱式空気調和装置にて蓄冷利用冷
房運転を行った際の圧縮機運転周波数及び電子制御弁の
制御動作を示すフローチャートである。

【符号の説明】

２５ 圧縮機 ３１ 室外熱交換器 ３３ 室内熱交換器 ４１，４９ ガス側冷媒流路 ４３ ガス側電子制御弁（第１制御弁） ４５，５３ 液側冷媒流路 ４７ 液側電子制御弁（第２制御弁） ５１ ガス側電子制御弁（第３制御弁） ５５ 液側電子制御弁（第４制御弁）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000156938 関西電力株式会社 大阪府大阪市北区中之島３丁目３番22号 (71)出願人 000211307 中国電力株式会社 広島県広島市中区小町４番33号 (71)出願人 000180368 四国電力株式会社 香川県高松市丸の内２番５号 (71)出願人 000164438 九州電力株式会社 福岡県福岡市中央区渡辺通２丁目１番82号 (71)出願人 000003078 株式会社東芝 神奈川県川崎市幸区堀川町72番地 (72)発明者 土井 隆司 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝住空間システム技術研究所内 (72)発明者 山岸 勝明 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝住空間システム技術研究所内 (72)発明者 山口 広一 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝住空間システム技術研究所内 (72)発明者 桑原 永治 静岡県富士市蓼原336 株式会社東芝富士 工場内 (72)発明者 大越 靖二 静岡県富士市蓼原336 株式会社東芝富士 工場内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧縮機、室外熱交換器、室内熱交換器な
   どを備えた冷媒回路に、蓄熱槽内に設けた蓄熱熱交換器
   を前記室内熱交換器と並列に接続し、前記室内熱交換器
   のガス側冷媒流路及び液側冷媒流路に第１制御弁及び第
   ２制御弁をそれぞれ設けるとともに、前記蓄熱熱交換器
   のガス側冷媒流路及び液側冷媒流路に第３制御弁及び第
   ４制御弁をそれぞれ設け、前記圧縮機を周波数一定の運
   転制御とし、前記第１制御弁を室内要求能力による能力
   分配制御に用いるとともに、前記第２制御弁を室内熱交
   換器の過熱度制御に用い、前記第３制御弁を一定開度に
   し、前記第４制御弁を蓄熱熱交換器の過熱度制御に用
   い、前記第２制御弁と第４制御弁との制御時間を非同期
   としたことを特徴とする蓄熱式空気調和装置。
2. 【請求項２】 第３制御弁を一定開度とした状態で第１
   制御弁により室内要求能力による能力分配制御を行うと
   ともに、第２制御弁により室内熱交換器の過熱度制御を
   行い、所定時間経過後に第４制御弁により蓄熱熱交換器
   の過熱度制御を行うことを特徴とする請求項１記載の蓄
   熱式空気調和装置
3. 【請求項３】 蓄熱槽内の冷熱を利用する蓄冷利用冷房
   運転時での圧縮機運転周波数について上限値を設定し、
   この上限値以上の室内要求冷房能力がある場合には上限
   値での運転を行う一方、上限値を下回る室内要求冷房能
   力がある場合にはその要求能力の圧縮機周波数に従う制
   御機能を備えたことを特徴とする蓄熱式空気調和装置。