JPH07198111A - 循環流動層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御方式 - Google Patents
循環流動層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御方式Info
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- JPH07198111A JPH07198111A JP5351787A JP35178793A JPH07198111A JP H07198111 A JPH07198111 A JP H07198111A JP 5351787 A JP5351787 A JP 5351787A JP 35178793 A JP35178793 A JP 35178793A JP H07198111 A JPH07198111 A JP H07198111A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 負荷の如何にかかわらず、コンバスタ内の温
度を所定の温度に保持して排ガスの悪化を防止する。 【構成】 デンスベッド29を下部に、内面に水冷壁22を
有するコンバスタ21にサイクロン25を連結し、分離され
た循環ベッド材30を前記コンバスタ21に供給するように
した循環流動層ボイラにおいて、コンバスタ21の水冷壁
の内面を耐火材23で被覆し、サイクロン25で分離された
循環ベッド材30を外部熱交換器27を介してコンバスタ21
内に供給するように構成し、ボイラ負荷が大なるとき外
部熱交換器27における吸熱量を大とするようにした。
度を所定の温度に保持して排ガスの悪化を防止する。 【構成】 デンスベッド29を下部に、内面に水冷壁22を
有するコンバスタ21にサイクロン25を連結し、分離され
た循環ベッド材30を前記コンバスタ21に供給するように
した循環流動層ボイラにおいて、コンバスタ21の水冷壁
の内面を耐火材23で被覆し、サイクロン25で分離された
循環ベッド材30を外部熱交換器27を介してコンバスタ21
内に供給するように構成し、ボイラ負荷が大なるとき外
部熱交換器27における吸熱量を大とするようにした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は循環流動層ボイラにおけ
るコンバスタ内温度制御方式に関するものである。
るコンバスタ内温度制御方式に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に排ガスの排出基準を満たしながら
燃料を効率よく燃焼させることができるボイラとして、
砂利のような比較的大粒の粒子で形成された流動層、即
ちデンスベッドの上に砂，灰および石灰石等の微粒子の
再循環層を形成した循環型流動層ボイラが知られてい
る。
燃料を効率よく燃焼させることができるボイラとして、
砂利のような比較的大粒の粒子で形成された流動層、即
ちデンスベッドの上に砂，灰および石灰石等の微粒子の
再循環層を形成した循環型流動層ボイラが知られてい
る。
【０００３】その構造について説明すれば、図３に示す
ようにコンバスタ１とサイクロン２とを連結ダクト３で
連結して構成され、このコンバスタ１内にデンスベッド
４と再循環層としての循環ベッド材５とが形成されると
ともにこのコンバスタ１内に燃料Ｆと燃焼用空気ａが供
給され、約８００℃程度で燃焼され、燃焼ガスＧに同伴
される循環ベッド材５のほぼ全量がサイクロン２で処理
分離され、この分離された循環ベッド材５はリサイクル
パイプ６を経てコンバスタ１内に供給されるようになっ
ている。
ようにコンバスタ１とサイクロン２とを連結ダクト３で
連結して構成され、このコンバスタ１内にデンスベッド
４と再循環層としての循環ベッド材５とが形成されると
ともにこのコンバスタ１内に燃料Ｆと燃焼用空気ａが供
給され、約８００℃程度で燃焼され、燃焼ガスＧに同伴
される循環ベッド材５のほぼ全量がサイクロン２で処理
分離され、この分離された循環ベッド材５はリサイクル
パイプ６を経てコンバスタ１内に供給されるようになっ
ている。
【０００４】一方、図４はサイクロン２より分離された
循環ベッド材５を外部熱交換器７に供給して吸熱した後
コンバスタ１へ供給するようにしたものである。そして
このような循環流動層ボイラにおいては、コンバスタ１
は図５に示すように内壁面は吸熱のため水冷壁８とし、
この水冷壁８を囲繞して断熱材９が配置されて構成され
ている。なお、１０はガスダクト、１１はループシール
である。
循環ベッド材５を外部熱交換器７に供給して吸熱した後
コンバスタ１へ供給するようにしたものである。そして
このような循環流動層ボイラにおいては、コンバスタ１
は図５に示すように内壁面は吸熱のため水冷壁８とし、
この水冷壁８を囲繞して断熱材９が配置されて構成され
ている。なお、１０はガスダクト、１１はループシール
である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで前記したよう
な従来の循環流動層ボイラには問題がある。即ち、ボイ
ラ負荷の変化巾が低負荷から高負荷まで巾広く要求され
る場合や使用する燃料の燃焼特性が大巾に変化する場合
において、コンバスタ１の水冷壁８が吸熱面として作用
するため発生熱エネルギーを吸収することとなる。
な従来の循環流動層ボイラには問題がある。即ち、ボイ
ラ負荷の変化巾が低負荷から高負荷まで巾広く要求され
る場合や使用する燃料の燃焼特性が大巾に変化する場合
において、コンバスタ１の水冷壁８が吸熱面として作用
するため発生熱エネルギーを吸収することとなる。
【０００６】そのためボイラ負荷が極めて低い負荷時や
発熱量の低い燃料を使用した場合などにおいてコンバス
タ１内での吸熱が過大となって図６に破線で示すように
燃焼温度が低下し、燃焼が継続できなかったり又はコン
バスタ１内で期待される脱硫反応が維持できなくなる等
の問題があった。なお図６において破線Ａは図４にまた
破線Ｂは図３に示す循環流動層ボイラの特性を示すもの
である。
発熱量の低い燃料を使用した場合などにおいてコンバス
タ１内での吸熱が過大となって図６に破線で示すように
燃焼温度が低下し、燃焼が継続できなかったり又はコン
バスタ１内で期待される脱硫反応が維持できなくなる等
の問題があった。なお図６において破線Ａは図４にまた
破線Ｂは図３に示す循環流動層ボイラの特性を示すもの
である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明にかかる循環流動
層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御方式は、デンス
ベッドを下部に有し、かつ内面に水冷壁を有するコンバ
スタと、このコンバスタに連結され、かつ循環ベッド材
を分離するサイクロンとよりなり、このサイクロンで分
離された循環ベッド材を前記コンバスタに供給するよう
にした循環流動層ボイラにおいて、前記コンバスタの水
冷壁の内壁面の少なくとも５０％以上の面積を耐火材で
被覆するとともに、前記サイクロンにより分離された循
環ベッド材を外部熱交換器を介してコンバスタ内に供給
するように構成し、ボイラ負荷が大なるとき前記外部熱
交換器における吸熱量を大とするように構成されてい
る。
層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御方式は、デンス
ベッドを下部に有し、かつ内面に水冷壁を有するコンバ
スタと、このコンバスタに連結され、かつ循環ベッド材
を分離するサイクロンとよりなり、このサイクロンで分
離された循環ベッド材を前記コンバスタに供給するよう
にした循環流動層ボイラにおいて、前記コンバスタの水
冷壁の内壁面の少なくとも５０％以上の面積を耐火材で
被覆するとともに、前記サイクロンにより分離された循
環ベッド材を外部熱交換器を介してコンバスタ内に供給
するように構成し、ボイラ負荷が大なるとき前記外部熱
交換器における吸熱量を大とするように構成されてい
る。
【０００８】
【作 用】本発明の循環流動層ボイラにおけるコンバス
タ内温度制御方式においては、水冷壁による吸熱作用は
実質的になく、そのため外部熱交換器による吸熱制御の
みによりコンパスタ内温度保持を図ることができ、結果
として幅広い運転条件のもとで燃焼が維持でき、かつ期
待される脱硫反応が維持できるのである。
タ内温度制御方式においては、水冷壁による吸熱作用は
実質的になく、そのため外部熱交換器による吸熱制御の
みによりコンパスタ内温度保持を図ることができ、結果
として幅広い運転条件のもとで燃焼が維持でき、かつ期
待される脱硫反応が維持できるのである。
【０００９】
【実施例】以下、図１及び図２に基づき本発明による循
環流動層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御方式の一
実施例を説明する。２１はコンバスタであって、このコ
ンバスタ２１は図２に断面図で示すように水冷壁２２の
内面を耐火材２３で被覆するとともに外面を断熱材２４
で囲繞して水冷壁２２の両面を断熱材でサンドイッチし
た構成となっている。そしてこのコンバスタ２１とサイ
クロン２５とは連結ダクト２６で連結されている。
環流動層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御方式の一
実施例を説明する。２１はコンバスタであって、このコ
ンバスタ２１は図２に断面図で示すように水冷壁２２の
内面を耐火材２３で被覆するとともに外面を断熱材２４
で囲繞して水冷壁２２の両面を断熱材でサンドイッチし
た構成となっている。そしてこのコンバスタ２１とサイ
クロン２５とは連結ダクト２６で連結されている。
【００１０】この耐火材２３で被覆する面積は水冷壁２
２の少なくとも５０％以上あることが必要であり、５０
％〜８０％の範囲が好ましいが、勿論、全面的に被覆し
ても本発明の効果を得ることができる。また、耐火材２
１の厚さは本発明によってコンバスタ２１内の温度が制
御できる範囲であり、個々に設計条件が異なる。２７は
外部熱交換器であって、チューブ２８が設けられ、大な
る吸熱量となるよう構成されている。コンバスタ２１内
にはデンスベッド２９と循環ベッド材３０が形成される
とともに、燃料Ｆと燃焼用空気ａを供給して燃焼するよ
うに構成されている。なお、３１はガスダクト、３２は
リサイクルパイプである。
２の少なくとも５０％以上あることが必要であり、５０
％〜８０％の範囲が好ましいが、勿論、全面的に被覆し
ても本発明の効果を得ることができる。また、耐火材２
１の厚さは本発明によってコンバスタ２１内の温度が制
御できる範囲であり、個々に設計条件が異なる。２７は
外部熱交換器であって、チューブ２８が設けられ、大な
る吸熱量となるよう構成されている。コンバスタ２１内
にはデンスベッド２９と循環ベッド材３０が形成される
とともに、燃料Ｆと燃焼用空気ａを供給して燃焼するよ
うに構成されている。なお、３１はガスダクト、３２は
リサイクルパイプである。
【００１１】このような構成において、ボイラ負荷が低
い場合又は発熱量の低い燃料を使用した場合においても
コンバスタ２１内温度が所定の温度、具体的には約８０
０℃程度に保持できるように設定される。そしてコンバ
スタ２１内が高負荷時又は発熱量が高い燃料を使用した
場合において高温になろうとする。しかし、このときサ
イクロン２５により分離された循環ベッド材３０から外
部熱交換器２７において吸熱量を多くすることになる。
い場合又は発熱量の低い燃料を使用した場合においても
コンバスタ２１内温度が所定の温度、具体的には約８０
０℃程度に保持できるように設定される。そしてコンバ
スタ２１内が高負荷時又は発熱量が高い燃料を使用した
場合において高温になろうとする。しかし、このときサ
イクロン２５により分離された循環ベッド材３０から外
部熱交換器２７において吸熱量を多くすることになる。
【００１２】これらの制御はコンバスタ２１内の温度を
検出し、その信号により外部熱交換器２７の底部に設け
たバルブの開度を制御して低温の循環ベッド材３０の流
量を制御することにより行なう。すなわち、この外部熱
交換器２７において吸熱された循環ベッド材３０がリサ
イクルパイプ３２からコンバスタ２１内へ供給され、そ
の炉内の温度を低下させることになる。
検出し、その信号により外部熱交換器２７の底部に設け
たバルブの開度を制御して低温の循環ベッド材３０の流
量を制御することにより行なう。すなわち、この外部熱
交換器２７において吸熱された循環ベッド材３０がリサ
イクルパイプ３２からコンバスタ２１内へ供給され、そ
の炉内の温度を低下させることになる。
【００１３】図６はボイラ負荷とコンバスタ内燃焼温度
との関係を示すもので、この循環ベッド材３０の作用に
より実線Ｃで示すようにコンバスタ２１内は約８００℃
の所定温度に保持することができるのである。曲線Ａは
図４のボイラの特性を、曲線Ｂは図３のボイラの特性を
それぞれ示すものである。図３と曲線Ｂ及び図５に示し
た構造のボイラの場合にはコンバスタ５内の水冷壁８の
みに吸熱を依存するため、ボイラの定格点以下の運転に
おいては吸熱を調整することができず、低負荷で吸熱過
大のための温度降下を生ずる欠点があったのである。
との関係を示すもので、この循環ベッド材３０の作用に
より実線Ｃで示すようにコンバスタ２１内は約８００℃
の所定温度に保持することができるのである。曲線Ａは
図４のボイラの特性を、曲線Ｂは図３のボイラの特性を
それぞれ示すものである。図３と曲線Ｂ及び図５に示し
た構造のボイラの場合にはコンバスタ５内の水冷壁８の
みに吸熱を依存するため、ボイラの定格点以下の運転に
おいては吸熱を調整することができず、低負荷で吸熱過
大のための温度降下を生ずる欠点があったのである。
【００１４】また、図４のボイラにおいては、外部熱交
換器７での調整範囲ではコンバスタ１の燃焼温度が適正
値に保たれるが、図５に示す炉内伝熱面の吸熱が過剰と
なるボイラ負荷以下では温度降下を生ずる欠点があった
のである。コンバスタ内の温度が所定以下の温度で燃焼
する時は、排ガス中の未燃分が増加したり、排ガス中の
硫黄酸化物の濃度が上昇して規制値を超すことになるの
で、この温度は適正値に保たれる必要があるが、従来の
ボイラのコンバスタ内の温度制御方式では前記の理由か
ら満足すべき運転をすることができなかったのである。
換器７での調整範囲ではコンバスタ１の燃焼温度が適正
値に保たれるが、図５に示す炉内伝熱面の吸熱が過剰と
なるボイラ負荷以下では温度降下を生ずる欠点があった
のである。コンバスタ内の温度が所定以下の温度で燃焼
する時は、排ガス中の未燃分が増加したり、排ガス中の
硫黄酸化物の濃度が上昇して規制値を超すことになるの
で、この温度は適正値に保たれる必要があるが、従来の
ボイラのコンバスタ内の温度制御方式では前記の理由か
ら満足すべき運転をすることができなかったのである。
【００１５】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
による循環流動層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御
方式によれば、水冷壁を耐火材で被覆してコンバスタ内
での吸熱作用を無くし、外部熱交換器による吸熱量を制
御して循環ベッド材の熱量を調整することによりコンバ
スタ内の温度を所定の温度に保持するので、安定した燃
焼が継続して得られるばかりでなく期待される脱硫反応
が維持できる。
による循環流動層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御
方式によれば、水冷壁を耐火材で被覆してコンバスタ内
での吸熱作用を無くし、外部熱交換器による吸熱量を制
御して循環ベッド材の熱量を調整することによりコンバ
スタ内の温度を所定の温度に保持するので、安定した燃
焼が継続して得られるばかりでなく期待される脱硫反応
が維持できる。
【００１６】しかも水冷壁が強度部材として使用するこ
とができるので、単に耐火材と断熱材とによりコンバス
タを構成する場合に比べて壁厚を薄くし全体として軽構
造にすることができる等の効果がある。
とができるので、単に耐火材と断熱材とによりコンバス
タを構成する場合に比べて壁厚を薄くし全体として軽構
造にすることができる等の効果がある。
【図１】本発明による循環流動層ボイラの概略側面図で
ある。
ある。
【図２】図１のコンバスタの横断面図である。
【図３】従来の循環流動層ボイラの概略側面図である。
【図４】従来の他の循環流動層ボイラの概略側面図であ
る。
る。
【図５】図３及び図４のボイラのコンバスタの横断面図
である。
である。
【図６】コンバスタ内の温度特性線図である。
１，２１ コンバスタ ２，２５ サイ
クロン ３，２６ サイクロン ４，２９ デン
スベッド ５，３０ 循環ベッド材 ６，３２ リサ
イクロパイプ ７，２７ 外部熱交換器 ８，２２ 水冷
壁 ９，２４ 断熱材 １０，３１ ガス
ダクト １１ ループシール ２３ 耐火
材 ２８ チューブ
クロン ３，２６ サイクロン ４，２９ デン
スベッド ５，３０ 循環ベッド材 ６，３２ リサ
イクロパイプ ７，２７ 外部熱交換器 ８，２２ 水冷
壁 ９，２４ 断熱材 １０，３１ ガス
ダクト １１ ループシール ２３ 耐火
材 ２８ チューブ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹林 保 岡山県玉野市玉３丁目１番１号 三井造船 株式会社玉野事業所内
Claims (1)
- 【請求項１】 デンスベッドを下部に有し、かつ内面に
水冷壁を有するコンバスタと、このコンバスタに連結さ
れ、かつ循環ベッド材を分離するサイクロンとよりな
り、このサイクロンで分離された循環ベッド材を前記コ
ンバスタに供給するようにした循環流動層ボイラにおい
て、 前記コンバスタの水冷壁の内壁面の少なくとも５０％以
上の面積を耐火材で被覆するとともに、前記サイクロン
により分離された循環ベッド材を外部熱交換器を介して
コンバスタ内に供給するように構成し、ボイラ負荷が大
なるとき前記外部熱交換器における吸熱量を大とするよ
うにしたことを特徴とする循環流動層ボイラにおけるコ
ンバスタ内温度制御方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5351787A JPH07198111A (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | 循環流動層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5351787A JPH07198111A (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | 循環流動層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07198111A true JPH07198111A (ja) | 1995-08-01 |
Family
ID=18419609
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5351787A Pending JPH07198111A (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | 循環流動層ボイラにおけるコンバスタ内温度制御方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07198111A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007010285A (ja) * | 2005-07-04 | 2007-01-18 | Samson Co Ltd | 丸形排熱ボイラ缶体構造 |
| CN106224943A (zh) * | 2016-08-30 | 2016-12-14 | 王政 | 水煤浆流化床锅炉系统 |
| CN106224940A (zh) * | 2016-08-30 | 2016-12-14 | 王政 | 一种多级分离的水煤浆流化床锅炉结构 |
| CN106439880A (zh) * | 2016-08-30 | 2017-02-22 | 王政 | 一种水煤浆流化床锅炉装置 |
| CN106439884A (zh) * | 2016-08-30 | 2017-02-22 | 王政 | 一种基于湿煤或冻煤的分煤装置 |
| CN108443871A (zh) * | 2018-05-17 | 2018-08-24 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 外置床灰控阀开度的控制方法及装置 |
| CN114278927A (zh) * | 2022-01-06 | 2022-04-05 | 中国电建集团江西省电力建设有限公司 | 一种循环流化床锅炉低负荷燃烧控制方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62261808A (ja) * | 1986-05-09 | 1987-11-14 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 流動層燃焼方法 |
| JPH05180413A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 流動層燃焼ボイラ |
| JPH05346202A (ja) * | 1990-03-28 | 1993-12-27 | Foster Wheeler Energy Corp | 再循環熱交換器外部多区画室を備える流動床燃焼装置および方法 |
-
1993
- 1993-12-29 JP JP5351787A patent/JPH07198111A/ja active Pending
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| CN108443871B (zh) * | 2018-05-17 | 2023-07-25 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 外置床灰控阀开度的控制方法及装置 |
| CN114278927A (zh) * | 2022-01-06 | 2022-04-05 | 中国电建集团江西省电力建设有限公司 | 一种循环流化床锅炉低负荷燃烧控制方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030128 |