JPH07225092A - 熱交換器およびその熱交換器用ｕベンド管の製造に用いる管曲げ方法 - Google Patents
熱交換器およびその熱交換器用ｕベンド管の製造に用いる管曲げ方法Info
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- JPH07225092A JPH07225092A JP6041983A JP4198394A JPH07225092A JP H07225092 A JPH07225092 A JP H07225092A JP 6041983 A JP6041983 A JP 6041983A JP 4198394 A JP4198394 A JP 4198394A JP H07225092 A JPH07225092 A JP H07225092A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21D7/02—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/10—Water tubes; Accessories therefor
- F22B37/20—Supporting arrangements, e.g. for securing water-tube sets
- F22B37/205—Supporting and spacing arrangements for tubes of a tube bundle
- F22B37/206—Anti-vibration supports for the bends of U-tube steam generators
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管１1 ，
１2 …を組み合わせた伝熱管群において、振れ止め金具
２によるベンド部の支持効果を高める。 【構成】 ベンド部の曲げ平面に直角な方向Ｚの外径
を、曲げ半径の小さい内側のものから大きい外側のもの
まで、0.１ｍｍ以下のばらつきとする。または、曲げ半
径が異なるＵベンド管１1 ，１2 …を複数のグループ
Ａ，Ｂ…に分け、前記外径を、曲げ半径の小さな内側の
グループから曲げ半径の大きな外側のグループへ段階的
に小さくすると共に、同一グループ内では前記外径のば
らつきを0.１ｍｍ以下にする。曲げ平面間に形成される
ベンド部間の隙間に、半径方向Ｒに亘ってばらつきの少
ない規則性が付与される。
１2 …を組み合わせた伝熱管群において、振れ止め金具
２によるベンド部の支持効果を高める。 【構成】 ベンド部の曲げ平面に直角な方向Ｚの外径
を、曲げ半径の小さい内側のものから大きい外側のもの
まで、0.１ｍｍ以下のばらつきとする。または、曲げ半
径が異なるＵベンド管１1 ，１2 …を複数のグループ
Ａ，Ｂ…に分け、前記外径を、曲げ半径の小さな内側の
グループから曲げ半径の大きな外側のグループへ段階的
に小さくすると共に、同一グループ内では前記外径のば
らつきを0.１ｍｍ以下にする。曲げ平面間に形成される
ベンド部間の隙間に、半径方向Ｒに亘ってばらつきの少
ない規則性が付与される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加圧水型原子炉の蒸気
発生器等として使用される熱交換器、およびその熱交換
器を構成するＵベンド管の製造に好適に使用される管曲
げ方法に関する。
発生器等として使用される熱交換器、およびその熱交換
器を構成するＵベンド管の製造に好適に使用される管曲
げ方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】加圧水型原子炉の蒸気発生器には、周知
の通り、曲げ半径が異なる多数本のＵベンド管を組み合
わせて構成した伝熱管群が使用されている。この伝熱管
群の概略構成を図１に示し、Ｕベンド管の配列形態を図
２に示す。
の通り、曲げ半径が異なる多数本のＵベンド管を組み合
わせて構成した伝熱管群が使用されている。この伝熱管
群の概略構成を図１に示し、Ｕベンド管の配列形態を図
２に示す。
【０００３】伝熱管群は、図１に示すように、全体とし
て、最上部が半球状になった円柱状をしている。その最
も内側には、曲げ半径が最も小さい複数本のＵベンド管
１1，１1 …が、曲げ平面に直角な方向Ｚに同一の間隔
をあけて１列に配置されている。これらのＵベンド管１
1 ，１1 …の外側には、それぞれ曲げ半径が段階的に大
きくされたＵベンド管１2 ，１3 …が、Ｕベンド管
１1 ，１1 …の間隔と同じ間隔をあけて配列されてい
る。
て、最上部が半球状になった円柱状をしている。その最
も内側には、曲げ半径が最も小さい複数本のＵベンド管
１1，１1 …が、曲げ平面に直角な方向Ｚに同一の間隔
をあけて１列に配置されている。これらのＵベンド管１
1 ，１1 …の外側には、それぞれ曲げ半径が段階的に大
きくされたＵベンド管１2 ，１3 …が、Ｕベンド管
１1 ，１1 …の間隔と同じ間隔をあけて配列されてい
る。
【０００４】この配列には、図２（Ａ）に示すように、
Ｕベンド管１1 ，１1 …と同じ曲げ平面上にＵベンド管
１2 ，１3 …を配列する形態（以後、四角形配列とい
う）と、同図（Ｂ）に示すように、Ｕベンド管１1 ，１
1 …と同じ曲げ平面上にＵベンド管１3 ，１5 …を、Ｕ
ベンド管１1 ，１1 …の間隔の中央位置における曲げ平
面上にＵベンド管１2 ，１4 …を配列する形態（以後、
三角形配列という）とがある。いずれの形態において
も、伝熱管の配列本数は、曲げ平面に直角な方向Ｚの両
端から中央部にかけて徐々に増大している。
Ｕベンド管１1 ，１1 …と同じ曲げ平面上にＵベンド管
１2 ，１3 …を配列する形態（以後、四角形配列とい
う）と、同図（Ｂ）に示すように、Ｕベンド管１1 ，１
1 …と同じ曲げ平面上にＵベンド管１3 ，１5 …を、Ｕ
ベンド管１1 ，１1 …の間隔の中央位置における曲げ平
面上にＵベンド管１2 ，１4 …を配列する形態（以後、
三角形配列という）とがある。いずれの形態において
も、伝熱管の配列本数は、曲げ平面に直角な方向Ｚの両
端から中央部にかけて徐々に増大している。
【０００５】すなわち、伝熱管群の最上部では、曲げ半
径の小さいベンド部が、曲げ中心を同一線上に位置させ
て等間隔配列されると共に、その外側に、曲げ半径が段
階的に大きくなったベンド部が、Ｚ方向中央部ほど多く
同心状に配置されることにより、伝熱管群の最上部が半
球状に形成される。また、半球部以外の部分では、水平
な円形領域内に多数の直管部が所定の間隔で配置され
る。
径の小さいベンド部が、曲げ中心を同一線上に位置させ
て等間隔配列されると共に、その外側に、曲げ半径が段
階的に大きくなったベンド部が、Ｚ方向中央部ほど多く
同心状に配置されることにより、伝熱管群の最上部が半
球状に形成される。また、半球部以外の部分では、水平
な円形領域内に多数の直管部が所定の間隔で配置され
る。
【０００６】このような伝熱管群では、通常曲げ半径が
１００種類を超えるＵベンド管１1，１2 …が使用され
る。そのため、曲げ平面に直角な方向Ｚの中央部では、
曲げ半径が異なる１００以上のベンド部が同心状に配置
される。また、Ｕベンド管の総本数はほぼ７０００本に
も達する。
１００種類を超えるＵベンド管１1，１2 …が使用され
る。そのため、曲げ平面に直角な方向Ｚの中央部では、
曲げ半径が異なる１００以上のベンド部が同心状に配置
される。また、Ｕベンド管の総本数はほぼ７０００本に
も達する。
【０００７】加圧水型原子炉の蒸気発生器では、このよ
うな多数種、多本数のＵベンド管を固定することが、管
損傷を防止する上で極めて重要であるとされている。
うな多数種、多本数のＵベンド管を固定することが、管
損傷を防止する上で極めて重要であるとされている。
【０００８】この要求に対し、半球部以外の部分では、
複数段に配置した支持板４により多数の直管部が固定さ
れる。しかし、多数のベンド部が組み合わされた半球部
では、支持板４による固定が不可能なため、曲げ平面に
間に形成されるベンド部間の隙間に、支持板４から張り
出し量が少なく比較的剛性の高い曲げ半径の小さいベン
ド部を除いて、Ｖ状の振れ止め金具２が曲げ半径の大き
いベンド部側から挿入される。
複数段に配置した支持板４により多数の直管部が固定さ
れる。しかし、多数のベンド部が組み合わされた半球部
では、支持板４による固定が不可能なため、曲げ平面に
間に形成されるベンド部間の隙間に、支持板４から張り
出し量が少なく比較的剛性の高い曲げ半径の小さいベン
ド部を除いて、Ｖ状の振れ止め金具２が曲げ半径の大き
いベンド部側から挿入される。
【０００９】例えば、１００以上のベンド部が組み合わ
されるＺ方向中央部では、複数の振れ止め金具２1 ，２
2 …が曲げ半径の大きい方から約８０のベンド部に対し
て複数段に配置される。各振れ止め金具は、断面が四角
形の金属棒からなり、同じ段のもの（例えば２1 ，
２1 ）は、半球部の表面に沿って湾曲した一対の保持金
具（例えば３1 ，３1 ）によって保持される。
されるＺ方向中央部では、複数の振れ止め金具２1 ，２
2 …が曲げ半径の大きい方から約８０のベンド部に対し
て複数段に配置される。各振れ止め金具は、断面が四角
形の金属棒からなり、同じ段のもの（例えば２1 ，
２1 ）は、半球部の表面に沿って湾曲した一対の保持金
具（例えば３1 ，３1 ）によって保持される。
【００１０】ところで、このような伝熱管群に使用され
る多数種、多本数のＵベンド管は、ベンド部にも高寸法
精度が要求されるため、曲げダイスを使用する型曲げに
より製造されることが多い。そして、この型曲げは、引
き曲げとロール曲げとに大別される。それぞれを図３に
示す。
る多数種、多本数のＵベンド管は、ベンド部にも高寸法
精度が要求されるため、曲げダイスを使用する型曲げに
より製造されることが多い。そして、この型曲げは、引
き曲げとロール曲げとに大別される。それぞれを図３に
示す。
【００１１】引き曲げでは、図３（Ａ）に示すように、
曲げダイスとしてのベンドロール５と、ベンドロール５
に材料Ｗを固定するためのクランプ６とが使用される。
ベンドロール５の外周面には材料Ｗの外面形状に対応す
るダイス溝が設けられている。クランプ６にも材料Ｗの
外面形状に対応する凹部が設けられている。
曲げダイスとしてのベンドロール５と、ベンドロール５
に材料Ｗを固定するためのクランプ６とが使用される。
ベンドロール５の外周面には材料Ｗの外面形状に対応す
るダイス溝が設けられている。クランプ６にも材料Ｗの
外面形状に対応する凹部が設けられている。
【００１２】材料Ｗは、ベンドロール５とクランプ６と
で挟持され、この状態で、ベンドロール５およびクラン
プ６がベンドロール５の中心回りに同期回転することに
より、ベンドロール５のダイス溝内に押し込まれて湾曲
する。このとき、材料Ｗはクランプ６に引かれて移動す
る。即ち、材料Ｗが引き曲げられるわけである。
で挟持され、この状態で、ベンドロール５およびクラン
プ６がベンドロール５の中心回りに同期回転することに
より、ベンドロール５のダイス溝内に押し込まれて湾曲
する。このとき、材料Ｗはクランプ６に引かれて移動す
る。即ち、材料Ｗが引き曲げられるわけである。
【００１３】これに対してロール曲げでは、図３（Ｂ）
に示すように、クランプ６に代わってローラ７が使用さ
れる。ローラ７には材料Ｗの外面形状に対応する凹部が
全周にわたって設けられている。材料Ｗは、ベンドロー
ル５とローラ７との間に挟持され、この状態で、ローラ
７のみがベンドロール５の周囲を自転しながら公転する
ことにより、ベンドロール５のダイス溝内に押し込まれ
る。
に示すように、クランプ６に代わってローラ７が使用さ
れる。ローラ７には材料Ｗの外面形状に対応する凹部が
全周にわたって設けられている。材料Ｗは、ベンドロー
ル５とローラ７との間に挟持され、この状態で、ローラ
７のみがベンドロール５の周囲を自転しながら公転する
ことにより、ベンドロール５のダイス溝内に押し込まれ
る。
【００１４】管曲げについての提案は多いが（特開昭５
０−２９４６５号公報、特開昭５８−１５９９２３号公
報、実開昭５８−１８５３２４号公報等）、曲げダイス
を使用するものについては、引き曲げかロール曲げのい
ずれかに分類される。
０−２９４６５号公報、特開昭５８−１５９９２３号公
報、実開昭５８−１８５３２４号公報等）、曲げダイス
を使用するものについては、引き曲げかロール曲げのい
ずれかに分類される。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】曲げダイスを使用する
型曲げは、１つの曲げダイスで１種類の曲げ半径の加工
を行うことが原則であり、これによって高寸法精度を確
保できる。
型曲げは、１つの曲げダイスで１種類の曲げ半径の加工
を行うことが原則であり、これによって高寸法精度を確
保できる。
【００１６】しかし、前述した加圧水型原子炉の蒸気発
生器に使用される伝熱管群は、曲げ半径が１００種類を
超えるＵベンド管を必要とする。そのため、このＵベン
ド管の製造に型曲げを用いると、１００種類を超える曲
げダイスが必要となり、経済性の著しい低下を招く。
生器に使用される伝熱管群は、曲げ半径が１００種類を
超えるＵベンド管を必要とする。そのため、このＵベン
ド管の製造に型曲げを用いると、１００種類を超える曲
げダイスが必要となり、経済性の著しい低下を招く。
【００１７】すなわち、型曲げに使用する曲げダイス
は、その溝加工に極めて精密な加工を必要とするため、
加工コストが高く、これを数多くストックすることは、
工具コストひいては製品コストの高騰を招くのである。
は、その溝加工に極めて精密な加工を必要とするため、
加工コストが高く、これを数多くストックすることは、
工具コストひいては製品コストの高騰を招くのである。
【００１８】これに加えて、型曲げ用の曲げダイスは、
個々に製作上の溝形状誤差が生じるのを避け得ない。ま
た、繰り返し使用による摩耗のばらつきが生じる。更
に、曲げ半径が小さいほど、曲げ平面に直角な方向の外
径がダイス溝径より大きくなるという、加工上の本質的
性質もある。
個々に製作上の溝形状誤差が生じるのを避け得ない。ま
た、繰り返し使用による摩耗のばらつきが生じる。更
に、曲げ半径が小さいほど、曲げ平面に直角な方向の外
径がダイス溝径より大きくなるという、加工上の本質的
性質もある。
【００１９】これらの誤差の相乗により、前記伝熱管群
の半球部では、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径
が、曲げ半径によってばらつく。この状態を四角形配列
の場合について図４に示すが、問題となるのは、前記外
径のばらつきが大きいことである。
の半球部では、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径
が、曲げ半径によってばらつく。この状態を四角形配列
の場合について図４に示すが、問題となるのは、前記外
径のばらつきが大きいことである。
【００２０】すなわち、曲げ半径が異なる多数種のＵベ
ンド管１n ，１n+1 …のベンド部を支持するために、ベ
ンド部の曲げ平面間に形成されるベンド部間の隙間に振
れ止め金具２が挿入されるが、その厚みＴはベンド部の
曲げ平面に直角な方向の外径Ｄn ，Ｄn+1 …に規則性が
ないため、その最大値、つまり、ベンド部間の隙間
ｄn ，ｄn+1 …の最小値によって一義的に決定される。
ンド管１n ，１n+1 …のベンド部を支持するために、ベ
ンド部の曲げ平面間に形成されるベンド部間の隙間に振
れ止め金具２が挿入されるが、その厚みＴはベンド部の
曲げ平面に直角な方向の外径Ｄn ，Ｄn+1 …に規則性が
ないため、その最大値、つまり、ベンド部間の隙間
ｄn ，ｄn+1 …の最小値によって一義的に決定される。
【００２１】そして、前記外径Ｄn ，Ｄn+1 …のばらつ
きは、曲げダイスの管理困難により、0.３ｍｍ程度に及
び、同程度のばらつきがベンド部の間の隙間ｄn ，ｄ
n+1 …に存在する。そのため、この隙間に振れ止め金具
２が挿入されていても、前記外径の小さいベンド部につ
いては、ベンド部と振れ止め金具２との間に大きな隙間
ができ、充分な支持が行われないということになる。こ
の現象は、三角形配列の場合も生じる。
きは、曲げダイスの管理困難により、0.３ｍｍ程度に及
び、同程度のばらつきがベンド部の間の隙間ｄn ，ｄ
n+1 …に存在する。そのため、この隙間に振れ止め金具
２が挿入されていても、前記外径の小さいベンド部につ
いては、ベンド部と振れ止め金具２との間に大きな隙間
ができ、充分な支持が行われないということになる。こ
の現象は、三角形配列の場合も生じる。
【００２２】無論、この隙間によるベンド部のがたつき
は、最大でも0.３ｍｍ程度と小さく、安全性に直接影響
を与えるようなものではないが、このがたつきをより小
さなレベルに揃えることが、より高い安全を求める上で
重要であることは言うまでもない。
は、最大でも0.３ｍｍ程度と小さく、安全性に直接影響
を与えるようなものではないが、このがたつきをより小
さなレベルに揃えることが、より高い安全を求める上で
重要であることは言うまでもない。
【００２３】本発明の目的は、曲げ半径が異なる多数種
のＵベンド管の全てのベンド部を従来より格段に高いレ
ベルで確実に支持できる熱交換器を提供することにあ
る。
のＵベンド管の全てのベンド部を従来より格段に高いレ
ベルで確実に支持できる熱交換器を提供することにあ
る。
【００２４】本発明の他の目的は、その熱交換器に使用
される多数種のＵベンド管を経済的に製造できる管曲げ
方法を提供することにある。
される多数種のＵベンド管を経済的に製造できる管曲げ
方法を提供することにある。
【００２５】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の熱交換器
は、同一公称外径で曲げ半径が同一のＵベンド管が、そ
のベンド部の曲げ平面に直角な方向に配列されると共
に、その外側に、同一公称外径で曲げ半径が段階的に大
きくなった多数種のＵベンド管が順次配列される一方、
曲げ平面間に形成される隙間の前記ベンド部領域に振れ
止め金具が挿入された熱交換器において、前記振れ止め
金具挿入位置に配列された曲げ半径が異なる多数種のＵ
ベンド管のベンド部の、曲げ平面に直角な方向の外径の
ばらつきを、0.１ｍｍ以下にしたものである。
は、同一公称外径で曲げ半径が同一のＵベンド管が、そ
のベンド部の曲げ平面に直角な方向に配列されると共
に、その外側に、同一公称外径で曲げ半径が段階的に大
きくなった多数種のＵベンド管が順次配列される一方、
曲げ平面間に形成される隙間の前記ベンド部領域に振れ
止め金具が挿入された熱交換器において、前記振れ止め
金具挿入位置に配列された曲げ半径が異なる多数種のＵ
ベンド管のベンド部の、曲げ平面に直角な方向の外径の
ばらつきを、0.１ｍｍ以下にしたものである。
【００２６】本発明の第２の熱交換器は、同一公称外径
で曲げ半径が同一のＵベンド管が、そのベンド部の曲げ
平面に直角な方向に配列されると共に、その外側に、同
一公称外径で曲げ半径が段階的に大きくなった多数種の
Ｕベンド管が順次配列される一方、曲げ平面間に形成さ
れる隙間の前記ベンド部領域に振れ止め金具が挿入され
た熱交換器において、前記振れ止め金具挿入位置に配列
された曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管をその曲げ
半径によって複数のグループに分け、ベンド部の曲げ平
面に直角な方向の外径を、曲げ半径の小さな内側のグル
ープから曲げ半径の大きな外側のグループへ段階的に小
さくすると共に、同一グループ内では前記外径のばらつ
きを0.１ｍｍ以下にしたものである。
で曲げ半径が同一のＵベンド管が、そのベンド部の曲げ
平面に直角な方向に配列されると共に、その外側に、同
一公称外径で曲げ半径が段階的に大きくなった多数種の
Ｕベンド管が順次配列される一方、曲げ平面間に形成さ
れる隙間の前記ベンド部領域に振れ止め金具が挿入され
た熱交換器において、前記振れ止め金具挿入位置に配列
された曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管をその曲げ
半径によって複数のグループに分け、ベンド部の曲げ平
面に直角な方向の外径を、曲げ半径の小さな内側のグル
ープから曲げ半径の大きな外側のグループへ段階的に小
さくすると共に、同一グループ内では前記外径のばらつ
きを0.１ｍｍ以下にしたものである。
【００２７】本発明の第１の管曲げ方法は、基本半径が
異なり、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周
方向の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲
げ管の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた
複数種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に
保持して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲
げ加工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多
数種のＵベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ダ
イス溝径が被曲げ管の公称外径以上、被曲げ管の公称外
径＋0.１ｍｍ以下のリングダイスを用いるものである。
異なり、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周
方向の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲
げ管の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた
複数種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に
保持して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲
げ加工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多
数種のＵベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ダ
イス溝径が被曲げ管の公称外径以上、被曲げ管の公称外
径＋0.１ｍｍ以下のリングダイスを用いるものである。
【００２８】この方法は、本発明の第１の熱交換器また
は第２の熱交換器に使用されるＵベンド管を経済的に製
造することができる。
は第２の熱交換器に使用されるＵベンド管を経済的に製
造することができる。
【００２９】本発明の第２の管曲げ方法は、基本半径が
異なり、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周
方向の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲
げ管の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた
複数種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に
保持して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲
げ加工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多
数種のＵベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径の同一グループ内
での最大値が、曲げ半径の小さいグループから曲げ半径
の大きいグループへ段階的に大きくなるように、リング
ダイスのダイス溝径を段階的に小さくするとともに、少
なくとも、曲げ半径が被曲げ管の公称外径×８０以上の
Ｕベンド管を含むグループでは、ダイス溝径が被曲げ管
の公称外径以上、被曲げ管の公称外径＋0.１ｍｍ以下の
リングダイスを用いるものである。
異なり、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周
方向の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲
げ管の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた
複数種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に
保持して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲
げ加工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多
数種のＵベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径の同一グループ内
での最大値が、曲げ半径の小さいグループから曲げ半径
の大きいグループへ段階的に大きくなるように、リング
ダイスのダイス溝径を段階的に小さくするとともに、少
なくとも、曲げ半径が被曲げ管の公称外径×８０以上の
Ｕベンド管を含むグループでは、ダイス溝径が被曲げ管
の公称外径以上、被曲げ管の公称外径＋0.１ｍｍ以下の
リングダイスを用いるものである。
【００３０】この方法は、本発明の第２の熱交換器に使
用される多数種のＵベンド管を経済的に製造することが
できる。
用される多数種のＵベンド管を経済的に製造することが
できる。
【００３１】
【作用】本発明の第１の熱交換器における伝熱管群の概
略構成を、四角形配列の場合について図５（Ａ）に示
す。
略構成を、四角形配列の場合について図５（Ａ）に示
す。
【００３２】曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管
１1 ，１2 …のベンド部が、曲げ平面に直角な方向Ｚお
よび曲げ半径方向Ｒに夫々等間隔配置されている。ま
た、曲げ平面間に形成されるベンド部間の隙間に、曲げ
半径の小さい最内周側のベンド部を除いて、外周側から
内周側へ振れ止め金具２が挿入されている。
１1 ，１2 …のベンド部が、曲げ平面に直角な方向Ｚお
よび曲げ半径方向Ｒに夫々等間隔配置されている。ま
た、曲げ平面間に形成されるベンド部間の隙間に、曲げ
半径の小さい最内周側のベンド部を除いて、外周側から
内周側へ振れ止め金具２が挿入されている。
【００３３】そして、振れ止め金具２が挿入された位置
においては、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径Ｄ
n ，Ｄn+1 …が、曲げ半径の小さなものから曲げ半径の
大きなものまで0.１ｍｍ以下のばらつきとされている。
そのため、ベンド部間の隙間Ｇn ，Ｇn+1 …のばらつき
も、内側から外側まで0.１ｍｍ以内に抑制されている。
従って、この隙間に外側から内側へ挿入された一定厚Ｔ
の振れ止め金具２により、全てのベンド部が確実に支持
される。
においては、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径Ｄ
n ，Ｄn+1 …が、曲げ半径の小さなものから曲げ半径の
大きなものまで0.１ｍｍ以下のばらつきとされている。
そのため、ベンド部間の隙間Ｇn ，Ｇn+1 …のばらつき
も、内側から外側まで0.１ｍｍ以内に抑制されている。
従って、この隙間に外側から内側へ挿入された一定厚Ｔ
の振れ止め金具２により、全てのベンド部が確実に支持
される。
【００３４】本発明の第２の熱交換器における伝熱管群
の概略構成を、四角形配列の場合について図５（Ｂ）に
示す。
の概略構成を、四角形配列の場合について図５（Ｂ）に
示す。
【００３５】振れ止め金具２が挿入された位置におい
て、曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管１n ，１n+1
…は、その曲げ半径によって複数のグループＡ，Ｂ…に
分かれている。そして、ベンド部の曲げ平面に直角な方
向の外径Ｄn ，Ｄn+1 …は、曲げ半径の小さい内側のグ
ループから、曲げ半径の大きい外側のグループへ、段階
的に小さくなっており、且つ、それぞれのグールプで
は、グループ内のベンド部の曲げ平面に直角な方向の外
径のばらつきがが0.１ｍｍ以下とされている。
て、曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管１n ，１n+1
…は、その曲げ半径によって複数のグループＡ，Ｂ…に
分かれている。そして、ベンド部の曲げ平面に直角な方
向の外径Ｄn ，Ｄn+1 …は、曲げ半径の小さい内側のグ
ループから、曲げ半径の大きい外側のグループへ、段階
的に小さくなっており、且つ、それぞれのグールプで
は、グループ内のベンド部の曲げ平面に直角な方向の外
径のばらつきがが0.１ｍｍ以下とされている。
【００３６】これにより、ベンド部間の隙間Ｇn ，Ｇ
n+1 …が内側のグループから外側のグループへ段階的に
広がるので、振れ止め金具２としては、厚みが各グルー
プに対応して内側から外側へＴａ，Ｔｂ…と段階的に厚
くなったものを使用する。
n+1 …が内側のグループから外側のグループへ段階的に
広がるので、振れ止め金具２としては、厚みが各グルー
プに対応して内側から外側へＴａ，Ｔｂ…と段階的に厚
くなったものを使用する。
【００３７】このような振れ止め金具２は、先細りであ
るため、ベンド部間の隙間に外側から内側へ挿入するこ
とができる。また、各グループ内ではベンド部の曲げ平
面に直角な方向の外径のばらつきが0.１ｍｍ以内に制限
されているため、振れ止め金具のそれぞれの厚み部分で
各グループ内のベンド部の振れが極めて小さく抑えられ
る。
るため、ベンド部間の隙間に外側から内側へ挿入するこ
とができる。また、各グループ内ではベンド部の曲げ平
面に直角な方向の外径のばらつきが0.１ｍｍ以内に制限
されているため、振れ止め金具のそれぞれの厚み部分で
各グループ内のベンド部の振れが極めて小さく抑えられ
る。
【００３８】本発明の第１の管曲げ方法および第２の管
曲げ方法に使用するリングダイスを図６に示す。
曲げ方法に使用するリングダイスを図６に示す。
【００３９】いずれの管曲げ方法も、基本半径が異なる
複数種のリングダイス８ａ，８ｂ…を用いる。それぞれ
のリングダイスは可撓材からなり、且つ半径方向に弾性
変形するように円周方向の一部が分断されている。ま
た、それぞれの外周面には被曲げ管の外形に対応する断
面形状のダイス溝が設けられている。従って、１つのリ
ングダイスにより、曲げ半径が異なる複数種の曲げ加工
を行うことができる。
複数種のリングダイス８ａ，８ｂ…を用いる。それぞれ
のリングダイスは可撓材からなり、且つ半径方向に弾性
変形するように円周方向の一部が分断されている。ま
た、それぞれの外周面には被曲げ管の外形に対応する断
面形状のダイス溝が設けられている。従って、１つのリ
ングダイスにより、曲げ半径が異なる複数種の曲げ加工
を行うことができる。
【００４０】そして、基本半径が小さいリングダイス８
ａを異なる半径に保持して、曲げ半径が小さい内側のグ
ループＡに属する複数種のＵベンド管１n ，１n+1 …を
製造する。また、基本半径が中間のリングダイス３ｂを
異なる半径に保持して、曲げ半径が中間のグループＢに
属する複数種のＵベンド管１n+4 ，１n+5 …を製造し、
基本半径が大きいリングダイス３ｃを異なる半径に保持
して、曲げ半径が大きい外径のグループＣに属する複数
種のＵベンド管１n+8 ，１n+9 …を製造する。
ａを異なる半径に保持して、曲げ半径が小さい内側のグ
ループＡに属する複数種のＵベンド管１n ，１n+1 …を
製造する。また、基本半径が中間のリングダイス３ｂを
異なる半径に保持して、曲げ半径が中間のグループＢに
属する複数種のＵベンド管１n+4 ，１n+5 …を製造し、
基本半径が大きいリングダイス３ｃを異なる半径に保持
して、曲げ半径が大きい外径のグループＣに属する複数
種のＵベンド管１n+8 ，１n+9 …を製造する。
【００４１】本発明の第１の管曲げ方法および第２の管
曲げ方法では、曲げ半径の種類に比して使用するリング
ダイスの数が大幅に減るので、ダイス溝径の管理を厳密
に行うことができる。そして、同一グループ内のＵベン
ド管については、同一ダイスを使用することから、同一
グループに属するＵベンド管の曲げ半径の種類の設定数
により、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径のばら
つきを小さく抑えることができる。また、グループ間で
は、リングダイスの種類が減少しダイス溝径の厳密な管
理が可能となるため、ベンド部の曲げ平面に直角な方向
の外径を任意にコントロールできる。
曲げ方法では、曲げ半径の種類に比して使用するリング
ダイスの数が大幅に減るので、ダイス溝径の管理を厳密
に行うことができる。そして、同一グループ内のＵベン
ド管については、同一ダイスを使用することから、同一
グループに属するＵベンド管の曲げ半径の種類の設定数
により、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径のばら
つきを小さく抑えることができる。また、グループ間で
は、リングダイスの種類が減少しダイス溝径の厳密な管
理が可能となるため、ベンド部の曲げ平面に直角な方向
の外径を任意にコントロールできる。
【００４２】そして、本発明の第１の管曲げ方法では、
基本半径の異なる複数種のリングダイスのダイス溝径
を、被曲げ管の公称外径Ｄ0 以上、Ｄ0 ＋0.１ｍｍ以下
とする。
基本半径の異なる複数種のリングダイスのダイス溝径
を、被曲げ管の公称外径Ｄ0 以上、Ｄ0 ＋0.１ｍｍ以下
とする。
【００４３】ダイス溝径の下限をＤ0 とするのは、被曲
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、Ｄ0 ＋0.０２ｍｍ以上とするのが好ま
しい。また、ダイス溝径の上限をＤ0 ＋0.１ｍｍとする
のは、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径のばらつ
きを、0.１ｍｍ以下にするためである。
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、Ｄ0 ＋0.０２ｍｍ以上とするのが好ま
しい。また、ダイス溝径の上限をＤ0 ＋0.１ｍｍとする
のは、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径のばらつ
きを、0.１ｍｍ以下にするためである。
【００４４】なお、曲げ半径が小さいほど、曲げ平面に
直角な方向の外径がダイス溝径より大きくなるのは、前
述の通りであるから、曲げ半径が小さく前記外径がダイ
ス溝径より大きくなる曲げ半径のグループを製造するの
に用いるリングダイスは、そのダイス溝径の上限を、前
記上限から外径増加分減じた値とする。この外径増加分
は、被曲げ管の寸法、強度、曲げ半径等により異なり、
例えば、材質アロイ６９０（インコ社商標）、公称外径
１7.４０ｍｍ、肉厚1.０２ｍｍの被曲げ管を引き曲げす
る場合、曲げ半径が５２０ｍｍのときは0.０２ｍｍ程度
であり、曲げ半径が８８６ｍｍ以上ではほぼ０である。
直角な方向の外径がダイス溝径より大きくなるのは、前
述の通りであるから、曲げ半径が小さく前記外径がダイ
ス溝径より大きくなる曲げ半径のグループを製造するの
に用いるリングダイスは、そのダイス溝径の上限を、前
記上限から外径増加分減じた値とする。この外径増加分
は、被曲げ管の寸法、強度、曲げ半径等により異なり、
例えば、材質アロイ６９０（インコ社商標）、公称外径
１7.４０ｍｍ、肉厚1.０２ｍｍの被曲げ管を引き曲げす
る場合、曲げ半径が５２０ｍｍのときは0.０２ｍｍ程度
であり、曲げ半径が８８６ｍｍ以上ではほぼ０である。
【００４５】以上のように、基本半径の異なる複数種の
リングダイスのダイス溝径を、前記外径の増加分を考慮
してＤ0 以上、Ｄ0 ＋0.１ｍｍ以下とすれば、曲げ平面
に直角な方向の外径ばらつきを0.１ｍｍ以下にできる
が、この外径ばらつきをより少なくするためには、ダイ
ス溝径を、例えば以下のように設定すればよい。
リングダイスのダイス溝径を、前記外径の増加分を考慮
してＤ0 以上、Ｄ0 ＋0.１ｍｍ以下とすれば、曲げ平面
に直角な方向の外径ばらつきを0.１ｍｍ以下にできる
が、この外径ばらつきをより少なくするためには、ダイ
ス溝径を、例えば以下のように設定すればよい。
【００４６】 基本半径が最も小さいリングダイスを
用いて製造する複数種のＵベンド管グループにおける前
記外径増加分の最大値ΔＤ１，基本半径が順次大きいリ
ングダイスを用いるグループの前記外径増加分の最大値
ΔＤ２，ΔＤ３…を予め求めておく。
用いて製造する複数種のＵベンド管グループにおける前
記外径増加分の最大値ΔＤ１，基本半径が順次大きいリ
ングダイスを用いるグループの前記外径増加分の最大値
ΔＤ２，ΔＤ３…を予め求めておく。
【００４７】 基本半径が最も小さいリングダイスの
ダイス溝径Ｍ１を前記好ましい下限値（Ｄ0 ＋0.０２ｍ
ｍ）付近に設定する。
ダイス溝径Ｍ１を前記好ましい下限値（Ｄ0 ＋0.０２ｍ
ｍ）付近に設定する。
【００４８】 基本半径が順次大きいリングダイスの
ダイス溝径Ｍ２，Ｍ４…を下記式により求めて設定す
る。 Ｍ２＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤ２） Ｍ３＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤ３） ・ Ｍｎ＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤｎ）
ダイス溝径Ｍ２，Ｍ４…を下記式により求めて設定す
る。 Ｍ２＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤ２） Ｍ３＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤ３） ・ Ｍｎ＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤｎ）
【００４９】このような設定により、曲げ平面に直角な
方向の外径の各グループにおける最大値をほぼ等しくで
き、また、その最大値は（Ｄ0 ＋0.０２＋ΔＤ１）ｍｍ
であるため、全てのＵベンド管の前記外径のばらつきを
（0.０２＋ΔＤ１）ｍｍ以内に抑えることができ、全長
等厚の振れ止め金具を有効に機能させることが可能とな
る。
方向の外径の各グループにおける最大値をほぼ等しくで
き、また、その最大値は（Ｄ0 ＋0.０２＋ΔＤ１）ｍｍ
であるため、全てのＵベンド管の前記外径のばらつきを
（0.０２＋ΔＤ１）ｍｍ以内に抑えることができ、全長
等厚の振れ止め金具を有効に機能させることが可能とな
る。
【００５０】また、本発明の第２の管曲げ方法では、複
数種のリングダイスの溝径を、その基本半径が小さなも
のから大きなものへ段階的に小さくするとともに、曲げ
半径をＲとしたとき、Ｒ／Ｄ0 ≧８０のＵベンド管を含
むグループに用いるリングダイスは、そのダイス溝径
を、Ｄ0 以上、Ｄ0 ＋0.１ｍｍ以下とする。
数種のリングダイスの溝径を、その基本半径が小さなも
のから大きなものへ段階的に小さくするとともに、曲げ
半径をＲとしたとき、Ｒ／Ｄ0 ≧８０のＵベンド管を含
むグループに用いるリングダイスは、そのダイス溝径
を、Ｄ0 以上、Ｄ0 ＋0.１ｍｍ以下とする。
【００５１】ダイス溝径の下限をＤ0 とするのは、被曲
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、Ｄ0 ＋0.０２ｍｍ以上とするのが好ま
しい。また、熱交換器を構成するＵベンド管の肉厚
（ｔ）のＤ0 に対する比ｔ／Ｄ0 は、通常約５％程度
（４％〜７％）であり、この程度のｔ／Ｄ0 では、Ｒ／
Ｄ0 ≧８０になると楕円化傾向が小さく、被曲げ管がダ
イス溝に充満しない部分が生じて、ベンド部の曲げ平面
に直角な方向の外径のばらつきが大きくなる。ダイス溝
径の上限をＤ0 ＋0.１ｍｍとするのは、このダイス溝へ
の未充満を抑えて、前記外径ばらつきを0.１ｍｍ以下に
するためである。これにより、前記最大値が曲げ半径の
小さなグループから大きなグループへ規則性をもって段
階的に大きくなり、先端へ向かって段階的に薄くした振
れ止め金具を有効に機能させることができる。
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、Ｄ0 ＋0.０２ｍｍ以上とするのが好ま
しい。また、熱交換器を構成するＵベンド管の肉厚
（ｔ）のＤ0 に対する比ｔ／Ｄ0 は、通常約５％程度
（４％〜７％）であり、この程度のｔ／Ｄ0 では、Ｒ／
Ｄ0 ≧８０になると楕円化傾向が小さく、被曲げ管がダ
イス溝に充満しない部分が生じて、ベンド部の曲げ平面
に直角な方向の外径のばらつきが大きくなる。ダイス溝
径の上限をＤ0 ＋0.１ｍｍとするのは、このダイス溝へ
の未充満を抑えて、前記外径ばらつきを0.１ｍｍ以下に
するためである。これにより、前記最大値が曲げ半径の
小さなグループから大きなグループへ規則性をもって段
階的に大きくなり、先端へ向かって段階的に薄くした振
れ止め金具を有効に機能させることができる。
【００５２】本発明の第１の管曲げ方法および第２の管
曲げ方法に使用する曲げダイスの具体例を図７〜図１１
に示す。
曲げ方法に使用する曲げダイスの具体例を図７〜図１１
に示す。
【００５３】本曲げダイスは、図７および図８に示すよ
うに、Ｃ状のリングダイス１０と、円盤状の保持体２０
とから構成されている。
うに、Ｃ状のリングダイス１０と、円盤状の保持体２０
とから構成されている。
【００５４】リングダイス１０は、Ｓ４５Ｃ等の鋼（は
がね）の如き弾力性に富んだ金属材料からなり、真円の
Ｃ型に製作されている。リングダイス１０の一端部に
は、内側へ突出した凸部１１が設けられている。リング
ダイス１０の他端部は外面側が切り欠かれた薄肉部１２
とされ、該薄肉部１２には固定ネジ３０が挿通するネジ
孔１３が設けられている。そして、リングダイス１０の
外周面には、円周方向に延びるダイス溝１４が、薄肉部
１２を除いて設けられている。ダイス溝１４の断面形状
は、被曲げ材（ここでは管）の外形に対応した半円形と
されている。
がね）の如き弾力性に富んだ金属材料からなり、真円の
Ｃ型に製作されている。リングダイス１０の一端部に
は、内側へ突出した凸部１１が設けられている。リング
ダイス１０の他端部は外面側が切り欠かれた薄肉部１２
とされ、該薄肉部１２には固定ネジ３０が挿通するネジ
孔１３が設けられている。そして、リングダイス１０の
外周面には、円周方向に延びるダイス溝１４が、薄肉部
１２を除いて設けられている。ダイス溝１４の断面形状
は、被曲げ材（ここでは管）の外形に対応した半円形と
されている。
【００５５】該リングダイス１０は、鋼（はがね）等の
弾力性に富んだ金属材料からなるので、図９に示すよう
に、弾性限度内で平均半径Ｒを拡大させることができ
る。また、弾性限度内で、且つリングダイス１０の両端
間の隙間により決定される形状上の制約内で、平均半径
Ｒを縮小することができる。
弾力性に富んだ金属材料からなるので、図９に示すよう
に、弾性限度内で平均半径Ｒを拡大させることができ
る。また、弾性限度内で、且つリングダイス１０の両端
間の隙間により決定される形状上の制約内で、平均半径
Ｒを縮小することができる。
【００５６】平均半径Ｒを拡大させた場合、有効部の中
心角αは変形前のα1 から変形後のα2 へ小さくなる。
変形前の平均半径をＲ1 、変形後の平均半径をＲ2 と
し、リング厚さを２ｈとすれば、リング歪εは ε＝ｈ（１／Ｒ1 −１／Ｒ2 ） となる。この歪みよるダイス溝１４の断面形状の変化は
僅かである。
心角αは変形前のα1 から変形後のα2 へ小さくなる。
変形前の平均半径をＲ1 、変形後の平均半径をＲ2 と
し、リング厚さを２ｈとすれば、リング歪εは ε＝ｈ（１／Ｒ1 −１／Ｒ2 ） となる。この歪みよるダイス溝１４の断面形状の変化は
僅かである。
【００５７】保持体２０は、リングダイス１０より若干
厚い円盤である。保持体２０の外周面の円周方向一部に
は切欠き部２１が設けられている。切欠き部２１を除く
外周面には、リングダイス１０が嵌合する凹溝２２が設
けられている。
厚い円盤である。保持体２０の外周面の円周方向一部に
は切欠き部２１が設けられている。切欠き部２１を除く
外周面には、リングダイス１０が嵌合する凹溝２２が設
けられている。
【００５８】凹溝２２の底面は、保持体２０の中心に対
して同心の真円であり、切欠き部２１の外周面に連続し
ている。底面の外径は、リングダイス１０の製作内径と
同一もしくはこれより大または小とされ、更に詳しく
は、無変形もしくは変形限界内で拡径または縮径したリ
ングダイス１０の内周面が底面に密着するように決めら
れている。
して同心の真円であり、切欠き部２１の外周面に連続し
ている。底面の外径は、リングダイス１０の製作内径と
同一もしくはこれより大または小とされ、更に詳しく
は、無変形もしくは変形限界内で拡径または縮径したリ
ングダイス１０の内周面が底面に密着するように決めら
れている。
【００５９】切欠き部２１の一端部外周面には、リング
ダイス１０の凸部１１が嵌合する凹部２３が設けられて
おり、他端部外周面には、ネジ孔１３に対応するネジ穴
２４が設けられている。凹部２３からネジ穴２４までの
溝底面の周長は、リングダイス１０の凸部１１からネジ
孔１３までの内周面周長に一致している。また、その中
心角は、曲げ加工における中心角を満足させるようにな
っている。
ダイス１０の凸部１１が嵌合する凹部２３が設けられて
おり、他端部外周面には、ネジ孔１３に対応するネジ穴
２４が設けられている。凹部２３からネジ穴２４までの
溝底面の周長は、リングダイス１０の凸部１１からネジ
孔１３までの内周面周長に一致している。また、その中
心角は、曲げ加工における中心角を満足させるようにな
っている。
【００６０】そして、凹溝２２にリングダイス１０を嵌
め、その凸部１１を凹部２３に嵌合させた状態で、固定
ネジ３０をネジ孔１３に通してネジ穴２４にねじ込むこ
とにより、リングダイス１０の内周面が凹溝２２の底面
に周方向全長にわたって密着し、該リングダイス１０に
必要な半径と必要な中心角αが付与される。
め、その凸部１１を凹部２３に嵌合させた状態で、固定
ネジ３０をネジ孔１３に通してネジ穴２４にねじ込むこ
とにより、リングダイス１０の内周面が凹溝２２の底面
に周方向全長にわたって密着し、該リングダイス１０に
必要な半径と必要な中心角αが付与される。
【００６１】なお、２５は保持体２０の中心部に設けた
取り付け用の貫通孔、２６は周方向位置決め用のキー
溝、２７は貫通孔２５の周囲に設けた吊具取り付け用の
ネジ孔である。
取り付け用の貫通孔、２６は周方向位置決め用のキー
溝、２７は貫通孔２５の周囲に設けた吊具取り付け用の
ネジ孔である。
【００６２】本曲げダイスは、図３（Ａ）（Ｂ）のベン
ドロールＲと同様に、引き曲げ装置あるいはロール曲げ
装置に使用される。曲げダイスのリングダイス１０は、
拡径または縮径が可能で、保持体２０の外径によって使
用半径が決まり、外径の異なる保持体２０と組み合わせ
ることにより、異なる半径の曲げ加工を行うことができ
る。
ドロールＲと同様に、引き曲げ装置あるいはロール曲げ
装置に使用される。曲げダイスのリングダイス１０は、
拡径または縮径が可能で、保持体２０の外径によって使
用半径が決まり、外径の異なる保持体２０と組み合わせ
ることにより、異なる半径の曲げ加工を行うことができ
る。
【００６３】なお、本曲げダイスにおいては、リングダ
イス１０の端部止めを省略できる。即ち、リングダイス
１０が無変形の状態で使用される場合は、例えば他端部
のネジ止めを省略しても、その内周面は保持体２０の外
周面に密着する。リングダイス１０が拡径状態あるいは
縮径状態で使用される場合は、例えば他端部のネジ止め
を省略すると、図１０に示すように、リングダイス１０
が保持体２０の外周面から浮き上がる。しかし、曲げ加
工を行えば、その荷重によりリングダイス１０が保持体
２０の外周面に密着するので、被曲げ材が棒材あるいは
厚肉管のように圧壊され難いものであれば、端部止めを
省略できる。但し、被曲げ材に余分な荷重が付加される
ので、被曲げ材が薄肉管のような圧壊され易いものの場
合は、端部止めによりリングダイス１０を予め保持体２
０の外周面に密着させておくことが望まれる。
イス１０の端部止めを省略できる。即ち、リングダイス
１０が無変形の状態で使用される場合は、例えば他端部
のネジ止めを省略しても、その内周面は保持体２０の外
周面に密着する。リングダイス１０が拡径状態あるいは
縮径状態で使用される場合は、例えば他端部のネジ止め
を省略すると、図１０に示すように、リングダイス１０
が保持体２０の外周面から浮き上がる。しかし、曲げ加
工を行えば、その荷重によりリングダイス１０が保持体
２０の外周面に密着するので、被曲げ材が棒材あるいは
厚肉管のように圧壊され難いものであれば、端部止めを
省略できる。但し、被曲げ材に余分な荷重が付加される
ので、被曲げ材が薄肉管のような圧壊され易いものの場
合は、端部止めによりリングダイス１０を予め保持体２
０の外周面に密着させておくことが望まれる。
【００６４】図１１は保持体の他の外面形状を示す平面
図である。リングダイスは可撓性を有するため、図１１
に示すような真円でない保持体２０の外周面に沿って変
形させることもできる。従って、円曲げ以外の様々な曲
げ加工が可能になる。
図である。リングダイスは可撓性を有するため、図１１
に示すような真円でない保持体２０の外周面に沿って変
形させることもできる。従って、円曲げ以外の様々な曲
げ加工が可能になる。
【００６５】本発明の第１の管曲げ方法および第２の管
曲げ方法に使用する他の管曲げ装置を図１２〜図１５に
示す。
曲げ方法に使用する他の管曲げ装置を図１２〜図１５に
示す。
【００６６】本曲げ装置は、図１２および図１３に示す
ように、軸を鉛直方向に向けて保持された円錐台状の保
持体４１を具備する。保持体４１のテーパー状の外周面
には雄ねじ４２が軸方向全長にわたって設けられてい
る。保持体４１の中心部には、内周面にスプライン溝が
設けられたスリーブ４３が鉛直に取り付けられている。
保持体４１の寸法としては、例えば、高さが３００ｍ
ｍ、上端の最小外径が１８８０ｍｍ、下端の最大外径が
２１００ｍｍである。
ように、軸を鉛直方向に向けて保持された円錐台状の保
持体４１を具備する。保持体４１のテーパー状の外周面
には雄ねじ４２が軸方向全長にわたって設けられてい
る。保持体４１の中心部には、内周面にスプライン溝が
設けられたスリーブ４３が鉛直に取り付けられている。
保持体４１の寸法としては、例えば、高さが３００ｍ
ｍ、上端の最小外径が１８８０ｍｍ、下端の最大外径が
２１００ｍｍである。
【００６７】保持体４１にはリングダイス４４が外嵌さ
れている。リングダイス４４は、前述したリングダイス
１０と同様に、Ｓ４５Ｃ等の鋼（はがね）のような弾性
を有する素材からなるＣ状の所謂スプリットリングであ
り、ダイス本体４５およびダイス台４６により構成され
ている。
れている。リングダイス４４は、前述したリングダイス
１０と同様に、Ｓ４５Ｃ等の鋼（はがね）のような弾性
を有する素材からなるＣ状の所謂スプリットリングであ
り、ダイス本体４５およびダイス台４６により構成され
ている。
【００６８】ダイス本体４５は、湾曲させるべき材料
（管）の外面形状に対応した断面半円形のダイス溝４９
を外周面全周に有し、ダイス台４６の外周面に設けた凹
溝４８内に嵌合保持されている。そして、ダイス台４６
の内周面には、保持体４１の外周面の雄ねじ４２に噛み
合う雌ねじ４７が設けられている。従って、保持体４１
とリングダイス４４が相対回転すれば、リングダイス４
４は保持体４１の軸方向に相対移動し、その半径が拡大
または縮小される。
（管）の外面形状に対応した断面半円形のダイス溝４９
を外周面全周に有し、ダイス台４６の外周面に設けた凹
溝４８内に嵌合保持されている。そして、ダイス台４６
の内周面には、保持体４１の外周面の雄ねじ４２に噛み
合う雌ねじ４７が設けられている。従って、保持体４１
とリングダイス４４が相対回転すれば、リングダイス４
４は保持体４１の軸方向に相対移動し、その半径が拡大
または縮小される。
【００６９】次に、保持体４１の支持機構および回転駆
動機構、並びに材料クランプ機構を説明する。
動機構、並びに材料クランプ機構を説明する。
【００７０】固定台５０の上に油圧モータ５１が配設さ
れている。油圧モータ５１は、その上に鉛直に支持され
た駆動軸５２を回転させる。駆動軸５２の上部はスプラ
イン軸になっている。そして、該スプライン軸が前記ス
リーブ４３に挿入され、スリーブ４３が固定ネジ５３に
よって任意の高さに固定されることにより、保持体４１
が支持され、保持体４１の高さが調節される。
れている。油圧モータ５１は、その上に鉛直に支持され
た駆動軸５２を回転させる。駆動軸５２の上部はスプラ
イン軸になっている。そして、該スプライン軸が前記ス
リーブ４３に挿入され、スリーブ４３が固定ネジ５３に
よって任意の高さに固定されることにより、保持体４１
が支持され、保持体４１の高さが調節される。
【００７１】固定台５０の上には旋回台５４が載置され
ている。旋回台５４は、駆動軸５２からその外周側へ延
出した構成になっており、駆動軸５２に外嵌された軸受
５５に基部が接続され、下部にローラ５６を有すること
により、駆動軸５２の回りを旋回できる。そして、軸受
５５の上方に設けた電磁クラッチ５７が接状態のとき
に、駆動軸５２の回転に追従して駆動軸５２の回りを旋
回台５４が旋回動し、電磁クラッチ５７が断状態のとき
には、旋回台５４は動作せず、駆動軸５２のみが回転す
る。
ている。旋回台５４は、駆動軸５２からその外周側へ延
出した構成になっており、駆動軸５２に外嵌された軸受
５５に基部が接続され、下部にローラ５６を有すること
により、駆動軸５２の回りを旋回できる。そして、軸受
５５の上方に設けた電磁クラッチ５７が接状態のとき
に、駆動軸５２の回転に追従して駆動軸５２の回りを旋
回台５４が旋回動し、電磁クラッチ５７が断状態のとき
には、旋回台５４は動作せず、駆動軸５２のみが回転す
る。
【００７２】軸受５５の下方には、駆動軸５２および軸
受５５の支持体を兼ねる非回転の軸受５８が設けられて
いる。軸受５８には、シリンダー駆動される固定ピン５
９が取り付けられている。固定ピン５９は、旋回台５４
が初期位置にあるときにその基部のピン穴６０に挿入さ
れて、旋回台５４を初期位置に固定する。
受５５の支持体を兼ねる非回転の軸受５８が設けられて
いる。軸受５８には、シリンダー駆動される固定ピン５
９が取り付けられている。固定ピン５９は、旋回台５４
が初期位置にあるときにその基部のピン穴６０に挿入さ
れて、旋回台５４を初期位置に固定する。
【００７３】旋回台５４の台面上には、材料を拘束する
ヘッド６１が設けられている。ヘッド６１は引き曲げ装
置に使用されるクランプ（図３（Ａ）のＣ）で、保持体
４１の外周側にあり、クランプ本体６２およびクランプ
保持体６３により構成されている。クランプ本体６２
は、リングダイス４４のダイス本体４５の円周方向一部
に対向しており、その対向面に、材料（管）の外面形状
に対応した断面半円形の凹部６５を有する。クランプ保
持体６３はコ字状部材であり、その上辺部と下辺部の間
にクランプ本体６２を保持すると共に、上辺部および下
辺部の各先端部が、ダイス台４６に設けた上下一対の切
り込み部６４に嵌合することにより、リングダイス４４
を円周方向および軸方向に固定する。
ヘッド６１が設けられている。ヘッド６１は引き曲げ装
置に使用されるクランプ（図３（Ａ）のＣ）で、保持体
４１の外周側にあり、クランプ本体６２およびクランプ
保持体６３により構成されている。クランプ本体６２
は、リングダイス４４のダイス本体４５の円周方向一部
に対向しており、その対向面に、材料（管）の外面形状
に対応した断面半円形の凹部６５を有する。クランプ保
持体６３はコ字状部材であり、その上辺部と下辺部の間
にクランプ本体６２を保持すると共に、上辺部および下
辺部の各先端部が、ダイス台４６に設けた上下一対の切
り込み部６４に嵌合することにより、リングダイス４４
を円周方向および軸方向に固定する。
【００７４】ヘッド６１は又、旋回台５４の台面上を保
持体１の半径方向に自由に移動できるスライドベース６
６に搭載されている。スライドベース６６は、旋回台５
４に取り付けたシリンダー６７により駆動され、これに
よりヘッド６１がリングダイス４４から離れた退避位置
と、リングダイス４４に押圧されて材料をクランプする
作動位置との間を往復する。また、スライドベース６６
に固定されたナット６８ａにスクリュネジ６８ｂが通さ
れ、これを回転させることにより、ヘッド６１がスライ
ドベース６６上を保持体４１の半径方向に移動して、そ
の作動位置が調節される。
持体１の半径方向に自由に移動できるスライドベース６
６に搭載されている。スライドベース６６は、旋回台５
４に取り付けたシリンダー６７により駆動され、これに
よりヘッド６１がリングダイス４４から離れた退避位置
と、リングダイス４４に押圧されて材料をクランプする
作動位置との間を往復する。また、スライドベース６６
に固定されたナット６８ａにスクリュネジ６８ｂが通さ
れ、これを回転させることにより、ヘッド６１がスライ
ドベース６６上を保持体４１の半径方向に移動して、そ
の作動位置が調節される。
【００７５】保持体４１の外周側には、ヘッド６１と共
にガイドロール６９が設けられている。ガイドロール６
９は材料（管）の外面形状に対応する半円形の凹部を全
周にわたって設けた所謂キャリバーロールであり、ヘッ
ド６１と同様にリングダイス４４に対向し、且つ、スラ
イドベース７０、ナット７１およびスクリュネジ７２に
より、保持体４１の半径方向の駆動および位置調節がな
されて材料を拘束する。但し、その架台７３は、旋回台
５４から独立分離した固定台であり、旋回台５４が初期
位置にあるときにその旋回台５４に並列する位置に設け
られている。
にガイドロール６９が設けられている。ガイドロール６
９は材料（管）の外面形状に対応する半円形の凹部を全
周にわたって設けた所謂キャリバーロールであり、ヘッ
ド６１と同様にリングダイス４４に対向し、且つ、スラ
イドベース７０、ナット７１およびスクリュネジ７２に
より、保持体４１の半径方向の駆動および位置調節がな
されて材料を拘束する。但し、その架台７３は、旋回台
５４から独立分離した固定台であり、旋回台５４が初期
位置にあるときにその旋回台５４に並列する位置に設け
られている。
【００７６】なお、ガイドロール６９は、スクリュネジ
７２の先端に設けたガイドロール保持台７４上に取り付
けてあり、保持体４１の半径方向に直角な水平方向、即
ち、保持体４１の接線方向に固定位置が変更される。こ
れにより、ガイドロール６９による材料拘束位置が材料
の長手方向で調節される。７４ａは、ガイドロール６９
を調節位置に固定するピン穴である。
７２の先端に設けたガイドロール保持台７４上に取り付
けてあり、保持体４１の半径方向に直角な水平方向、即
ち、保持体４１の接線方向に固定位置が変更される。こ
れにより、ガイドロール６９による材料拘束位置が材料
の長手方向で調節される。７４ａは、ガイドロール６９
を調節位置に固定するピン穴である。
【００７７】本曲げ装置においては、曲げ半径の変更お
よび曲げ作業が次のようにして行われる。
よび曲げ作業が次のようにして行われる。
【００７８】曲げ半径を変更するには、材料Ｗがない状
態で、固定ピン５９により旋回台５４を初期位置に固定
する。ヘッド６１によりリングダイス４４を円周方向お
よび軸方向に固定する。固定ネジ５３を緩めて、保持体
４１を軸方向にフリーの状態とする。また、電磁クラッ
チ５７を断状態にして、駆動軸５２から旋回台５４を切
り離す。
態で、固定ピン５９により旋回台５４を初期位置に固定
する。ヘッド６１によりリングダイス４４を円周方向お
よび軸方向に固定する。固定ネジ５３を緩めて、保持体
４１を軸方向にフリーの状態とする。また、電磁クラッ
チ５７を断状態にして、駆動軸５２から旋回台５４を切
り離す。
【００７９】この状態でスクリュネジ６８ｂを操作して
リングダイス４４を保持体４１の外周に適当な圧力で押
圧しつつ油圧モータ５１を作動させ、駆動軸５２を回転
させる。これにより、保持体４１が円周方向に回転す
る。このとき、保持体４１は軸方向にフリーの状態とさ
れ、一方、リングダイス４４はヘッド６１によって円周
方向および軸方向に拘束されているから、保持体４１の
回転により該保持体４１が軸方向に移動し、保持体４１
の外周面上に保持されたリングダイス４４の保持位置が
保持体４１の軸方向および半径方向において変化する。
その結果、図１４に示すように、リングダイス４４の平
均半径Ｒが変化する。
リングダイス４４を保持体４１の外周に適当な圧力で押
圧しつつ油圧モータ５１を作動させ、駆動軸５２を回転
させる。これにより、保持体４１が円周方向に回転す
る。このとき、保持体４１は軸方向にフリーの状態とさ
れ、一方、リングダイス４４はヘッド６１によって円周
方向および軸方向に拘束されているから、保持体４１の
回転により該保持体４１が軸方向に移動し、保持体４１
の外周面上に保持されたリングダイス４４の保持位置が
保持体４１の軸方向および半径方向において変化する。
その結果、図１４に示すように、リングダイス４４の平
均半径Ｒが変化する。
【００８０】このとき、リングダイス４４は、保持体４
１の上端で最小半径Ｒ1 となり、下端で最大半径Ｒ2 と
なる。保持体４１の上端でも保持体４１にリングダイス
４４が保持されるように、リングダイス４４は保持体４
１の上端での最小半径Ｒ1 より若干小さい半径に製作さ
れ、また、保持体４１の下端で弾性限界を超えないよう
に、材質、寸法、構造等が決められる。リングダイス４
４をダイス本体４５とダイス台４６とに分割した構成
は、それぞれの厚みを薄くでき、弾性変形量を大きくす
るのに有利である。
１の上端で最小半径Ｒ1 となり、下端で最大半径Ｒ2 と
なる。保持体４１の上端でも保持体４１にリングダイス
４４が保持されるように、リングダイス４４は保持体４
１の上端での最小半径Ｒ1 より若干小さい半径に製作さ
れ、また、保持体４１の下端で弾性限界を超えないよう
に、材質、寸法、構造等が決められる。リングダイス４
４をダイス本体４５とダイス台４６とに分割した構成
は、それぞれの厚みを薄くでき、弾性変形量を大きくす
るのに有利である。
【００８１】また、リングダイス４４が保持体４１を包
囲する包囲角αは、保持体４１の上端で最大（α1 ）と
なり、下端で最小（α2 ）となる。Ｕ曲げの場合、この
包囲角αは最小で（１８０＋γ）度（但し、γはスプリ
ングバックする角度であり、材料の寸法、材質、曲げ半
径等により異なる）あればよく、この条件を満足するよ
うに、リングダイス４４の周長が決められる。例えば、
保持体４１の高さが３００ｍｍ、最小外径が１８８０ｍ
ｍ、最大外径が２１００ｍｍの場合、リングダイス４４
の内周長を５５００ｍｍとすれば、保持体４１の上端で
３３５度の包囲角α1 が確保され、下端でも３００度の
包囲角α2 が確保される。
囲する包囲角αは、保持体４１の上端で最大（α1 ）と
なり、下端で最小（α2 ）となる。Ｕ曲げの場合、この
包囲角αは最小で（１８０＋γ）度（但し、γはスプリ
ングバックする角度であり、材料の寸法、材質、曲げ半
径等により異なる）あればよく、この条件を満足するよ
うに、リングダイス４４の周長が決められる。例えば、
保持体４１の高さが３００ｍｍ、最小外径が１８８０ｍ
ｍ、最大外径が２１００ｍｍの場合、リングダイス４４
の内周長を５５００ｍｍとすれば、保持体４１の上端で
３３５度の包囲角α1 が確保され、下端でも３００度の
包囲角α2 が確保される。
【００８２】なお、リングダイス４４が保持体４１の軸
心方向に移動すると、図１５に示すように、保持体４１
の上端でのリード角β1 と下端でのリード角β2 とが相
違することから、リングダイス４４に傾きが生じる。し
かし、保持体４１の高さが３００ｍｍ、最小外径が１８
８０ｍｍ、最大外径が２１００ｍｍ、リードｌが５ｍｍ
の場合、この傾きによる円周方向での高低差は、最大で
0.２ｍｍ程度であり、無視することができる。
心方向に移動すると、図１５に示すように、保持体４１
の上端でのリード角β1 と下端でのリード角β2 とが相
違することから、リングダイス４４に傾きが生じる。し
かし、保持体４１の高さが３００ｍｍ、最小外径が１８
８０ｍｍ、最大外径が２１００ｍｍ、リードｌが５ｍｍ
の場合、この傾きによる円周方向での高低差は、最大で
0.２ｍｍ程度であり、無視することができる。
【００８３】以上のようにしてリングダイス４４の半径
が目標値に調節されると、固定ネジ５３を締めて保持体
４１の高さを固定し、曲げ作業に移行する。
が目標値に調節されると、固定ネジ５３を締めて保持体
４１の高さを固定し、曲げ作業に移行する。
【００８４】曲げ作業を行うには、固定ピン５９を操作
して、旋回台５４を回転自在の状態にする。シリンダー
６７を操作してヘッド６１を退避位置に後退させる。材
料Ｗをヘッド６１とリングダイス４４の間に位置させ、
ヘッド６１を作動位置に前進させることにより、この間
に材料Ｗをクランプすると共に、ヘッド６１をリングダ
イス４４に嵌合させる。また、ガイドロール６９により
材料を拘束する。そして、電磁クラッチ５７を接続状態
にして油圧モータ５１を作動させる。
して、旋回台５４を回転自在の状態にする。シリンダー
６７を操作してヘッド６１を退避位置に後退させる。材
料Ｗをヘッド６１とリングダイス４４の間に位置させ、
ヘッド６１を作動位置に前進させることにより、この間
に材料Ｗをクランプすると共に、ヘッド６１をリングダ
イス４４に嵌合させる。また、ガイドロール６９により
材料を拘束する。そして、電磁クラッチ５７を接続状態
にして油圧モータ５１を作動させる。
【００８５】これにより、保持体４１が円周方向に回転
すると共に、その回転に周期してヘッド６１が旋回台４
４と共に保持体４１の回転中心の回りを旋回する。この
とき、ガイドロール６９は移動せず、材料Ｗを定位置で
拘束し続ける。その結果、材料Ｗがヘッド６１によって
引かれ、リングダイス４４のダイス溝４９内に巻き付け
られる。即ち、材料Ｗが引き曲げされる。
すると共に、その回転に周期してヘッド６１が旋回台４
４と共に保持体４１の回転中心の回りを旋回する。この
とき、ガイドロール６９は移動せず、材料Ｗを定位置で
拘束し続ける。その結果、材料Ｗがヘッド６１によって
引かれ、リングダイス４４のダイス溝４９内に巻き付け
られる。即ち、材料Ｗが引き曲げされる。
【００８６】曲げが終了すると、油圧モータ５１を停止
し、ヘッド６１を退避位置に後退させ、また、ガイドロ
ール６９を材料Ｗから遠ざけて、材料Ｗを取り出す。材
料Ｗの取り出しが終了すると、電磁クラッチ５７を接状
態にしたまま、油圧モータ５１により駆動軸５２を逆方
向に回転させて、保持体４１および旋回台５４を初期位
置に戻す。
し、ヘッド６１を退避位置に後退させ、また、ガイドロ
ール６９を材料Ｗから遠ざけて、材料Ｗを取り出す。材
料Ｗの取り出しが終了すると、電磁クラッチ５７を接状
態にしたまま、油圧モータ５１により駆動軸５２を逆方
向に回転させて、保持体４１および旋回台５４を初期位
置に戻す。
【００８７】以上で引き曲げの１サイクルが終了する。
【００８８】なお、上記曲げ装置は引き曲げ装置である
が、そのヘッド６１をローラとすると共に、ローラを搭
載した旋回台と回転駆動機構とを常時連結し、保持体を
必要時に回転駆動機構と連結する構造とすることによ
り、ローラ曲げ装置とすることもできる。
が、そのヘッド６１をローラとすると共に、ローラを搭
載した旋回台と回転駆動機構とを常時連結し、保持体を
必要時に回転駆動機構と連結する構造とすることによ
り、ローラ曲げ装置とすることもできる。
【００８９】また、保持体４１を軸方向に可動とする代
わりにヘッド６１を保持体４１の軸方向に可動とするこ
と、及びヘッド６１を保持体４１の半径方向に移動させ
る代わりに保持体４１をその半径方向に移動させること
も可能である。
わりにヘッド６１を保持体４１の軸方向に可動とするこ
と、及びヘッド６１を保持体４１の半径方向に移動させ
る代わりに保持体４１をその半径方向に移動させること
も可能である。
【００９０】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。
【００９１】実施例１ 加圧水型原子炉の蒸気発生管に使用されるＵベンド管の
製造に、本発明の第１の管曲げ方法を適用した。
製造に、本発明の第１の管曲げ方法を適用した。
【００９２】被曲げ管は、アロイ６９０（インコ社商
標）からなる細管であり、その公称寸法は外径１7.４０
ｍｍ、肉厚1.０２ｍｍである。曲げ半径は５２０ｍｍか
ら１４５３ｍｍまでの８０種類とした。そして、この８
０種類の曲げ半径を表１に示す５つのグループＡ〜Ｅに
分け、各グループに図７および図８に示す円盤タイプの
曲げダイスを用いた。
標）からなる細管であり、その公称寸法は外径１7.４０
ｍｍ、肉厚1.０２ｍｍである。曲げ半径は５２０ｍｍか
ら１４５３ｍｍまでの８０種類とした。そして、この８
０種類の曲げ半径を表１に示す５つのグループＡ〜Ｅに
分け、各グループに図７および図８に示す円盤タイプの
曲げダイスを用いた。
【００９３】グループＡは曲げ半径が５２０ｍｍから６
０２ｍｍまでの８種類であり、各曲げを基本半径が４５
2.５ｍｍ、溝径が１7.４８ｍｍのリングダイスにより実
施した。グループＢは曲げ半径が６１４ｍｍから７０９
ｍｍまでの９種類であり、各曲げを基本半径が５２7.５
ｍｍ、溝径が１7.４５１ｍｍのリングダイスにより実施
した。グループＣは曲げ半径が７２０ｍｍから８７４ｍ
ｍまでの１４種類であり、各曲げを基本半径が６２7.５
ｍｍ、溝径が１7.４９１ｍｍのリングダイスにより実施
した。グループＤは曲げ半径が８８６ｍｍから１１１０
ｍｍまでの１９種類であり、各曲げを基本半径が７４2.
５ｍｍ、溝径が１7.４２ｍｍのリングダイスにより実施
した。グループＥは曲げ半径が１１２２ｍｍから１４５
３までの２８種類であり、各曲げを基本半径が９２0.０
ｍｍ、溝径が１7.５０ｍｍのリングダイスにより実施し
た。
０２ｍｍまでの８種類であり、各曲げを基本半径が４５
2.５ｍｍ、溝径が１7.４８ｍｍのリングダイスにより実
施した。グループＢは曲げ半径が６１４ｍｍから７０９
ｍｍまでの９種類であり、各曲げを基本半径が５２7.５
ｍｍ、溝径が１7.４５１ｍｍのリングダイスにより実施
した。グループＣは曲げ半径が７２０ｍｍから８７４ｍ
ｍまでの１４種類であり、各曲げを基本半径が６２7.５
ｍｍ、溝径が１7.４９１ｍｍのリングダイスにより実施
した。グループＤは曲げ半径が８８６ｍｍから１１１０
ｍｍまでの１９種類であり、各曲げを基本半径が７４2.
５ｍｍ、溝径が１7.４２ｍｍのリングダイスにより実施
した。グループＥは曲げ半径が１１２２ｍｍから１４５
３までの２８種類であり、各曲げを基本半径が９２0.０
ｍｍ、溝径が１7.５０ｍｍのリングダイスにより実施し
た。
【００９４】製造された８０種類のＵベンド管のベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ部全体につい
て測定した結果を表１に示す。Ｎ数は各曲げ半径につき
１０とした。
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ部全体につい
て測定した結果を表１に示す。Ｎ数は各曲げ半径につき
１０とした。
【００９５】曲げ半径が異なる８０種類の管曲げに対し
て５種類のリングダイスを使用したので、各ダイスの溝
径を厳密に管理することができた。
て５種類のリングダイスを使用したので、各ダイスの溝
径を厳密に管理することができた。
【００９６】グループＥでは、その溝径を条件値の１7.
５０ｍｍとし、グループＡおよびグループＣでは、その
溝径を、各グループ内で最も大きな外径増加分を考慮し
た上限値である１7.４８ｍｍおよび１7.４９ｍｍとし、
５種類のリングダイスを溝径を１7.４２ｍｍから１7.５
０ｍｍの範囲としたので、グループＡ，Ｃ，Ｅにおける
前記外径の最大値を１7.５０ｍｍにすることができ、ま
た、全てのＵベンド管の前記外径のばらつきを0.１０ｍ
ｍに抑えることができた。なお、グループＥでばらつき
が最も大きいのは、曲げ半径が大きく楕円化傾向の小さ
いものに対して、溝径が上限のリングダイスを用いたた
め、ダイス溝による楕円化拘束効果の生じないものが多
かったためである。
５０ｍｍとし、グループＡおよびグループＣでは、その
溝径を、各グループ内で最も大きな外径増加分を考慮し
た上限値である１7.４８ｍｍおよび１7.４９ｍｍとし、
５種類のリングダイスを溝径を１7.４２ｍｍから１7.５
０ｍｍの範囲としたので、グループＡ，Ｃ，Ｅにおける
前記外径の最大値を１7.５０ｍｍにすることができ、ま
た、全てのＵベンド管の前記外径のばらつきを0.１０ｍ
ｍに抑えることができた。なお、グループＥでばらつき
が最も大きいのは、曲げ半径が大きく楕円化傾向の小さ
いものに対して、溝径が上限のリングダイスを用いたた
め、ダイス溝による楕円化拘束効果の生じないものが多
かったためである。
【００９７】これらのＵベンド管を使用することによ
り、半球部においてベンド部の間隔が内側から外側まで
揃った伝熱管群を形成できる。ベンド部間の隙間に挿入
する振れ止め金具の厚みは、各ベンド部の前記外径最大
値によって決定される。すなわち、前記外径が最大の部
分でベンド部間の隙間も最も狭くなり、この隙間の寸法
によって振れ止め金具の厚みが決定される。
り、半球部においてベンド部の間隔が内側から外側まで
揃った伝熱管群を形成できる。ベンド部間の隙間に挿入
する振れ止め金具の厚みは、各ベンド部の前記外径最大
値によって決定される。すなわち、前記外径が最大の部
分でベンド部間の隙間も最も狭くなり、この隙間の寸法
によって振れ止め金具の厚みが決定される。
【００９８】製造された８０種類のＵベンド管は、ベン
ド部の前記外径最大値が１7.４０ｍｍから１7.５０ｍｍ
までの範囲に収まっており、前記外径の最大値である１
7.５０ｍｍによって決定される全長にわたって等厚の振
れ止め金具を使用できる。
ド部の前記外径最大値が１7.４０ｍｍから１7.５０ｍｍ
までの範囲に収まっており、前記外径の最大値である１
7.５０ｍｍによって決定される全長にわたって等厚の振
れ止め金具を使用できる。
【００９９】
【表１】
【０１００】実施例２ 被曲げ管、曲げ半径の種類、グループ数、グループ内の
曲げ半径の種類、リングダイスの基本半径は実施例１と
同様とし、リングダイスの溝径を、Ａグループの場合は
１7.４２ｍｍ、Ｂグループの場合は１7.４２５ｍｍ、Ｃ
グループの場合は１7.４３ｍｍｍｍ、Ｄグループの場合
は１7.４４ｍｍ、Ｅグループの場合は１7.４４ｍｍとし
た。結果を表２に示す。
曲げ半径の種類、リングダイスの基本半径は実施例１と
同様とし、リングダイスの溝径を、Ａグループの場合は
１7.４２ｍｍ、Ｂグループの場合は１7.４２５ｍｍ、Ｃ
グループの場合は１7.４３ｍｍｍｍ、Ｄグループの場合
は１7.４４ｍｍ、Ｅグループの場合は１7.４４ｍｍとし
た。結果を表２に示す。
【０１０１】
【表２】
【０１０２】グループＡにおける溝径を好ましい下限値
である１7.４２ｍｍとし、他のグループにおける溝径
を、曲げ半径の小さいグループから大きいグループへ外
径増加分を加味して段階的に大きくしたので、各グルー
プにおける前記外径の最大値を１7.４４ｍｍと等しくす
ることができた。また、全てのＵベンド管の前記外径の
ばらつきを0.０４ｍｍに抑えることができた。
である１7.４２ｍｍとし、他のグループにおける溝径
を、曲げ半径の小さいグループから大きいグループへ外
径増加分を加味して段階的に大きくしたので、各グルー
プにおける前記外径の最大値を１7.４４ｍｍと等しくす
ることができた。また、全てのＵベンド管の前記外径の
ばらつきを0.０４ｍｍに抑えることができた。
【０１０３】実施例３ 実施例２と同様にリングダイスの溝径以外は実施例１と
同じ条件とし、全てのグループでの溝径を１7.４２ｍｍ
とした。結果を表３に示す。
同じ条件とし、全てのグループでの溝径を１7.４２ｍｍ
とした。結果を表３に示す。
【０１０４】
【表３】
【０１０５】５種類のリングダイスの溝径を、全て好ま
しい下限値である１7.４２ｍｍとしたので、各グループ
における前記外径の最大値を１7.４２ｍｍから、１7.４
５ｍｍまでの範囲内で、曲げ半径の小さいグループから
多きいグループに向かってその外径増加分に対応して、
小さくすることができた。また、全てのＵベンド管の前
記外径のばらつきを0.０４ｍｍに抑えることができた。
しい下限値である１7.４２ｍｍとしたので、各グループ
における前記外径の最大値を１7.４２ｍｍから、１7.４
５ｍｍまでの範囲内で、曲げ半径の小さいグループから
多きいグループに向かってその外径増加分に対応して、
小さくすることができた。また、全てのＵベンド管の前
記外径のばらつきを0.０４ｍｍに抑えることができた。
【０１０６】この場合は、図５（Ｂ）に示す厚みが各グ
ループに対応して内側から外側へ段階的に厚くなった振
れ止め金具を用いることができる。
ループに対応して内側から外側へ段階的に厚くなった振
れ止め金具を用いることができる。
【０１０７】実施例４ 実施例２、実施例３と同様、リングダイスの溝径以外は
実施例１と同じ条件とし、リングダイスの溝径をＡグル
ープでは１7.４８ｍｍ、Ｂグループでは１7.４６ｍｍ、
Ｃグループでは１7.４４ｍｍ、Ｄグループでは１7.４３
ｍｍ、Ｅグループでは１7.４２ｍｍとした。結果を表４
に示す。
実施例１と同じ条件とし、リングダイスの溝径をＡグル
ープでは１7.４８ｍｍ、Ｂグループでは１7.４６ｍｍ、
Ｃグループでは１7.４４ｍｍ、Ｄグループでは１7.４３
ｍｍ、Ｅグループでは１7.４２ｍｍとした。結果を表４
に示す。
【０１０８】
【表４】
【０１０９】５種類のリングダイスの溝径を、曲げ半径
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、グループＥにおける溝径を好ましい下限値である１
7.４２ｍｍとしたので、各グループにおける前記外径の
最大値を１7.４２ｍｍから１7.５０ｍｍまで、曲げ半径
の小さいグループから大きなグループに向かって小さく
することができた。また、全てのＵベンド管の前記外径
のばらつきを0.１０ｍｍに抑えることができた。この場
合も、実施例３と同様、図５（Ｂ）に示す振れ止め金具
を用いることができる。
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、グループＥにおける溝径を好ましい下限値である１
7.４２ｍｍとしたので、各グループにおける前記外径の
最大値を１7.４２ｍｍから１7.５０ｍｍまで、曲げ半径
の小さいグループから大きなグループに向かって小さく
することができた。また、全てのＵベンド管の前記外径
のばらつきを0.１０ｍｍに抑えることができた。この場
合も、実施例３と同様、図５（Ｂ）に示す振れ止め金具
を用いることができる。
【０１１０】実施例５ 前述した８０種類の５グループのＵベンド管の製造に、
本発明の第２の管曲げ方法を適用した。５種類のリング
ダイスの溝径は、Ａグループに使用するダイスで１7.５
５ｍｍ、Ｂグループに使用するダイスで１7.５０ｍｍ、
Ｃグループに使用するダイスで１7.４８ｍｍ、Ｄグルー
プに使用するダイスで１7.４６ｍｍ、Ｅグループに使用
するダイスで１7.４５ｍｍとした。結果を表５に示す。
本発明の第２の管曲げ方法を適用した。５種類のリング
ダイスの溝径は、Ａグループに使用するダイスで１7.５
５ｍｍ、Ｂグループに使用するダイスで１7.５０ｍｍ、
Ｃグループに使用するダイスで１7.４８ｍｍ、Ｄグルー
プに使用するダイスで１7.４６ｍｍ、Ｅグループに使用
するダイスで１7.４５ｍｍとした。結果を表５に示す。
【０１１１】５種類のリングダイスの溝径を曲げ半径の
小さいグループから大きいグループへ段階的に小さくし
たことにより、各グループでの前記外径最大値が、曲げ
半径の小さいグループから大きいグループへ段階的に小
さくなり、厚みが各グループに対応して先端側へ段階的
に小さくなった振れ止め金具の使用が可能となる。ま
た、Ｒ／Ｄ0 ≧８０を含むグループＥではリングダイス
の溝径を本発明範囲内とし（本実施例ではグループＢ，
Ｃ，Ｄも本発明範囲内とした）、各グループ内では、同
一のリングダイスを使用したことにより、前記外径のば
らつきが0.０５ｍｍ以下に抑制され、いずれのグループ
内のベンド部も振れ止め金具の各厚み部分で確実に支持
される。
小さいグループから大きいグループへ段階的に小さくし
たことにより、各グループでの前記外径最大値が、曲げ
半径の小さいグループから大きいグループへ段階的に小
さくなり、厚みが各グループに対応して先端側へ段階的
に小さくなった振れ止め金具の使用が可能となる。ま
た、Ｒ／Ｄ0 ≧８０を含むグループＥではリングダイス
の溝径を本発明範囲内とし（本実施例ではグループＢ，
Ｃ，Ｄも本発明範囲内とした）、各グループ内では、同
一のリングダイスを使用したことにより、前記外径のば
らつきが0.０５ｍｍ以下に抑制され、いずれのグループ
内のベンド部も振れ止め金具の各厚み部分で確実に支持
される。
【０１１２】複数種のリングダイスの溝径を、曲げ半径
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、少なくともＲ／Ｄ0 ≧８０を含むグループではリン
グダイスの溝径をＤ0 〜Ｄ0 ＋0.１ｍｍとするのは、主
に各グループでの前記外径最大値に規則性を持たせると
ともに、曲げ半径が大きくなるほど楕円化傾向が小さく
なるため、ダイス溝による楕円化拘束効果を発揮させ
て、グループ内での前記外径ばらつきを小さくするため
であり、この規則性が確保されるならば、複数種のリン
グダイスの一部の溝径を同じにすることができる。
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、少なくともＲ／Ｄ0 ≧８０を含むグループではリン
グダイスの溝径をＤ0 〜Ｄ0 ＋0.１ｍｍとするのは、主
に各グループでの前記外径最大値に規則性を持たせると
ともに、曲げ半径が大きくなるほど楕円化傾向が小さく
なるため、ダイス溝による楕円化拘束効果を発揮させ
て、グループ内での前記外径ばらつきを小さくするため
であり、この規則性が確保されるならば、複数種のリン
グダイスの一部の溝径を同じにすることができる。
【０１１３】ただし、全体としては、曲げ半径の小さい
グループから大きいグループへ段階的にダイス溝径を変
化させる必要があり、この配慮がないと、中間グループ
や曲げ半径の大きい外側のグループで、前記外径の最大
値が大となる。これは、中間部が厚くなった振れ止め金
具や、先太りの振れ止め金具が必要になることを意味
し、そのような振れ止め金具はベンド部間に外側から内
側へ挿入することができない。
グループから大きいグループへ段階的にダイス溝径を変
化させる必要があり、この配慮がないと、中間グループ
や曲げ半径の大きい外側のグループで、前記外径の最大
値が大となる。これは、中間部が厚くなった振れ止め金
具や、先太りの振れ止め金具が必要になることを意味
し、そのような振れ止め金具はベンド部間に外側から内
側へ挿入することができない。
【０１１４】
【表５】
【０１１５】比較例 リングダイスの溝径以外は実施例１〜実施例５と同じ条
件とし、全てのグループでのリングダイスの溝径を１7.
５１ｍｍとした。結果を表６に示す。
件とし、全てのグループでのリングダイスの溝径を１7.
５１ｍｍとした。結果を表６に示す。
【０１１６】
【表６】
【０１１７】全ての溝径がＤ0 ＋0.１ｍｍを超えたの
で、全てのＵベンド管の前記外径のばらつきを、0.１０
ｍｍ以内に抑えることができなかった。また、Ｒ／Ｄ0
≧８０を含むグループＥの溝径がＤ0 ＋0.１ｍｍを超え
たので、Ｅグループの外径ばらつきを、0.１０ｍｍ以内
に抑えることができなかった。
で、全てのＵベンド管の前記外径のばらつきを、0.１０
ｍｍ以内に抑えることができなかった。また、Ｒ／Ｄ0
≧８０を含むグループＥの溝径がＤ0 ＋0.１ｍｍを超え
たので、Ｅグループの外径ばらつきを、0.１０ｍｍ以内
に抑えることができなかった。
【０１１８】
【発明の効果】本発明の熱交換器は、曲げ半径が異なる
多数種のＵベンド管を組み合わせた伝熱管群において、
各ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径に、ばらつき
の少ない規則性を与える。これにより、曲げ平面間に形
成される隙間に挿入した振れ止め金具による支持効果を
高めることができる。
多数種のＵベンド管を組み合わせた伝熱管群において、
各ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径に、ばらつき
の少ない規則性を与える。これにより、曲げ平面間に形
成される隙間に挿入した振れ止め金具による支持効果を
高めることができる。
【０１１９】本発明の管曲げ方法は、曲げ半径が異なる
多数種のＵベンド管を少数の曲げ工具で製造し、曲げ工
具に要するコストを大幅に低下させることができる。ま
た、Ｕベンド管の曲げ半径が多岐にわたる場合も、各ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径を厳密に管理でき
る。従って、本発明の熱交換器を構成する伝熱管群に適
した多数種のＵベンド管を経済的に製造できる。
多数種のＵベンド管を少数の曲げ工具で製造し、曲げ工
具に要するコストを大幅に低下させることができる。ま
た、Ｕベンド管の曲げ半径が多岐にわたる場合も、各ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径を厳密に管理でき
る。従って、本発明の熱交換器を構成する伝熱管群に適
した多数種のＵベンド管を経済的に製造できる。
【図１】加圧水型原子炉の蒸気発生器に使用される伝熱
管群の概略構成図である。
管群の概略構成図である。
【図２】伝熱管の配列形態を模式的に示す平面図であ
る。
る。
【図３】型曲げ加工を模式的に示す平面図である。
【図４】従来の熱交換器における伝熱管群の概略構成図
である。
である。
【図５】本発明の熱交換器における伝熱管群の概略構成
図である。
図である。
【図６】本発明の管曲げ方法に使用されるリングダイス
の概略構成図である。
の概略構成図である。
【図７】本発明法に使用される曲げダイスの一例を示す
平面図である。
平面図である。
【図８】図７のＡ−Ａ線断面矢視図である。
【図９】リングダイスの変形状態を模式的に示す平面図
である。
である。
【図１０】リングダイスを固定しない場合の状態を示す
平面図である。
平面図である。
【図１１】保持体の他の外面形状を示す平面図である。
【図１２】本発明法に使用される曲げ装置の一例を示す
縦断面図である。
縦断面図である。
【図１３】曲げ装置の平面図である。
【図１４】リングダイスの変形状態を模式的に示す平面
図である。
図である。
【図１５】リングダイスの水平度を説明するための模式
図である。
図である。
１ Ｕベンド管 ２ 振れ止め金具 ８ リングダイス １０ リングダイス １４ ダイス溝 ２０ 保持体 ２２ 凹溝 ４１ 保持体 ４２ 雄ねじ ４４ リングダイス ４７ 雌ねじ ４９ ダイス溝 ５１ 油圧モータ ５２ 駆動軸 ５４ 旋回台 ５７ 電磁クラッチ ６１ ヘッド ６５ 凹部 ６９ ガイドロール
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年２月１７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項５
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２９】本発明の第２の管曲げ方法は、基本半径が
異なり、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周
方向の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲
げ管の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた
複数種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に
保持して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲
げ加工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多
数種のＵベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径の同一グループ内
での最大値が、曲げ半径の小さいグループから曲げ半径
の大きいグループへ段階的に小さくなるように、リング
ダイスのダイス溝径を段階的に小さくするとともに、少
なくとも、曲げ半径が被曲げ管の公称外径×８０以上の
Ｕベンド管を含むグループでは、ダイス溝径が被曲げ管
の公称外径以上、被曲げ管の公称外径＋0.１ｍｍ以下の
リングダイスを用いるものである。
異なり、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周
方向の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲
げ管の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた
複数種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に
保持して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲
げ加工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多
数種のＵベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径の同一グループ内
での最大値が、曲げ半径の小さいグループから曲げ半径
の大きいグループへ段階的に小さくなるように、リング
ダイスのダイス溝径を段階的に小さくするとともに、少
なくとも、曲げ半径が被曲げ管の公称外径×８０以上の
Ｕベンド管を含むグループでは、ダイス溝径が被曲げ管
の公称外径以上、被曲げ管の公称外径＋0.１ｍｍ以下の
リングダイスを用いるものである。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００５１】ダイス溝径の下限をＤ0 とするのは、被曲
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、Ｄ0 ＋0.０２ｍｍ以上とするのが好ま
しい。また、熱交換器を構成するＵベンド管の肉厚
（ｔ）のＤ0 に対する比ｔ／Ｄ0 は、通常約５％程度
（４％〜７％）であり、この程度のｔ／Ｄ0 では、Ｒ／
Ｄ0 ≧８０になると楕円化傾向が小さく、被曲げ管がダ
イス溝に充満しない部分が生じて、ベンド部の曲げ平面
に直角な方向の外径のばらつきが大きくなる。ダイス溝
径の上限をＤ0 ＋0.１ｍｍとするのは、このダイス溝へ
の未充満を抑えて、前記外径ばらつきを0.１ｍｍ以下に
するためである。これにより、前記最大値が曲げ半径の
小さなグループから大きなグループへ規則性をもって段
階的に小さくなり、先端へ向かって段階的に薄くした振
れ止め金具を有効に機能させることができる。 ─────────────────────────────────────────────────────
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、Ｄ0 ＋0.０２ｍｍ以上とするのが好ま
しい。また、熱交換器を構成するＵベンド管の肉厚
（ｔ）のＤ0 に対する比ｔ／Ｄ0 は、通常約５％程度
（４％〜７％）であり、この程度のｔ／Ｄ0 では、Ｒ／
Ｄ0 ≧８０になると楕円化傾向が小さく、被曲げ管がダ
イス溝に充満しない部分が生じて、ベンド部の曲げ平面
に直角な方向の外径のばらつきが大きくなる。ダイス溝
径の上限をＤ0 ＋0.１ｍｍとするのは、このダイス溝へ
の未充満を抑えて、前記外径ばらつきを0.１ｍｍ以下に
するためである。これにより、前記最大値が曲げ半径の
小さなグループから大きなグループへ規則性をもって段
階的に小さくなり、先端へ向かって段階的に薄くした振
れ止め金具を有効に機能させることができる。 ─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年２月２５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４８】 基本半径が順次大きいリングダイスの
ダイス溝径Ｍ２，Ｍ３…を下記式により求めて設定す
る。 Ｍ２＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤ２） Ｍ３＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤ３） ・ Ｍｎ＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤｎ）
ダイス溝径Ｍ２，Ｍ３…を下記式により求めて設定す
る。 Ｍ２＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤ２） Ｍ３＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤ３） ・ Ｍｎ＝Ｍ１＋（ΔＤ１−ΔＤｎ）
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００９３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００９３】グループＡは曲げ半径が５２０ｍｍから６
０２ｍｍまでの８種類であり、各曲げを基本半径が４５
2.５ｍｍ、溝径が１7.４８ｍｍのリングダイスにより実
施した。グループＢは曲げ半径が６１４ｍｍから７０９
ｍｍまでの９種類であり、各曲げを基本半径が５２7.５
ｍｍ、溝径が１7.４５ｍｍのリングダイスにより実施し
た。グループＣは曲げ半径が７２０ｍｍから８７４ｍｍ
までの１４種類であり、各曲げを基本半径が６２7.５ｍ
ｍ、溝径が１7.４９ｍｍのリングダイスにより実施し
た。グループＤは曲げ半径が８８６ｍｍから１１１０ｍ
ｍまでの１９種類であり、各曲げを基本半径が７４2.５
ｍｍ、溝径が１7.４２ｍｍのリングダイスにより実施し
た。グループＥは曲げ半径が１１２２ｍｍから１４５３
ｍｍまでの２８種類であり、各曲げを基本半径が９２0.
０ｍｍ、溝径が１7.５０ｍｍのリングダイスにより実施
した。
０２ｍｍまでの８種類であり、各曲げを基本半径が４５
2.５ｍｍ、溝径が１7.４８ｍｍのリングダイスにより実
施した。グループＢは曲げ半径が６１４ｍｍから７０９
ｍｍまでの９種類であり、各曲げを基本半径が５２7.５
ｍｍ、溝径が１7.４５ｍｍのリングダイスにより実施し
た。グループＣは曲げ半径が７２０ｍｍから８７４ｍｍ
までの１４種類であり、各曲げを基本半径が６２7.５ｍ
ｍ、溝径が１7.４９ｍｍのリングダイスにより実施し
た。グループＤは曲げ半径が８８６ｍｍから１１１０ｍ
ｍまでの１９種類であり、各曲げを基本半径が７４2.５
ｍｍ、溝径が１7.４２ｍｍのリングダイスにより実施し
た。グループＥは曲げ半径が１１２２ｍｍから１４５３
ｍｍまでの２８種類であり、各曲げを基本半径が９２0.
０ｍｍ、溝径が１7.５０ｍｍのリングダイスにより実施
した。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００９６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００９６】グループＥでは、その溝径を上限値（公称
外径＋0.１ｍｍ）の１7.５０ｍｍとし、グループＡおよ
びグループＣでは、その溝径を、各グループ内で最も大
きな外径増加分を考慮した上限値である１7.４８ｍｍお
よび１7.４９ｍｍとし、５種類のリングダイスの溝径を
１7.４２ｍｍから１7.５０ｍｍの範囲としたので、グル
ープＡ，Ｃ，Ｅにおける前記外径の最大値を１7.５０ｍ
ｍにすることができ、また、全てのＵベンド管の前記外
径のばらつきを0.１０ｍｍに抑えることができた。な
お、グループＥでばらつきが最も大きいのは、曲げ半径
が大きく楕円化傾向の小さいものに対して、溝径が上限
のリングダイスを用いたため、ダイス溝による楕円化拘
束効果の生じないものが多かったためである。
外径＋0.１ｍｍ）の１7.５０ｍｍとし、グループＡおよ
びグループＣでは、その溝径を、各グループ内で最も大
きな外径増加分を考慮した上限値である１7.４８ｍｍお
よび１7.４９ｍｍとし、５種類のリングダイスの溝径を
１7.４２ｍｍから１7.５０ｍｍの範囲としたので、グル
ープＡ，Ｃ，Ｅにおける前記外径の最大値を１7.５０ｍ
ｍにすることができ、また、全てのＵベンド管の前記外
径のばらつきを0.１０ｍｍに抑えることができた。な
お、グループＥでばらつきが最も大きいのは、曲げ半径
が大きく楕円化傾向の小さいものに対して、溝径が上限
のリングダイスを用いたため、ダイス溝による楕円化拘
束効果の生じないものが多かったためである。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１０４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０１０４】
【表３】
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１０５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０１０５】５種類のリングダイスの溝径を、全て好ま
しい下限値である１7.４２ｍｍとしたので、各グループ
における前記外径の最大値を１7.４２ｍｍから、１7.４
４ｍｍまでの範囲内で、曲げ半径の小さいグループから
大きいグループに向かってその外径増加分に対応して、
小さくすることができた。また、全てのＵベンド管の前
記外径のばらつきを0.０４ｍｍに抑えることができた。
しい下限値である１7.４２ｍｍとしたので、各グループ
における前記外径の最大値を１7.４２ｍｍから、１7.４
４ｍｍまでの範囲内で、曲げ半径の小さいグループから
大きいグループに向かってその外径増加分に対応して、
小さくすることができた。また、全てのＵベンド管の前
記外径のばらつきを0.０４ｍｍに抑えることができた。
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｇ２１Ｄ 1/00 ＧＤＰ 9117−2Ｇ Ｇ２１Ｄ 1/00 ＧＤＰ Ｑ
Claims (5)
- 【請求項１】 同一公称外径で曲げ半径が同一のＵベン
ド管が、そのベンド部の曲げ平面に直角な方向に配列さ
れると共に、その外側に、同一公称外径で曲げ半径が段
階的に大きくなった多数種のＵベンド管が順次配列され
る一方、曲げ平面間に形成される隙間の前記ベンド部領
域に振れ止め金具が挿入された熱交換器において、 前記振れ止め金具挿入位置に配列された曲げ半径が異な
る多数種のＵベンド管のベンド部の、曲げ平面に直角な
方向の外径のばらつきを、0.１ｍｍ以下にしたことを特
徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 同一公称外径で曲げ半径が同一のＵベン
ド管が、そのベンド部の曲げ平面に直角な方向に配列さ
れると共に、その外側に、同一公称外径で曲げ半径が段
階的に大きくなった多数種のＵベンド管が順次配列され
る一方、曲げ平面間に形成される隙間の前記ベンド部領
域に振れ止め金具が挿入された熱交換器において、 前記振れ止め金具挿入位置に配列された曲げ半径が異な
る多数種のＵベンド管をその曲げ半径によって複数のグ
ループに分け、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径
を、曲げ半径の小さな内側のグループから曲げ半径の大
きな外側のグループへ段階的に小さくすると共に、同一
グループ内では前記外径のばらつきを0.１ｍｍ以下にし
たことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項３】 曲げ半径が段階的に大きくされ、内側か
ら外側へ配列される多数種のＵベンド管の配列本数を、
半球状のベンド部集合体が形成されるように、曲げ平面
に直角な方向の両側から中央へ漸増させたことを特徴と
する請求項１または２に記載の熱交換器。 - 【請求項４】 基本半径が異なり、それぞれが半径方向
へ弾性変形するように円周方向の一部が分断される共
に、それぞれの外周面に被曲げ管の外形に対応する断面
形状のダイス溝が設けられた複数種の可撓性リングダイ
スを、それぞれ異なる半径に保持して、各リングダイス
で被曲げ管を異なる半径に曲げ加工することにより、曲
げ半径が段階的に変化した多数種のＵベンド管を製造
し、 且つ、その製造の際に、ダイス溝径が被曲げ管の公称外
径以上、被曲げ管の公称外径＋0.１ｍｍ以下のリングダ
イスを用いることを特徴とする管曲げ方法。 - 【請求項５】 基本半径が異なり、それぞれが半径方向
へ弾性変形するように円周方向の一部が分断される共
に、それぞれの外周面に被曲げ管の外形に対応する断面
形状のダイス溝が設けられた複数種の可撓性リングダイ
スを、それぞれ異なる半径に保持して、各リングダイス
で被曲げ管を異なる半径に曲げ加工することにより、曲
げ半径が段階的に変化した多数種のＵベンド管を製造
し、 且つ、その製造の際に、ベンド部の曲げ平面に直角な方
向の外径の同一グループ内での最大値が、曲げ半径の小
さいグループから曲げ半径の大きいグループへ段階的に
大きくなるように、リングダイスのダイス溝径を段階的
に小さくするとともに、少なくとも、曲げ半径が被曲げ
管の公称外径×８０以上のＵベンド管を含むグループで
は、ダイス溝径が被曲げ管の公称外径以上、被曲げ管の
公称外径＋0.１ｍｍ以下のリングダイスを用いることを
特徴とする管曲げ方法。
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|---|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
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| EP1785668A1 (en) * | 2005-08-23 | 2007-05-16 | VISSER & SMIT HANAB B.V. | Welding frame for a membrane wall |
| AU2006200092B1 (en) * | 2006-01-11 | 2006-07-13 | Kerry Gilbert Bridgland | Tool to Manipulate Wrought Iron |
| US7360385B1 (en) * | 2007-04-17 | 2008-04-22 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Quick change bend tooling bolster |
| ITVR20110102A1 (it) * | 2011-05-13 | 2012-11-14 | C M S Costruzione Macchine Special I S R L | Macchina forcinatrice |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60171304A (ja) * | 1984-01-26 | 1985-09-04 | ウエスチングハウス エレクトリック コ−ポレ−ション | 加圧水型原子炉用蒸気発生器 |
| JPS60245999A (ja) * | 1984-05-21 | 1985-12-05 | Hokkaido Electric Power Co Inc:The | 熱交換器 |
| JPH0611448A (ja) * | 1992-06-26 | 1994-01-21 | Takaoka Electric Mfg Co Ltd | 光ファイバ式湿度センサ |
| JPH0699223A (ja) * | 1992-09-16 | 1994-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 管棒材の曲げ装置 |
Family Cites Families (17)
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|---|---|---|---|---|
| US3545247A (en) * | 1968-10-08 | 1970-12-08 | Maclodyne Corp | Bending machine |
| US3878720A (en) * | 1971-12-27 | 1975-04-22 | Tools For Bending Inc | Tube shaping apparatus for radius-bending, end-flaring and the like |
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| US3958440A (en) * | 1974-12-09 | 1976-05-25 | Frank Sassak | Universal tube bending machine |
| JPS51151251A (en) * | 1975-06-13 | 1976-12-25 | Babcock & Wilcox Ltd | Apparatus for bending pipe |
| US4052878A (en) * | 1976-08-02 | 1977-10-11 | Connelly Dennis E | Tube bending apparatus |
| DE3151236C2 (de) * | 1981-12-22 | 1986-06-26 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Vorrichtung zum kontinuierlich-fortschreitenden Biegen von Rohren |
| JPS58159923A (ja) * | 1982-03-17 | 1983-09-22 | Hitachi Ltd | 型なし曲げ加工法およびその装置 |
| JPS58159924A (ja) * | 1982-03-17 | 1983-09-22 | Hitachi Ltd | 型なし曲げ加工装置 |
| JPS58185324A (ja) * | 1982-04-26 | 1983-10-29 | Suzuki Motor Co Ltd | オ−トバイのラジエタ−装着装置 |
| US4522055A (en) * | 1983-11-02 | 1985-06-11 | Gte Laboratories Incorporated | Bending tool |
| CA1255984A (en) * | 1984-11-13 | 1989-06-20 | Byre V. Gowda | Anti-vibration bars for nuclear steam generators |
| DE3544056A1 (de) * | 1985-12-13 | 1987-06-25 | Helmut Dischler | Biegemaschine |
| DE8705643U1 (de) * | 1987-04-16 | 1987-07-09 | Ernst Schwarz Transportgerätefabrik GmbH, 4804 Versmold | Rohr-Biegemaschine |
| US5125252A (en) * | 1990-03-19 | 1992-06-30 | The Babcock & Wilcox Company | Variable geometry tube bending dies |
| FR2662958B1 (fr) * | 1990-06-08 | 1992-08-21 | France Etat Armement | Procede et dispositif de cintrage de tuyauterie. |
| US5072786A (en) * | 1990-07-27 | 1991-12-17 | Electric Power Research Institute, Inc. | Anti-vibration support of U-bend flow tubes in a nuclear steam generator |
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Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60171304A (ja) * | 1984-01-26 | 1985-09-04 | ウエスチングハウス エレクトリック コ−ポレ−ション | 加圧水型原子炉用蒸気発生器 |
| JPS60245999A (ja) * | 1984-05-21 | 1985-12-05 | Hokkaido Electric Power Co Inc:The | 熱交換器 |
| JPH0611448A (ja) * | 1992-06-26 | 1994-01-21 | Takaoka Electric Mfg Co Ltd | 光ファイバ式湿度センサ |
| JPH0699223A (ja) * | 1992-09-16 | 1994-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 管棒材の曲げ装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014524004A (ja) * | 2011-06-02 | 2014-09-18 | ウエスチングハウス・エレクトリック・カンパニー・エルエルシー | 振れ止めバーのクランプツール |
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