JPH07228921A - 加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法Info
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- JPH07228921A JPH07228921A JP31503594A JP31503594A JPH07228921A JP H07228921 A JPH07228921 A JP H07228921A JP 31503594 A JP31503594 A JP 31503594A JP 31503594 A JP31503594 A JP 31503594A JP H07228921 A JPH07228921 A JP H07228921A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法
を提供する。 【構成】 重量比で０．００２５ｗｔ％Ｃ、０．０１ｗ
ｔ％Ｓｉ、０．５２ｗｔ％Ｍｎ，０．０２ｗｔ％Ｐ、
０．０３８ｗｔ％Ａｌ、０．００１７ｗｔ％Ｎ、０．０
０４０〜０．０２ｗｔ％Ｎｂを含有し、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる鋼片を、１２５０℃の温度に加
熱した後、仕上圧延温度を（Ａｒ3 変態点−３０℃）以
上、好ましくはＡｒ3 変態点以上として熱間圧延を行
い、その後５００〜６５０℃の巻取温度で巻取り、次い
で酸洗、冷間圧延した後、７６０℃で２０秒間の焼鈍を
施し、その後１．０％以上５０％以下の圧下率で調質圧
延を施す。これにより、優れた加工性を有するぶりき原
板が製造できる。
を提供する。 【構成】 重量比で０．００２５ｗｔ％Ｃ、０．０１ｗ
ｔ％Ｓｉ、０．５２ｗｔ％Ｍｎ，０．０２ｗｔ％Ｐ、
０．０３８ｗｔ％Ａｌ、０．００１７ｗｔ％Ｎ、０．０
０４０〜０．０２ｗｔ％Ｎｂを含有し、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる鋼片を、１２５０℃の温度に加
熱した後、仕上圧延温度を（Ａｒ3 変態点−３０℃）以
上、好ましくはＡｒ3 変態点以上として熱間圧延を行
い、その後５００〜６５０℃の巻取温度で巻取り、次い
で酸洗、冷間圧延した後、７６０℃で２０秒間の焼鈍を
施し、その後１．０％以上５０％以下の圧下率で調質圧
延を施す。これにより、優れた加工性を有するぶりき原
板が製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加工性の良好なぶりき
やティンフリースチール等の表面処理鋼板用原板の製造
方法に関する。
やティンフリースチール等の表面処理鋼板用原板の製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ブリキ原板の調質度はＪＩＳにより次の
ように規定されている。即ち、軟質なものから順に調質
度Ｔ１，Ｔ２…Ｔ６と区分され、各区分の硬さ目標値と
してロックウェル硬さ（ＨＲ３０Ｔ）で表わすと、Ｔ１
が４９±３、Ｔ２が５２±３、Ｔ３が５７±３、Ｔ４が
６１±３、Ｔ５が６５±３、Ｔ６が７０±３とされてい
る。
ように規定されている。即ち、軟質なものから順に調質
度Ｔ１，Ｔ２…Ｔ６と区分され、各区分の硬さ目標値と
してロックウェル硬さ（ＨＲ３０Ｔ）で表わすと、Ｔ１
が４９±３、Ｔ２が５２±３、Ｔ３が５７±３、Ｔ４が
６１±３、Ｔ５が６５±３、Ｔ６が７０±３とされてい
る。
【０００３】このような調質度のぶりき原板のうちのＴ
１〜Ｔ３までの所謂軟質ぶりき原板は、その焼き鈍し工
程において箱型焼鈍法を適用して焼鈍され、また調質度
Ｔ４〜Ｔ６までの硬質ぶりき原板は、連続焼鈍法を適用
して焼鈍されるのが一般的である。箱型焼鈍法によりぶ
りき原板を製造する場合は、焼鈍工程に時間がかかり過
ぎるため生産性が悪く、またコイル内の材質のばらつき
も大きいため、連続焼鈍法による製造が望ましい。
１〜Ｔ３までの所謂軟質ぶりき原板は、その焼き鈍し工
程において箱型焼鈍法を適用して焼鈍され、また調質度
Ｔ４〜Ｔ６までの硬質ぶりき原板は、連続焼鈍法を適用
して焼鈍されるのが一般的である。箱型焼鈍法によりぶ
りき原板を製造する場合は、焼鈍工程に時間がかかり過
ぎるため生産性が悪く、またコイル内の材質のばらつき
も大きいため、連続焼鈍法による製造が望ましい。
【０００４】連続焼鈍法による軟質でかつ加工性も良好
なぶりき原板の製造方法としては、特開昭５８−１９７
２２４号公報に記載されたものが知られている。この技
術は、Ｃを０．００４ｗｔ％以下含有し、必要に応じて
ＮｂをＮｂ／Ｃ原子比で０．３〜１含有する連続鋳造鋼
片に熱間冷延を施す際、仕上圧延温度を７００〜８８０
℃とし、５００〜６４０℃で巻取り、次いで酸洗、冷間
圧延した後、調質圧延を施すことを特徴とする、連続焼
鈍法により調質度Ｔ１〜Ｔ３の軟質ぶりき原板を製造す
る方法である。
なぶりき原板の製造方法としては、特開昭５８−１９７
２２４号公報に記載されたものが知られている。この技
術は、Ｃを０．００４ｗｔ％以下含有し、必要に応じて
ＮｂをＮｂ／Ｃ原子比で０．３〜１含有する連続鋳造鋼
片に熱間冷延を施す際、仕上圧延温度を７００〜８８０
℃とし、５００〜６４０℃で巻取り、次いで酸洗、冷間
圧延した後、調質圧延を施すことを特徴とする、連続焼
鈍法により調質度Ｔ１〜Ｔ３の軟質ぶりき原板を製造す
る方法である。
【０００５】胴と蓋からなる２ピース缶のようにぶりき
原板をプレス加工して製缶する場合には、調質度を決定
する硬度のほかに、プレス加工性に優れていることがぶ
りき原板に必要である。特に、缶体のコストダウンの観
点から、プレス加工時に発生する耳高さが小さく、歩留
まりの良好なｒ値の面内異方性（Δｒ）が小さいぶりき
原板が求められている。
原板をプレス加工して製缶する場合には、調質度を決定
する硬度のほかに、プレス加工性に優れていることがぶ
りき原板に必要である。特に、缶体のコストダウンの観
点から、プレス加工時に発生する耳高さが小さく、歩留
まりの良好なｒ値の面内異方性（Δｒ）が小さいぶりき
原板が求められている。
【０００６】上記した特開昭５８−１９７２２４号公報
に記載された技術では、軟質で加工性の良好なぶりき原
板は製造できるが、Δｒを特に小さくしようとする場合
には、熱間圧延時の巻取り温度をさらに高温にし、さら
に０．０２ｗｔ％程度の多量のＮｂを添加する必要があ
る。巻取り温度を高くした場合、熱延板中のカーバイド
が粒界に凝集した組織となる。この組織は冷延、焼鈍、
調質圧延を経てめっき工程まで維持されるため、ぶりき
の耐食性を著しく劣化させる。
に記載された技術では、軟質で加工性の良好なぶりき原
板は製造できるが、Δｒを特に小さくしようとする場合
には、熱間圧延時の巻取り温度をさらに高温にし、さら
に０．０２ｗｔ％程度の多量のＮｂを添加する必要があ
る。巻取り温度を高くした場合、熱延板中のカーバイド
が粒界に凝集した組織となる。この組織は冷延、焼鈍、
調質圧延を経てめっき工程まで維持されるため、ぶりき
の耐食性を著しく劣化させる。
【０００７】また、多量のＮｂを添加した場合、Ｎｂは
鋼中の固溶Ｃを多量に固定するので缶強度の確保は、加
工時の歪みの導入による加工硬化によるしかない。この
ため、所望の硬度のぶりき原板を得るためには、焼鈍後
に比較的高い圧下率の２次冷延が必要である。ところ
が、この２次冷延に起因する残留歪みにより、鋼板の加
工性が劣化するのみならず、製造上でも形状が劣化した
り、操業上の負担が大きい等の問題点がある。また、Ｎ
ｂの多量添加は再結晶温度の上昇につながるため、冷延
後の焼鈍工程の条件が厳しいものとなる。
鋼中の固溶Ｃを多量に固定するので缶強度の確保は、加
工時の歪みの導入による加工硬化によるしかない。この
ため、所望の硬度のぶりき原板を得るためには、焼鈍後
に比較的高い圧下率の２次冷延が必要である。ところ
が、この２次冷延に起因する残留歪みにより、鋼板の加
工性が劣化するのみならず、製造上でも形状が劣化した
り、操業上の負担が大きい等の問題点がある。また、Ｎ
ｂの多量添加は再結晶温度の上昇につながるため、冷延
後の焼鈍工程の条件が厳しいものとなる。
【０００８】また、極低炭素鋼をぶりき原板素材として
用いる場合、極低炭素鋼のＡｒ3 変態点は高いため、熱
間圧延時の仕上圧延温度をコイルの全長全幅にわたりＡ
ｒ3変態点以上に確保するのは困難である。したがっ
て、部分的に仕上圧延温度がＡｒ3 変態点を下回ってし
まい、材質不均一、熱延板の結晶粒粗大化に起因するぶ
りき原板の肌荒れ等の問題が生じる。
用いる場合、極低炭素鋼のＡｒ3 変態点は高いため、熱
間圧延時の仕上圧延温度をコイルの全長全幅にわたりＡ
ｒ3変態点以上に確保するのは困難である。したがっ
て、部分的に仕上圧延温度がＡｒ3 変態点を下回ってし
まい、材質不均一、熱延板の結晶粒粗大化に起因するぶ
りき原板の肌荒れ等の問題が生じる。
【０００９】一方、特開平４−２２８５２６号公報に記
載された技術は、Ｃを０．００５ｗｔ％以下とし、Ｎｂ
を０．００４ｗｔ％以下とした極低炭素鋼に熱間圧延を
施す際に、鋼片を比較的低温で加熱することで析出物を
粗大化させ、固溶Ｎを低下させることにより、Ａｒ3 変
態点以下で仕上圧延を行った場合でも、軟質で優れた加
工性を有したぶりき原板が製造できるとするものであ
る。また、Ｎｂ添加量を制御することにより、Δｒの良
好なぶりき原板を製造できる。
載された技術は、Ｃを０．００５ｗｔ％以下とし、Ｎｂ
を０．００４ｗｔ％以下とした極低炭素鋼に熱間圧延を
施す際に、鋼片を比較的低温で加熱することで析出物を
粗大化させ、固溶Ｎを低下させることにより、Ａｒ3 変
態点以下で仕上圧延を行った場合でも、軟質で優れた加
工性を有したぶりき原板が製造できるとするものであ
る。また、Ｎｂ添加量を制御することにより、Δｒの良
好なぶりき原板を製造できる。
【００１０】しかし、この方法では、微量Ｎｂの添加に
より再結晶温度を著しく上昇させることなく鋼板の面内
異方性が少なく加工性の良好なぶりき原板を製造するこ
とができるものの、高温巻取りによる耐食性の劣化、フ
ェライト域での仕上げ圧延によるぶりき原板の肌荒れ、
あるいは高温での焼鈍による操業上の負担大等の問題は
残る。
より再結晶温度を著しく上昇させることなく鋼板の面内
異方性が少なく加工性の良好なぶりき原板を製造するこ
とができるものの、高温巻取りによる耐食性の劣化、フ
ェライト域での仕上げ圧延によるぶりき原板の肌荒れ、
あるいは高温での焼鈍による操業上の負担大等の問題は
残る。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑み、加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法を
提供することを目的とする。
鑑み、加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法を
提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記問題
点を解決すべく検討を重ねた結果、以下の知見を得て本
発明をなすに至った。即ち、ＭｎがＡｒ3 変態点を低下
させる元素であることを利用し、素材のＡｒ3 変態点を
低下させ、熱間圧延時の仕上圧延温度をＡｒ3変態点以
上に安定確保することで材質不均一、肌荒れの問題をな
くす。また、Ｍｎを固溶強化元素として利用することに
より強度不足の問題を解消する。そして、Ｍｎ、Ｎｂ複
合添加により再結晶温度が低下することを見出し、これ
を利用することにより、従来の極低炭素鋼の場合よりも
連続焼鈍工程の条件を緩和させることができることを見
出した。
点を解決すべく検討を重ねた結果、以下の知見を得て本
発明をなすに至った。即ち、ＭｎがＡｒ3 変態点を低下
させる元素であることを利用し、素材のＡｒ3 変態点を
低下させ、熱間圧延時の仕上圧延温度をＡｒ3変態点以
上に安定確保することで材質不均一、肌荒れの問題をな
くす。また、Ｍｎを固溶強化元素として利用することに
より強度不足の問題を解消する。そして、Ｍｎ、Ｎｂ複
合添加により再結晶温度が低下することを見出し、これ
を利用することにより、従来の極低炭素鋼の場合よりも
連続焼鈍工程の条件を緩和させることができることを見
出した。
【００１３】さらに、Ｎｉ添加により再結晶温度が低下
することを見出し、これを利用することにより、従来の
極低炭素鋼の場合よりも連続焼鈍工程の条件を緩和させ
ることができる。さらに、Ｎｉ添加により耐食性が改善
されることを見出し、これを利用することによりめっき
量を増大させることなく、鋼成分の調整のみで耐食性を
改善できる。
することを見出し、これを利用することにより、従来の
極低炭素鋼の場合よりも連続焼鈍工程の条件を緩和させ
ることができる。さらに、Ｎｉ添加により耐食性が改善
されることを見出し、これを利用することによりめっき
量を増大させることなく、鋼成分の調整のみで耐食性を
改善できる。
【００１４】具体的には、上記目的を達成するための本
発明の加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法
は、Ｃ：０．００５ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０４ｗｔ％
以下、Ｍｎ：０．５ｗｔ％を超え１．０ｗｔ％以下、
Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｎ：０．００４ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．００２〜
０．０２ｗｔ％以下、を含有し、残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなる鋼片を、１１５０〜１３００℃の範囲
内の温度に加熱し、仕上圧延温度を（Ａｒ3 変態点−３
０℃）以上として熱間圧延を行い、４５０〜７００℃の
範囲内の温度で巻取り、酸洗し、圧下率８０％以上で冷
間圧延し、均熱温度７００℃〜８００℃、均熱時間１０
〜２０秒で焼鈍を行い、圧下率１．０％以上５０％以下
の調質圧延を施すことを特徴とするものである。
発明の加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法
は、Ｃ：０．００５ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０４ｗｔ％
以下、Ｍｎ：０．５ｗｔ％を超え１．０ｗｔ％以下、
Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｎ：０．００４ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．００２〜
０．０２ｗｔ％以下、を含有し、残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなる鋼片を、１１５０〜１３００℃の範囲
内の温度に加熱し、仕上圧延温度を（Ａｒ3 変態点−３
０℃）以上として熱間圧延を行い、４５０〜７００℃の
範囲内の温度で巻取り、酸洗し、圧下率８０％以上で冷
間圧延し、均熱温度７００℃〜８００℃、均熱時間１０
〜２０秒で焼鈍を行い、圧下率１．０％以上５０％以下
の調質圧延を施すことを特徴とするものである。
【００１５】ここで、Ｍｎを０．１〜０．６ｗｔ％に
し、さらに０．０１〜１．０ｗｔ％のＮｉを含有しても
よい。
し、さらに０．０１〜１．０ｗｔ％のＮｉを含有しても
よい。
【００１６】
【作用】まず、本発明の方法を適用する鋼の化学成分の
限定理由について説明する。 Ｃ：０．００５ｗｔ％以下 本発明において、素材のＣ含有量は非常に重要である。
連続焼鈍法において調質度Ｔ１クラスの軟質なぶりき原
板を製造するためには、Ｃ含有量を十分に低減して極低
炭素化することが必要である。
限定理由について説明する。 Ｃ：０．００５ｗｔ％以下 本発明において、素材のＣ含有量は非常に重要である。
連続焼鈍法において調質度Ｔ１クラスの軟質なぶりき原
板を製造するためには、Ｃ含有量を十分に低減して極低
炭素化することが必要である。
【００１７】また、少量のＮｂ添加でもΔｒを良好と
し、降伏伸び量（Ｙ−Ｅｌ）を低くするためにその上限
を０．００５ｗｔ％とする。 Ｓｉ：０．０４ｗｔ％以下 Ｓｉは多量添加すると表面処理時の酸化量が増大し、長
時間の加熱によりめっき層が剥離する等の問題が生じる
ため、その上限を０．０４ｗｔ％とする。 Ｍｎ：０．５ｗｔ％を超え１．０ｗｔ％以下 ＭｎはＳによる熱間割れを防止するのに有効な元素であ
って、含有するＳ量に応じて添加する必要があるが、本
発明においては以下に述べる理由から極めて重要な添加
元素の一つである。
し、降伏伸び量（Ｙ−Ｅｌ）を低くするためにその上限
を０．００５ｗｔ％とする。 Ｓｉ：０．０４ｗｔ％以下 Ｓｉは多量添加すると表面処理時の酸化量が増大し、長
時間の加熱によりめっき層が剥離する等の問題が生じる
ため、その上限を０．０４ｗｔ％とする。 Ｍｎ：０．５ｗｔ％を超え１．０ｗｔ％以下 ＭｎはＳによる熱間割れを防止するのに有効な元素であ
って、含有するＳ量に応じて添加する必要があるが、本
発明においては以下に述べる理由から極めて重要な添加
元素の一つである。
【００１８】まず、Ｍｎ添加を行うことで、詳細な機構
は不明であるがＡｒ3 変態点が低下するため、前述した
ようなフェライト域での仕上げ圧延に起因すると思われ
る肌荒れ、材質不均一等の問題を解消できる。ただし、
ぶりき原板用の熱延母板の板厚は薄いため、現状の熱延
設備でＡｒ3 変態以上での仕上圧延を安定確保するに
は、０．５ｗｔ％より多く添加する必要がある。
は不明であるがＡｒ3 変態点が低下するため、前述した
ようなフェライト域での仕上げ圧延に起因すると思われ
る肌荒れ、材質不均一等の問題を解消できる。ただし、
ぶりき原板用の熱延母板の板厚は薄いため、現状の熱延
設備でＡｒ3 変態以上での仕上圧延を安定確保するに
は、０．５ｗｔ％より多く添加する必要がある。
【００１９】また、Ｍｎ添加により素材が固溶強化され
るため、所望の硬度を得るために必要な２次冷延の圧下
率を低減できる。従って、圧延後の残留歪による鋼板の
加工性の劣化を抑えると共に、２次圧延工程での操業上
の負担も軽減できる。但し、含有量０．５ｗｔ％以下で
は固溶強化に対する効果は殆ど得られれないため、０．
５ｗｔ％より多く添加する必要がある。
るため、所望の硬度を得るために必要な２次冷延の圧下
率を低減できる。従って、圧延後の残留歪による鋼板の
加工性の劣化を抑えると共に、２次圧延工程での操業上
の負担も軽減できる。但し、含有量０．５ｗｔ％以下で
は固溶強化に対する効果は殆ど得られれないため、０．
５ｗｔ％より多く添加する必要がある。
【００２０】また、ＭｎとＮｂを複合添加することで詳
細な機構は不明であるが、再結晶温度を低下させる作用
があり、これによって連続焼鈍工程において、従来の極
低炭素鋼より低温で焼鈍することが可能である。但し、
含有量が１．０ｗｔ％を超えると鋼板が硬質化し、加工
性が著しく劣化する。従って本発明ではその上限を１．
０ｗｔ％とした。 Ｎｉ：０．０１〜１．０ｗｔ％ Ｎｉは本発明において以下に述べる理由から極めて重要
な元素の一つである。まず、Ｎｉ添加を行うことで、詳
細な機構は不明であるがＡｒ3 変態点が低下するため、
前述したようなフェライト域での仕上げ圧延によると思
われる肌荒れ、材質不均一等の問題を解消できる。但
し、ぶりき原板用の熱延母板は板厚が薄いため、現状の
熱延設備でＡｒ3 変態以上での仕上圧延を安定確保する
には、０．５ｗｔ％以上の添加が望ましい。
細な機構は不明であるが、再結晶温度を低下させる作用
があり、これによって連続焼鈍工程において、従来の極
低炭素鋼より低温で焼鈍することが可能である。但し、
含有量が１．０ｗｔ％を超えると鋼板が硬質化し、加工
性が著しく劣化する。従って本発明ではその上限を１．
０ｗｔ％とした。 Ｎｉ：０．０１〜１．０ｗｔ％ Ｎｉは本発明において以下に述べる理由から極めて重要
な元素の一つである。まず、Ｎｉ添加を行うことで、詳
細な機構は不明であるがＡｒ3 変態点が低下するため、
前述したようなフェライト域での仕上げ圧延によると思
われる肌荒れ、材質不均一等の問題を解消できる。但
し、ぶりき原板用の熱延母板は板厚が薄いため、現状の
熱延設備でＡｒ3 変態以上での仕上圧延を安定確保する
には、０．５ｗｔ％以上の添加が望ましい。
【００２１】また、Ｎｉを添加することで詳細な機構は
不明であるが、再結晶温度を低下させる作用があり、こ
れによって連続焼鈍工程において、従来の極低炭素鋼よ
り低温で焼鈍することが可能である。さらに、Ｎｉを
０．３ｗｔ％以上添加することで鋼板の耐食性は向上す
る。一方で、Ｎｉを１ｗｔ％を超えて添加すると、上記
の効果は飽和するとともに経済的なデメリットが大きく
なるため、その上限を１ｗｔ％とする。
不明であるが、再結晶温度を低下させる作用があり、こ
れによって連続焼鈍工程において、従来の極低炭素鋼よ
り低温で焼鈍することが可能である。さらに、Ｎｉを
０．３ｗｔ％以上添加することで鋼板の耐食性は向上す
る。一方で、Ｎｉを１ｗｔ％を超えて添加すると、上記
の効果は飽和するとともに経済的なデメリットが大きく
なるため、その上限を１ｗｔ％とする。
【００２２】ここで、Ｎｉを０．０１〜１．０ｗｔ％添
加した場合は、Ｍｎを０．１〜０．６ｗｔ％にしても、
０．５ｗｔ％を超え１．０ｗｔ％以下のＭｎを添加した
と同様の効果がある。 Ｐ：０．０２ｗｔ％以下 Ｐは材質を硬化させ、且つ耐食性を劣化させる元素であ
るので過剰の含有は好ましくなく、その上限を０．０２
ｗｔ％とする。 Ａｌ：０．０１〜０．１５ｗｔ％ Ａｌは固溶ＮをＡｌＮとして析出させるのに必要な元素
であり、少なくとも０．０１ｗｔ％以上の含有を必要
し、またＮとの関係で（Ａｌｗｔ％／Ｎｗｔ％）≧２０
とすることが好ましいが、多量の添加はコスト上昇につ
ながるため、その上限を０．１５ｗｔ％とする。 Ｎ：０．００４ｗｔ％以下 Ｎは固溶状態で存在すると鋼板を硬質化させ、ストレッ
チャーストレインの原因となるため、その上限を０．０
０４ｗｔ％とした。 Ｎｂ：０．００２ｗｔ％〜０．０２ｗｔ％ Ｎｂを０．００２ｗｔ％以上添加することで、鋼板の面
内異方性を改善することができる。また、結晶粒の細粒
化に対しても有効であり、成形時の肌荒れの防止等の観
点から、微量添加が望ましい。一方、Ｎｂを添加するこ
とで熱延後の結晶粒を微細化させる作用があり、これに
より再結晶焼鈍時の再結晶核のサイトが増えるため、再
結晶温度を低下させることができる。この効果を得るた
めには０．０１ｗｔ％以上の添加が必要であり、Ｍｎと
複合添加することにより効果は増す。しかし、０．０２
ｗｔ％を超えて添加すると、上記の効果は飽和し、且つ
再結晶温度の上昇を招き、連続焼鈍時の通板性に支障が
出るため、その上限を０．０２ｗｔ％とした。
加した場合は、Ｍｎを０．１〜０．６ｗｔ％にしても、
０．５ｗｔ％を超え１．０ｗｔ％以下のＭｎを添加した
と同様の効果がある。 Ｐ：０．０２ｗｔ％以下 Ｐは材質を硬化させ、且つ耐食性を劣化させる元素であ
るので過剰の含有は好ましくなく、その上限を０．０２
ｗｔ％とする。 Ａｌ：０．０１〜０．１５ｗｔ％ Ａｌは固溶ＮをＡｌＮとして析出させるのに必要な元素
であり、少なくとも０．０１ｗｔ％以上の含有を必要
し、またＮとの関係で（Ａｌｗｔ％／Ｎｗｔ％）≧２０
とすることが好ましいが、多量の添加はコスト上昇につ
ながるため、その上限を０．１５ｗｔ％とする。 Ｎ：０．００４ｗｔ％以下 Ｎは固溶状態で存在すると鋼板を硬質化させ、ストレッ
チャーストレインの原因となるため、その上限を０．０
０４ｗｔ％とした。 Ｎｂ：０．００２ｗｔ％〜０．０２ｗｔ％ Ｎｂを０．００２ｗｔ％以上添加することで、鋼板の面
内異方性を改善することができる。また、結晶粒の細粒
化に対しても有効であり、成形時の肌荒れの防止等の観
点から、微量添加が望ましい。一方、Ｎｂを添加するこ
とで熱延後の結晶粒を微細化させる作用があり、これに
より再結晶焼鈍時の再結晶核のサイトが増えるため、再
結晶温度を低下させることができる。この効果を得るた
めには０．０１ｗｔ％以上の添加が必要であり、Ｍｎと
複合添加することにより効果は増す。しかし、０．０２
ｗｔ％を超えて添加すると、上記の効果は飽和し、且つ
再結晶温度の上昇を招き、連続焼鈍時の通板性に支障が
出るため、その上限を０．０２ｗｔ％とした。
【００２３】次に製造条件の限定理由について説明す
る。 スラブ加熱温度：１１５０〜１３００℃ 連続鋳造後のスラブを熱延に先立って加熱する温度が１
１５０℃未満では、熱延において十分高い熱延仕上げ温
度を確保することは困難である。設備の改造により圧延
温度が確保できると、この再加熱温度を低減することは
材質面から有利である。しかし、再加熱温度を低減する
と熱延時の負担も増大することから、現状の設備を前提
として１１５０℃を再加熱温度の下限とする。一方、加
熱温度が１３００℃を超えると、最終的に鋼板表面の性
状が著しく劣化する。従って、その上限を１３００℃と
する。 仕上圧延温度：（Ａｒ3 変態点−３０℃）以上 冷延、焼鈍後のｒ値に代表される加工性を良好にするた
めには、仕上圧延温度を（Ａｒ3 変態点−３０℃）以上
とする。これを下回った場合には最終的には組織が粗粒
化する傾向にあり、缶用鋼鈑としては肌荒れ性の観点か
ら望ましくない。更に、これを下回る低温の仕上圧延温
度の場合にはリジング現象が発生しやすくなることで、
ユーザー使用段階で外観不良を指摘されるおそれがあ
る。従って、本発明では仕上圧延温度は（Ａｒ3 変態点
−３０℃）以上とし、好ましくはＡｒ3 変態点以上とす
る。 巻取り温度：４５０〜７００℃ 巻取り温度が低過ぎると、熱延板の形状が劣化し、次工
程の酸洗、冷延に支障をきたすため、４５０℃以上とす
る。一方、高くなり過ぎると、鋼板表面に生じるスケー
ル厚の増大に伴い、酸洗性が劣化するのみならず、母板
の微細組織が粗大化することから最終的な鋼板の低下に
つながる。また、カーバイドが凝集した組織が熱延母板
中に形成され、この組織が鋼板の耐食性に悪影響を与え
る。従って、その上限を７００℃とした。 冷間圧延率：８０％以上 冷間圧下率が８０％未満であると十分な深絞り性が得ら
れないため、下限を８０％としたが、本発明のように微
量Ｎｂ添加の極低炭素鋼で非常にΔｒが小さく良好な加
工性を確保するためには、焼鈍前に大きな歪みエネルギ
ーを与えて再結晶時に有利な面方位の発達を促すことが
好ましい。このため、冷間圧延の圧下率が高くなるほど
加工性は良好となり、８５％以上とするのが望ましい。 焼鈍温度：７００〜８００℃ 焼鈍温度としては、再結晶が完了する温度として７００
℃が規定される。一方、焼鈍温度を過剰に上げると、連
続焼鈍時にヒートバックルや板破断等の欠陥が生じるお
それが増加するのみならず、表面濃化の増加などで表面
処理性の劣化につながるために望ましくない。従って、
その上限を８００℃とした。 焼鈍後の調質圧下率：１％以上５０％以下 母板に対して焼鈍したままの状態では降伏点伸びが存在
して材質が安定しないため、極特殊な用途以外は１％以
上の調質圧延を施す必要がある。また、各用途に応じた
調質度の原板を仕上げるために、最高５０％の２次圧延
を施すが、圧下率が５０％を超えると操業上の負担が大
きくなり、生産性が低下するためこの数値を上限とし
た。
る。 スラブ加熱温度：１１５０〜１３００℃ 連続鋳造後のスラブを熱延に先立って加熱する温度が１
１５０℃未満では、熱延において十分高い熱延仕上げ温
度を確保することは困難である。設備の改造により圧延
温度が確保できると、この再加熱温度を低減することは
材質面から有利である。しかし、再加熱温度を低減する
と熱延時の負担も増大することから、現状の設備を前提
として１１５０℃を再加熱温度の下限とする。一方、加
熱温度が１３００℃を超えると、最終的に鋼板表面の性
状が著しく劣化する。従って、その上限を１３００℃と
する。 仕上圧延温度：（Ａｒ3 変態点−３０℃）以上 冷延、焼鈍後のｒ値に代表される加工性を良好にするた
めには、仕上圧延温度を（Ａｒ3 変態点−３０℃）以上
とする。これを下回った場合には最終的には組織が粗粒
化する傾向にあり、缶用鋼鈑としては肌荒れ性の観点か
ら望ましくない。更に、これを下回る低温の仕上圧延温
度の場合にはリジング現象が発生しやすくなることで、
ユーザー使用段階で外観不良を指摘されるおそれがあ
る。従って、本発明では仕上圧延温度は（Ａｒ3 変態点
−３０℃）以上とし、好ましくはＡｒ3 変態点以上とす
る。 巻取り温度：４５０〜７００℃ 巻取り温度が低過ぎると、熱延板の形状が劣化し、次工
程の酸洗、冷延に支障をきたすため、４５０℃以上とす
る。一方、高くなり過ぎると、鋼板表面に生じるスケー
ル厚の増大に伴い、酸洗性が劣化するのみならず、母板
の微細組織が粗大化することから最終的な鋼板の低下に
つながる。また、カーバイドが凝集した組織が熱延母板
中に形成され、この組織が鋼板の耐食性に悪影響を与え
る。従って、その上限を７００℃とした。 冷間圧延率：８０％以上 冷間圧下率が８０％未満であると十分な深絞り性が得ら
れないため、下限を８０％としたが、本発明のように微
量Ｎｂ添加の極低炭素鋼で非常にΔｒが小さく良好な加
工性を確保するためには、焼鈍前に大きな歪みエネルギ
ーを与えて再結晶時に有利な面方位の発達を促すことが
好ましい。このため、冷間圧延の圧下率が高くなるほど
加工性は良好となり、８５％以上とするのが望ましい。 焼鈍温度：７００〜８００℃ 焼鈍温度としては、再結晶が完了する温度として７００
℃が規定される。一方、焼鈍温度を過剰に上げると、連
続焼鈍時にヒートバックルや板破断等の欠陥が生じるお
それが増加するのみならず、表面濃化の増加などで表面
処理性の劣化につながるために望ましくない。従って、
その上限を８００℃とした。 焼鈍後の調質圧下率：１％以上５０％以下 母板に対して焼鈍したままの状態では降伏点伸びが存在
して材質が安定しないため、極特殊な用途以外は１％以
上の調質圧延を施す必要がある。また、各用途に応じた
調質度の原板を仕上げるために、最高５０％の２次圧延
を施すが、圧下率が５０％を超えると操業上の負担が大
きくなり、生産性が低下するためこの数値を上限とし
た。
【００２４】以上の方法により製造された冷延鋼板は優
れた加工性を有する。
れた加工性を有する。
【００２５】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と共に説明す
る。まず、表１及び表２に示す成分組成を含み、残部が
実質的にＦｅからなる鋼を転炉で溶製し、この鋼スラブ
を表３及び表４に示す熱間圧延条件で圧延した。この
際、一部については、熱間圧延時の試料の熱履歴を測定
し、それらの鋼のＡｒ 3 変態点を調べた。その後、酸洗
し、最終仕上げ板厚０．３ｍｍの冷間圧延板とした。次
いで、各々の鋼の再結晶温度を調査し、上記表３及び表
４に示した均熱条件で焼鈍を行った後、調質圧延を行っ
た。その後、ハロゲンタイプの電気錫めっきラインにて
２５番相当錫めっきを連続的に施してぶりきに仕上げ
た。このようにして得られた缶用鋼板に対して、硬度
（ＨＲ３０Ｔ）、引張強度ＴＳ、平均ｒ値、Δｒ値につ
いての調査を行った結果を表５及び表６に示す。なお、
引張特性は通常のＪＩＳ５号試験片を用いて実施した。
る。まず、表１及び表２に示す成分組成を含み、残部が
実質的にＦｅからなる鋼を転炉で溶製し、この鋼スラブ
を表３及び表４に示す熱間圧延条件で圧延した。この
際、一部については、熱間圧延時の試料の熱履歴を測定
し、それらの鋼のＡｒ 3 変態点を調べた。その後、酸洗
し、最終仕上げ板厚０．３ｍｍの冷間圧延板とした。次
いで、各々の鋼の再結晶温度を調査し、上記表３及び表
４に示した均熱条件で焼鈍を行った後、調質圧延を行っ
た。その後、ハロゲンタイプの電気錫めっきラインにて
２５番相当錫めっきを連続的に施してぶりきに仕上げ
た。このようにして得られた缶用鋼板に対して、硬度
（ＨＲ３０Ｔ）、引張強度ＴＳ、平均ｒ値、Δｒ値につ
いての調査を行った結果を表５及び表６に示す。なお、
引張特性は通常のＪＩＳ５号試験片を用いて実施した。
【００２６】表５及び６から明かなように、本発明法に
より製造された鋼板は、Ａｒ3 変態点が８６０℃以下に
低下しており、（Ａｒ3 変態点−３０℃）以上での仕上
圧延を安定に確保でき、製品の板幅方向、コイル長手方
向の材質のばらつきや、肌荒れも極めて少なかった。ま
た、Ｎｂ添加量の増加、さらにＮｂとＭｎの複合添加に
より、再結晶終了温度は従来成分の極低炭素鋼（鋼Ｎo.
１）に比べ低下しており、再結晶温度が高いため高温で
の焼鈍が必須な極低炭素鋼材に対しては極めて有効であ
る。また、箱型焼鈍法で製造した低炭素鋼の従来材（鋼
Ｎo.２６）に比べ、本発明で製造した鋼板はいずれも平
均ｒ値は高く、Δｒ値は小さく、製缶性に優れている。
Ｍｎの添加により固溶強化されているため、Ｔ３以上の
比較的硬質なぶりき原板を製造する場合にも、従来の極
低炭素鋼材の場合より調質圧延の圧下率を軽減すること
ができると同時に、圧延に伴う加工性の劣化を低減する
ことができる。
より製造された鋼板は、Ａｒ3 変態点が８６０℃以下に
低下しており、（Ａｒ3 変態点−３０℃）以上での仕上
圧延を安定に確保でき、製品の板幅方向、コイル長手方
向の材質のばらつきや、肌荒れも極めて少なかった。ま
た、Ｎｂ添加量の増加、さらにＮｂとＭｎの複合添加に
より、再結晶終了温度は従来成分の極低炭素鋼（鋼Ｎo.
１）に比べ低下しており、再結晶温度が高いため高温で
の焼鈍が必須な極低炭素鋼材に対しては極めて有効であ
る。また、箱型焼鈍法で製造した低炭素鋼の従来材（鋼
Ｎo.２６）に比べ、本発明で製造した鋼板はいずれも平
均ｒ値は高く、Δｒ値は小さく、製缶性に優れている。
Ｍｎの添加により固溶強化されているため、Ｔ３以上の
比較的硬質なぶりき原板を製造する場合にも、従来の極
低炭素鋼材の場合より調質圧延の圧下率を軽減すること
ができると同時に、圧延に伴う加工性の劣化を低減する
ことができる。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】
【表５】
【００３２】
【表６】
【００３３】次に、本発明の他の実施例を比較例と共に
説明する。表７に示す成分組成を含み、残部が実質的に
Ｆｅからなる鋼を転炉で溶製し、この鋼スラブを同じ表
７に示す熱間圧延条件で圧延した。この際、一部につい
ては、熱間圧延時の試料の熱履歴を測定し、各々の鋼の
Ａｒ3 変態点を調べた。その後、酸洗し、最終仕上げ板
厚０．３ｍｍの冷間圧延板とした。次いで、一部につい
ては再結晶温度を調査し、前記表７に示した均熱条件で
焼鈍を行った後、調質圧延を行った。そして、ハロゲン
タイプの電気錫めっきラインにて２５番相当錫めっきを
連続的に施してぶりきに仕上げた。このようにして得ら
れた缶用鋼板に対して、硬度（ＨＲ３０Ｔ）、引張強度
ＴＳ、平均ｒ値、Δｒ値そして耐食性についての調査を
行った結果を表８に示す。
説明する。表７に示す成分組成を含み、残部が実質的に
Ｆｅからなる鋼を転炉で溶製し、この鋼スラブを同じ表
７に示す熱間圧延条件で圧延した。この際、一部につい
ては、熱間圧延時の試料の熱履歴を測定し、各々の鋼の
Ａｒ3 変態点を調べた。その後、酸洗し、最終仕上げ板
厚０．３ｍｍの冷間圧延板とした。次いで、一部につい
ては再結晶温度を調査し、前記表７に示した均熱条件で
焼鈍を行った後、調質圧延を行った。そして、ハロゲン
タイプの電気錫めっきラインにて２５番相当錫めっきを
連続的に施してぶりきに仕上げた。このようにして得ら
れた缶用鋼板に対して、硬度（ＨＲ３０Ｔ）、引張強度
ＴＳ、平均ｒ値、Δｒ値そして耐食性についての調査を
行った結果を表８に示す。
【００３４】なお、引張特性は通常のＪＩＳ５号試験片
を用いて実施し、耐食性はＩ．Ｓ．Ｖ試験値（Ｉｒｏｎ
Ｓｏｌｕｔｉｏｎ Ｔｅｓｔ Ｖａｌｕｅ）により評
価した。Ｉ．Ｓ．Ｖ試験とは、めっき前の原板表面およ
びめっき層の耐食抵抗を求めるため、缶詰中の内容物と
鋼板の反応をシミュレートし、このときに試片から溶出
した鉄量を求める方法であり、本発明ではＩ．Ｓ．Ｖ≦
３μg ／３ｉｎ2 の場合耐食性を〇印、Ｉ．Ｓ．Ｖ≦１
μg ／３ｉｎ2 の場合耐食性を◎印とした。
を用いて実施し、耐食性はＩ．Ｓ．Ｖ試験値（Ｉｒｏｎ
Ｓｏｌｕｔｉｏｎ Ｔｅｓｔ Ｖａｌｕｅ）により評
価した。Ｉ．Ｓ．Ｖ試験とは、めっき前の原板表面およ
びめっき層の耐食抵抗を求めるため、缶詰中の内容物と
鋼板の反応をシミュレートし、このときに試片から溶出
した鉄量を求める方法であり、本発明ではＩ．Ｓ．Ｖ≦
３μg ／３ｉｎ2 の場合耐食性を〇印、Ｉ．Ｓ．Ｖ≦１
μg ／３ｉｎ2 の場合耐食性を◎印とした。
【００３５】表８及び図１から明かなように、本発明法
により製造された鋼板のうち、特にＮｉ量が０．３ｗｔ
％以上のものはＡｒ3 変態点が約８６０℃以下になって
おり、現状の熱延設備でも（Ａｒ3 変態点−３０℃）以
上での仕上圧延を安定に確保でき、製品の板幅方向、コ
イル長手方向の材質のばらつきや、肌荒れも極めて少な
かった。また、図２に示すように、Ｎｉを添加すること
により再結晶終了温度が低下しており、これによって連
続焼鈍工程の焼鈍条件を緩和することができ、再結晶温
度が高いため高温での焼鈍が必須な極低炭素鋼材に対し
ては極めて有効である。また、箱型焼鈍法で製造した従
来材と比較すると、図３に示すように、本発明法で製造
した鋼板はいずれも平均ｒ値は高く、Δｒ値は小さく、
製缶性に優れている。さらにＮｉ量０．３ｗｔ％以上の
場合に耐食性の良好なめっき板が得られた。しかし比較
鋼では耐食性の劣ったものしか得られなかった。
により製造された鋼板のうち、特にＮｉ量が０．３ｗｔ
％以上のものはＡｒ3 変態点が約８６０℃以下になって
おり、現状の熱延設備でも（Ａｒ3 変態点−３０℃）以
上での仕上圧延を安定に確保でき、製品の板幅方向、コ
イル長手方向の材質のばらつきや、肌荒れも極めて少な
かった。また、図２に示すように、Ｎｉを添加すること
により再結晶終了温度が低下しており、これによって連
続焼鈍工程の焼鈍条件を緩和することができ、再結晶温
度が高いため高温での焼鈍が必須な極低炭素鋼材に対し
ては極めて有効である。また、箱型焼鈍法で製造した従
来材と比較すると、図３に示すように、本発明法で製造
した鋼板はいずれも平均ｒ値は高く、Δｒ値は小さく、
製缶性に優れている。さらにＮｉ量０．３ｗｔ％以上の
場合に耐食性の良好なめっき板が得られた。しかし比較
鋼では耐食性の劣ったものしか得られなかった。
【００３６】なお、上記実施例ではぶりき原板を用いた
が、ティンフリー鋼板、複合めっき鋼板などを用いても
よく、めっきを施さずに塗油鋼板を用いてもよい。更に
焼鈍前にＮｉめっきを施してもよい。
が、ティンフリー鋼板、複合めっき鋼板などを用いても
よく、めっきを施さずに塗油鋼板を用いてもよい。更に
焼鈍前にＮｉめっきを施してもよい。
【００３７】
【表７】
【００３８】
【表８】
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の加工性に
優れた表面処理鋼板用原板の製造方法によれば、Ｍｎ添
加によりＡｒ3 変態点を下げることで、薄板厚のぶりき
原板用熱延母板でもＡｒ3 変態点以上での仕上圧延の安
定確保が可能となるため、材質のばらつきや肌荒れ等の
品質不良の問題が解消され歩止りが向上する。また、Ｎ
ｂとＭｎの添加量を制御することにより再結晶温度を効
果的に低下させることができるため、また連続焼鈍の工
程条件を緩和することができ、生産性、経済性を向上す
ることができる。さらにＭｎ添加により素材強度が上昇
するため、所望の調質度の鋼板を得るのに必要な調質圧
延圧下率を軽減することができ、生産性、経済性の向上
が可能となる。
優れた表面処理鋼板用原板の製造方法によれば、Ｍｎ添
加によりＡｒ3 変態点を下げることで、薄板厚のぶりき
原板用熱延母板でもＡｒ3 変態点以上での仕上圧延の安
定確保が可能となるため、材質のばらつきや肌荒れ等の
品質不良の問題が解消され歩止りが向上する。また、Ｎ
ｂとＭｎの添加量を制御することにより再結晶温度を効
果的に低下させることができるため、また連続焼鈍の工
程条件を緩和することができ、生産性、経済性を向上す
ることができる。さらにＭｎ添加により素材強度が上昇
するため、所望の調質度の鋼板を得るのに必要な調質圧
延圧下率を軽減することができ、生産性、経済性の向上
が可能となる。
【００４０】また、Ｎｉ添加によりＡｒ3 変態点を下げ
ることで、薄板厚のぶりき原板用熱延母板でもＡｒ3 変
態点以上での仕上圧延の安定確保が可能となるため、材
質のばらつきや肌荒れ等の品質不良の問題が解消され歩
止りが向上する。さらに、Ｎｉ添加により再結晶温度が
低下するため、連続焼鈍の工程条件を緩和することがで
き、生産性、経済性を向上することができる。さらに本
発明の鋼板を使用することにより、特別な表面処理方
法、技術を採用することなく、鋼成分の調整のみで耐食
性に優れた表面処理鋼板が得られるので工業的なメリッ
トは大きい。
ることで、薄板厚のぶりき原板用熱延母板でもＡｒ3 変
態点以上での仕上圧延の安定確保が可能となるため、材
質のばらつきや肌荒れ等の品質不良の問題が解消され歩
止りが向上する。さらに、Ｎｉ添加により再結晶温度が
低下するため、連続焼鈍の工程条件を緩和することがで
き、生産性、経済性を向上することができる。さらに本
発明の鋼板を使用することにより、特別な表面処理方
法、技術を採用することなく、鋼成分の調整のみで耐食
性に優れた表面処理鋼板が得られるので工業的なメリッ
トは大きい。
【図１】Ｎｉ添加量と鋼板のＡｒ3 変態点の関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図２】Ｎｉ添加量と再結晶温度の関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図３】Ｎｉ添加量とｒ値、Δｒ値の関係を示すグラフ
である。
である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．００５ｗｔ％以下、 Ｓｉ：０．０４ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．５ｗｔ％を超え１．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、 Ｎ：０．００４ｗｔ％以下、 Ｎｂ：０．００２〜０．０２ｗｔ％以下、を含有し、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼片を、 １１５０〜１３００℃の範囲内の温度に加熱し、 仕上圧延温度を（Ａｒ3 変態点−３０℃）以上として熱
間圧延を行い、 ４５０〜７００℃の範囲内の温度で巻取り、 酸洗し、 圧下率８０％以上で冷間圧延し、 均熱温度７００℃〜８００℃、均熱時間１０〜２０秒で
焼鈍を行い、 圧下率１．０％以上５０％以下の調質圧延を施すことを
特徴とする表面処理鋼板用原板の製造方法。 - 【請求項２】 前記Ｍｎを０．１〜０．６ｗｔ％とし、
さらに０．０１〜１．０ｗｔ％のＮｉを含有したことを
特徴とする請求項１記載の表面処理鋼板用原板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31503594A JPH07228921A (ja) | 1993-12-20 | 1994-12-19 | 加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-319424 | 1993-12-20 | ||
| JP31942493 | 1993-12-20 | ||
| JP31503594A JPH07228921A (ja) | 1993-12-20 | 1994-12-19 | 加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07228921A true JPH07228921A (ja) | 1995-08-29 |
Family
ID=26568159
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31503594A Pending JPH07228921A (ja) | 1993-12-20 | 1994-12-19 | 加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07228921A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015129191A1 (ja) * | 2014-02-25 | 2015-09-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 |
| JP2015224384A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板、その製造方法および王冠 |
| CN106795607A (zh) * | 2014-10-10 | 2017-05-31 | 杰富意钢铁株式会社 | 瓶盖用钢板及其制造方法 |
| CN107250413A (zh) * | 2015-02-26 | 2017-10-13 | 杰富意钢铁株式会社 | 瓶盖用钢板、瓶盖用钢板的制造方法及瓶盖 |
| JP2018172786A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | エアゾール缶天蓋用鋼板 |
-
1994
- 1994-12-19 JP JP31503594A patent/JPH07228921A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015129191A1 (ja) * | 2014-02-25 | 2015-09-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 |
| CN106029926A (zh) * | 2014-02-25 | 2016-10-12 | 杰富意钢铁株式会社 | 瓶盖用钢板及其制造方法以及瓶盖 |
| KR20160126014A (ko) * | 2014-02-25 | 2016-11-01 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 크라운 캡용 강판 및 그의 제조 방법 및 크라운 캡 |
| JPWO2015129191A1 (ja) * | 2014-02-25 | 2017-03-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 |
| CN106029926B (zh) * | 2014-02-25 | 2018-10-02 | 杰富意钢铁株式会社 | 瓶盖用钢板及其制造方法以及瓶盖 |
| JP2015224384A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板、その製造方法および王冠 |
| CN106795607A (zh) * | 2014-10-10 | 2017-05-31 | 杰富意钢铁株式会社 | 瓶盖用钢板及其制造方法 |
| CN107250413A (zh) * | 2015-02-26 | 2017-10-13 | 杰富意钢铁株式会社 | 瓶盖用钢板、瓶盖用钢板的制造方法及瓶盖 |
| US10655199B2 (en) | 2015-02-26 | 2020-05-19 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for crown cap, method for manufacturing steel sheet for crown cap, and crown cap |
| JP2018172786A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | エアゾール缶天蓋用鋼板 |
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Legal Events
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