JPH0727070B2 - 放射性廃棄物の処理方法 - Google Patents
放射性廃棄物の処理方法Info
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- JPH0727070B2 JPH0727070B2 JP61188501A JP18850186A JPH0727070B2 JP H0727070 B2 JPH0727070 B2 JP H0727070B2 JP 61188501 A JP61188501 A JP 61188501A JP 18850186 A JP18850186 A JP 18850186A JP H0727070 B2 JPH0727070 B2 JP H0727070B2
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- centrifugal thin
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- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
- G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
- G21F9/04—Treating liquids
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- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
- G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
- G21F9/04—Treating liquids
- G21F9/06—Processing
- G21F9/14—Processing by incineration; by calcination, e.g. desiccation
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- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は放射性廃棄物の処理方法に係り、特に濃縮廃
液、中でも加圧水型原子力（PWR）発電所より発生する
ホウ酸ナトリウムを主成分とする濃縮廃液を均質な粉体
にするに好適な放射性廃棄物の処理方法に関する。
液、中でも加圧水型原子力（PWR）発電所より発生する
ホウ酸ナトリウムを主成分とする濃縮廃液を均質な粉体
にするに好適な放射性廃棄物の処理方法に関する。
従来沸騰水型原子力（BWR）発電所で発生する放射性物
質を含む廃液（硫酸ナトリウムを主成分とする）は、特
開昭54−29878号、特開昭61−28897号等に示されている
ように、遠心薄膜乾燥機によつて乾燥粉体化し、大巾な
減容を図つている。これらの遠心薄膜乾燥機における被
処理液の加熱は、一般的に遠心薄膜乾燥機の胴体の外部
を覆うジヤケツト内に、原子力発電所の所内ボイラから
過熱蒸気（約170℃）導入することにより行なわれてい
る。
質を含む廃液（硫酸ナトリウムを主成分とする）は、特
開昭54−29878号、特開昭61−28897号等に示されている
ように、遠心薄膜乾燥機によつて乾燥粉体化し、大巾な
減容を図つている。これらの遠心薄膜乾燥機における被
処理液の加熱は、一般的に遠心薄膜乾燥機の胴体の外部
を覆うジヤケツト内に、原子力発電所の所内ボイラから
過熱蒸気（約170℃）導入することにより行なわれてい
る。
本発明者らは、PWR発電所から発生するホウ酸ナトリウ
ムを立成分とする濃縮廃液を遠心薄膜乾燥機により乾燥
粉体化することを試みた。その結果、ホウ酸ナトリウム
を主成分とする廃液は乾燥粉体化の際に発泡現象が生
じ、均質な粉体を得られないことが判明した。発泡現象
が生じた不均質な粉体は、後のペレツト化がうまくいか
ず、また均質な放射性廃棄物固化体を得ることが出来な
い。
ムを立成分とする濃縮廃液を遠心薄膜乾燥機により乾燥
粉体化することを試みた。その結果、ホウ酸ナトリウム
を主成分とする廃液は乾燥粉体化の際に発泡現象が生
じ、均質な粉体を得られないことが判明した。発泡現象
が生じた不均質な粉体は、後のペレツト化がうまくいか
ず、また均質な放射性廃棄物固化体を得ることが出来な
い。
本発明の目的は、ホウ酸ナトリウムを主成分とする放射
性廃液の加熱時における発泡現象を抑制できる放射性廃
棄物の処理方法を提供することにある。
性廃液の加熱時における発泡現象を抑制できる放射性廃
棄物の処理方法を提供することにある。
上記の目的は、遠心薄膜乾燥機の伝熱面を150℃より低
い温度になるように加熱し、ホウ酸ナトリウムを主成分
とする放射性廃液を前記遠心薄膜乾燥機内に供給し、前
記ホウ酸ナトリウムをNa2B4O7の粉体にすることによっ
て達成される。
い温度になるように加熱し、ホウ酸ナトリウムを主成分
とする放射性廃液を前記遠心薄膜乾燥機内に供給し、前
記ホウ酸ナトリウムをNa2B4O7の粉体にすることによっ
て達成される。
遠心薄膜乾燥機の伝熱面を150℃より低い温度になるよ
うに加熱することによって、遠心薄膜乾燥機内にホウ酸
ナトリウムを主成分とする放射性廃液を供給したときに
おける発泡現象の発生を防止できる。そのため、Na2B4O
7のより均質化された粉体を得ることができ、次工程で
あるペレット化あるいは固化が容易になる。
うに加熱することによって、遠心薄膜乾燥機内にホウ酸
ナトリウムを主成分とする放射性廃液を供給したときに
おける発泡現象の発生を防止できる。そのため、Na2B4O
7のより均質化された粉体を得ることができ、次工程で
あるペレット化あるいは固化が容易になる。
ホウ酸ナトリウムは結晶水を10水塩,5水塩,4水塩,2水
塩,1水塩ととることが可能である。この内、無水液と10
水塩,5水塩,4水塩は結晶であるが、２水塩と１水塩はア
モルフアス状態に成ることが知られている。また、結晶
水は、熱すればある定まつた温度で段階的に脱水が起る
が、このアモルフアス状態を呈する２水塩,1水塩の存在
する温度範囲は140℃〜250℃である。
塩,1水塩ととることが可能である。この内、無水液と10
水塩,5水塩,4水塩は結晶であるが、２水塩と１水塩はア
モルフアス状態に成ることが知られている。また、結晶
水は、熱すればある定まつた温度で段階的に脱水が起る
が、このアモルフアス状態を呈する２水塩,1水塩の存在
する温度範囲は140℃〜250℃である。
一方、発明者等の基礎実験によれば、粉体がほぼアモル
フアス化する遠心薄膜乾燥機の伝熱面温度を150℃より
低くすることにより発泡現象を抑えられることが判明し
た。
フアス化する遠心薄膜乾燥機の伝熱面温度を150℃より
低くすることにより発泡現象を抑えられることが判明し
た。
本発明の原理を第４図〜第９図により説明する。
本発明で扱う放射性廃棄物の主成分であるホウ酸ナトリ
ウム（Na2B4O7）の物性は温度に依存する。このことに
ついて第４図を用いて解説する。
ウム（Na2B4O7）の物性は温度に依存する。このことに
ついて第４図を用いて解説する。
Na2B4O7は無水塩から10水塩の状態まで６種類の状態を
とる。10水塩からは、70〜130℃の範囲内で５水塩,4水
塩に変わる。続いて140〜250℃の広範囲内で２水塩,1水
塩のアモルフアス状態になり、350℃以上で無水塩とし
て存在する。基礎実験より粉体化温度（遠心薄膜乾燥機
の伝熱面の温度）を150℃以上に昇温させると発泡現象
が生じ、粉体がかご状に膨張することが観察された（第
６図，第７図参照）。そこでアモルフアス化と発泡現象
に相関があることを推定した。更に裏付けるために同じ
粉体化温度で発泡現象の見られないBWR濃縮廃液の主成
分である硫流ナトリウム物性の温度依頼性について検討
した。第５図に硫酸ナトリウム（Na2SO4）の物性につい
て図示してある。Na2SO4は10水塩より32〜35℃の範囲
で、無水の結晶になり以後170〜180℃で斜方晶系、450
℃以上で六方晶系を取るがNa2B4O7の場合のようにアモ
ルフアス状態を経ることが無い。このことがNa2SO4が粉
体化する際発泡しない理由であろうと考えられる。すな
わち、ホウ酸ナトリウムの粉体化の際のアモルフアス化
は、発泡現象と密接な関係にあると考えられ、ホウ酸ナ
トリウムを発泡を抑制して粉体化するには、アモルフア
ス化を避けることが重要であることが分る。
とる。10水塩からは、70〜130℃の範囲内で５水塩,4水
塩に変わる。続いて140〜250℃の広範囲内で２水塩,1水
塩のアモルフアス状態になり、350℃以上で無水塩とし
て存在する。基礎実験より粉体化温度（遠心薄膜乾燥機
の伝熱面の温度）を150℃以上に昇温させると発泡現象
が生じ、粉体がかご状に膨張することが観察された（第
６図，第７図参照）。そこでアモルフアス化と発泡現象
に相関があることを推定した。更に裏付けるために同じ
粉体化温度で発泡現象の見られないBWR濃縮廃液の主成
分である硫流ナトリウム物性の温度依頼性について検討
した。第５図に硫酸ナトリウム（Na2SO4）の物性につい
て図示してある。Na2SO4は10水塩より32〜35℃の範囲
で、無水の結晶になり以後170〜180℃で斜方晶系、450
℃以上で六方晶系を取るがNa2B4O7の場合のようにアモ
ルフアス状態を経ることが無い。このことがNa2SO4が粉
体化する際発泡しない理由であろうと考えられる。すな
わち、ホウ酸ナトリウムの粉体化の際のアモルフアス化
は、発泡現象と密接な関係にあると考えられ、ホウ酸ナ
トリウムを発泡を抑制して粉体化するには、アモルフア
ス化を避けることが重要であることが分る。
そこで、ホウ酸ナトリウムを主成分とする廃液を発泡現
象を抑えて粉体化するための粉体化温度について検討し
た。ホウ酸ナトリウムの結晶水の状態の温度依存性につ
いて詳細な検討するためＸ線回折による分折を行つた。
第６図は分折結果を示すもので、Na2B4O7の５水塩のピ
ークと1,2水塩のピークの加熱温度による増減を示した
ものである。発泡現象が顕著になる遠心薄膜乾燥機の伝
熱面温度150℃以上では５水塩のピークは全く見られな
い。一方、アモルフアスである1,2水塩が130℃より徐々
に増加していく傾向が見られる。従つて、粉体のアモル
フアス化がある程度進行すると発泡現象が発生するもの
と考えられ、これらのことから、150℃より低く温度コ
ントロールしておけば良い粉体が作れることがわかる。
ホウ酸ナトリウムのアモルフアス化は140℃においても
一部生じるが、150℃以上において発泡現象が生じるの
は上述のようにアモルフアス化がある程度進行すると発
泡現象が発生するものと考えられることと、ホウ酸ナト
リウムの廃液を遠心薄膜乾燥機により乾燥粉体化する際
に、廃液が低温から高温へ急激に加熱されるためと考え
られる。第７図ではより具体的に示すために、温度と得
られる粉体粒径との関係をとり上げた。均質な粉体で得
られている間の平均粒径は140〜160μｍである。ところ
が遠心薄膜乾燥機の伝熱面温度が150℃以上になると平
均粒径が急激に大きくなると同時に発泡現象が始まる。
即ち発泡現象により粒径の増大化が進行していることが
わかつた。また160μｍ以上の粒径を持つ粉体は主成分
が1,2水塩であることも確かめられた。次に、遠心薄膜
乾燥機で作製した粒体の含水率と造粒機で作つたペレツ
トの強度とを調べた。
象を抑えて粉体化するための粉体化温度について検討し
た。ホウ酸ナトリウムの結晶水の状態の温度依存性につ
いて詳細な検討するためＸ線回折による分折を行つた。
第６図は分折結果を示すもので、Na2B4O7の５水塩のピ
ークと1,2水塩のピークの加熱温度による増減を示した
ものである。発泡現象が顕著になる遠心薄膜乾燥機の伝
熱面温度150℃以上では５水塩のピークは全く見られな
い。一方、アモルフアスである1,2水塩が130℃より徐々
に増加していく傾向が見られる。従つて、粉体のアモル
フアス化がある程度進行すると発泡現象が発生するもの
と考えられ、これらのことから、150℃より低く温度コ
ントロールしておけば良い粉体が作れることがわかる。
ホウ酸ナトリウムのアモルフアス化は140℃においても
一部生じるが、150℃以上において発泡現象が生じるの
は上述のようにアモルフアス化がある程度進行すると発
泡現象が発生するものと考えられることと、ホウ酸ナト
リウムの廃液を遠心薄膜乾燥機により乾燥粉体化する際
に、廃液が低温から高温へ急激に加熱されるためと考え
られる。第７図ではより具体的に示すために、温度と得
られる粉体粒径との関係をとり上げた。均質な粉体で得
られている間の平均粒径は140〜160μｍである。ところ
が遠心薄膜乾燥機の伝熱面温度が150℃以上になると平
均粒径が急激に大きくなると同時に発泡現象が始まる。
即ち発泡現象により粒径の増大化が進行していることが
わかつた。また160μｍ以上の粒径を持つ粉体は主成分
が1,2水塩であることも確かめられた。次に、遠心薄膜
乾燥機で作製した粒体の含水率と造粒機で作つたペレツ
トの強度とを調べた。
第８図に示す通りペレツト強度は含水率が高いほど強い
ことがわかつた。100〜150℃で遠心薄膜乾燥機を運転し
た時に得られる粉体の含水率は10％前後の値を示した。
これらのことからも150℃よりも低い温度で作られた粉
体が、次工程の一つであるペレツト化で効果が上がりこ
そすれ、何の障害にもならないことが明確となつた。ま
た粒体固化に際しても均質な粉体の方が固化体健全性が
高いことがわかつた。最後にホウ酸廃液を遠心薄膜乾燥
機で粒体化する際に粉体化伝熱面（シエルの内側）に生
成するスケールの発生状態について基礎実験を行なつ
た。第９図にその結果を示してあるが、150℃より低い
温度、即ち発泡現象が起こる以前ではシエル内面にスケ
ールが付着しないことが態かめられた。このことは、遠
心薄膜乾燥機の長時間連続運転の際問題となる機器の信
頼性を大きく向上させるものである。
ことがわかつた。100〜150℃で遠心薄膜乾燥機を運転し
た時に得られる粉体の含水率は10％前後の値を示した。
これらのことからも150℃よりも低い温度で作られた粉
体が、次工程の一つであるペレツト化で効果が上がりこ
そすれ、何の障害にもならないことが明確となつた。ま
た粒体固化に際しても均質な粉体の方が固化体健全性が
高いことがわかつた。最後にホウ酸廃液を遠心薄膜乾燥
機で粒体化する際に粉体化伝熱面（シエルの内側）に生
成するスケールの発生状態について基礎実験を行なつ
た。第９図にその結果を示してあるが、150℃より低い
温度、即ち発泡現象が起こる以前ではシエル内面にスケ
ールが付着しないことが態かめられた。このことは、遠
心薄膜乾燥機の長時間連続運転の際問題となる機器の信
頼性を大きく向上させるものである。
以上述べて来た色々な基礎実験のデータに基づいて、遠
心薄膜乾燥機を用いてホウ酸廃液を粉体化する場合は、
150℃より低い温度で運転することが必要であるという
結論を導いた。尚、発泡現象を抑制する効果をさらに高
めるには、140℃より低い温度で乾燥粉体化するのが好
ましい。また、遠心薄膜乾燥機は一般に大気圧に近い弱
負圧の状態で運転されるので、加熱により粉体化するた
めには、100℃より高い遠心薄膜乾燥機の伝熱面温度で
運転することが必要である。但し、遠心薄膜乾燥機の温
度をさらに負圧で運転すれば100℃以下であつても良
い。この場合、第４図から分るように、結晶水が10水塩
のままで粉体化する場合もあり得る。
心薄膜乾燥機を用いてホウ酸廃液を粉体化する場合は、
150℃より低い温度で運転することが必要であるという
結論を導いた。尚、発泡現象を抑制する効果をさらに高
めるには、140℃より低い温度で乾燥粉体化するのが好
ましい。また、遠心薄膜乾燥機は一般に大気圧に近い弱
負圧の状態で運転されるので、加熱により粉体化するた
めには、100℃より高い遠心薄膜乾燥機の伝熱面温度で
運転することが必要である。但し、遠心薄膜乾燥機の温
度をさらに負圧で運転すれば100℃以下であつても良
い。この場合、第４図から分るように、結晶水が10水塩
のままで粉体化する場合もあり得る。
次に、本発明を用いてホウ酸ナトリウム主成分とする放
射性廃液を遠心薄膜乾燥機を用いて、乾燥粉体化し、固
化容器に固化剤とともに固化する例について第１図〜第
３図により詳細に説明する。
射性廃液を遠心薄膜乾燥機を用いて、乾燥粉体化し、固
化容器に固化剤とともに固化する例について第１図〜第
３図により詳細に説明する。
実施例１ 放射性濃縮廃液（ホウ酸ナトリウム主成分）は貯蔵タン
ク１よりバルブ２を介して撹拌槽３へ送られる。撹拌槽
３にはモータで回転する回転羽根４がついており均一に
撹拌できるようになつている。沈でん物等が出ないよう
均一に撹拌した後バルブ２を介して遠心薄膜乾燥機５へ
導入される。遠心薄膜乾燥機は粉体化伝熱面の温度が15
0℃より低くなるように、所内ボイラ13から減圧バルブ1
4を介して遠心薄膜乾燥機５の胴体の外側を覆うジヤケ
ツト15に過熱蒸気が供給され制御されている。また回転
数は粉体化に必要な所定の回転数を保つよう設計されて
いる。すなわち、遠心薄膜乾燥機の温度コントロールに
は通常約170℃である過熱水蒸気が用いられ、遠心薄膜
乾燥機へ導入する前に減圧弁14により温度が150℃より
低くなるように圧力調整される。本実施例では約140℃
の過熱蒸気を供給している。放射性廃液は乾燥機の上部
より供給され、廃液は胴体を下降する間にスラリー化し
最終的に乾燥粉体化される。遠心薄膜乾燥機５は150℃
より低い温度条件で運転されているので発泡現象の無い
均質な粉体が作られる。出来た粉体は一時貯蔵タンク６
へ導入される。続いてバルブ２を介して造粒機10へ導入
されペレツト化する。ペレツト化されたホウ酸ナトリウ
ムは直接（あるいは一時別のタンク又は貯蔵施設に保管
しても良い。）固化容器11に導入され固化される。固化
材は別途導入される。本実施例では固化材の一例として
無機固化材をとり上げ解説する。無機固化材はタンク７
に入つておりバルブ２を介して混練槽９へ導入される。
一方硬化剤及び水はタンク８から３バルブ２を介して混
練槽９へ導入される。混練槽９には電動機で回転する回
転羽根４が付いており固化材が所定の粘度でかつ均質に
なるよう混練することができる。所定の粘度になつた固
定材は槽練槽９よりバルブ２を介してペレツトの充填し
ている固化容器11へ導入される。ペレツトの回りへ固化
材が充填し固化体12が出来る。ここでは無機固化材とし
てセメントあるいは水ガラス又はセメントガラスが適当
であるが、固化材としてはプラスチツクでも良いし、ア
スフアルトであつてもかまわない。いずれの固化材を用
いても本実施例によれば健全性の高い固化体12を作製す
ることが可能である。
ク１よりバルブ２を介して撹拌槽３へ送られる。撹拌槽
３にはモータで回転する回転羽根４がついており均一に
撹拌できるようになつている。沈でん物等が出ないよう
均一に撹拌した後バルブ２を介して遠心薄膜乾燥機５へ
導入される。遠心薄膜乾燥機は粉体化伝熱面の温度が15
0℃より低くなるように、所内ボイラ13から減圧バルブ1
4を介して遠心薄膜乾燥機５の胴体の外側を覆うジヤケ
ツト15に過熱蒸気が供給され制御されている。また回転
数は粉体化に必要な所定の回転数を保つよう設計されて
いる。すなわち、遠心薄膜乾燥機の温度コントロールに
は通常約170℃である過熱水蒸気が用いられ、遠心薄膜
乾燥機へ導入する前に減圧弁14により温度が150℃より
低くなるように圧力調整される。本実施例では約140℃
の過熱蒸気を供給している。放射性廃液は乾燥機の上部
より供給され、廃液は胴体を下降する間にスラリー化し
最終的に乾燥粉体化される。遠心薄膜乾燥機５は150℃
より低い温度条件で運転されているので発泡現象の無い
均質な粉体が作られる。出来た粉体は一時貯蔵タンク６
へ導入される。続いてバルブ２を介して造粒機10へ導入
されペレツト化する。ペレツト化されたホウ酸ナトリウ
ムは直接（あるいは一時別のタンク又は貯蔵施設に保管
しても良い。）固化容器11に導入され固化される。固化
材は別途導入される。本実施例では固化材の一例として
無機固化材をとり上げ解説する。無機固化材はタンク７
に入つておりバルブ２を介して混練槽９へ導入される。
一方硬化剤及び水はタンク８から３バルブ２を介して混
練槽９へ導入される。混練槽９には電動機で回転する回
転羽根４が付いており固化材が所定の粘度でかつ均質に
なるよう混練することができる。所定の粘度になつた固
定材は槽練槽９よりバルブ２を介してペレツトの充填し
ている固化容器11へ導入される。ペレツトの回りへ固化
材が充填し固化体12が出来る。ここでは無機固化材とし
てセメントあるいは水ガラス又はセメントガラスが適当
であるが、固化材としてはプラスチツクでも良いし、ア
スフアルトであつてもかまわない。いずれの固化材を用
いても本実施例によれば健全性の高い固化体12を作製す
ることが可能である。
尚、粉体は遠心薄膜乾燥機を出た直後は、主に５水塩の
ものとなるが、一時貯蔵タンク６〜固化容器11の間にお
いて、第４図からも分かるように一部、10水塩のものも
混在するようになる。
ものとなるが、一時貯蔵タンク６〜固化容器11の間にお
いて、第４図からも分かるように一部、10水塩のものも
混在するようになる。
実施例２ 次に本実施例を均質固化に用いた場合についての一実施
例を第２図により説明する。ホウ酸ナトリウムを主成分
とする濃縮廃液は貯蔵タンク１よりバルブ２を介して撹
拌槽３へ送られる。撹拌槽３にはモータで回転する回転
羽根４が付いており、沈でん物が折出しないよう均一に
撹拌できるようになつている。尚濃縮廃液の濃度が薄く
沈でん物の折出が問題とならない場合は、撹拌槽３を省
いて直接次の遠心薄膜乾燥機へ導入しても良い。撹拌槽
３で均一に撹拌されたホウ酸ナトリウム廃液はバルブ２
を介して遠心薄膜乾燥機５へ導入される。遠心薄膜乾燥
機５は粉体伝熱面の温度が150℃より低くなるようコン
トロールされている。温度コントロールには第１図と同
様に一度高温に上げた過熱蒸気を減圧弁を用いて圧力調
節することにより行なう（図示省略）。また遠心薄膜乾
燥機５は150℃より低い温度で粉体化出来るよう所定の
回転数で羽根が回るよう制御されている。この運転条件
で遠心薄膜乾燥機５より発泡現象の無い均質な粉体が作
られる。出来た粉体は一時貯蔵タンク６へ導入され次工
程へ供給される。続いて貯蔵タンク６よりバルブ２を介
して混合槽16へ所定量導入される。混合槽16にはモータ
で回転する回転羽根４が付いており槽内を均一に撹拌で
きるようになつている。この混合槽16内で廃棄物である
ホウ酸ナトリウム粉体と固化材の混練が行なわれる。次
に固化材側について説明する。固化材としては無機材質
固化材，プラスチツク，アスフアルトのいずれを用いて
も良いが、ここでは無機材質固化材を用いた場合につい
て解説する。無機材質固化母材（セメント又は水ガラス
あるいはセメントガラス）はタンク７よりバルブ２を介
して固化材混練槽９に導入される。固化材混練槽９には
モータで回転する回転羽根４が付いており均一に混練さ
れるようになつている。一方固化助剤（硬化剤あるいは
水又は硬化剤と水との混合物）が、タンク８よりバルブ
２を介して固化材混練槽９に導入され固化母材とともに
均一かつ所定の粘度になるまで混練される。続いて固化
材はバルブ２を介して先にホウ酸ナトリウム粉体が導入
されている混合槽16へ導入され、粉体と均一になるまで
混練される。続いてバルブ２を介して固化容器11へ導入
され均質固化体12を作製する。こうして作製した均質固
化体12はいずれの固化材を用いた場合にも本実施例によ
れば健全性の高い固化体であつた。以上は本実施例を均
質固化それもアウトドラム方式を用いた場合の例であ
る。
例を第２図により説明する。ホウ酸ナトリウムを主成分
とする濃縮廃液は貯蔵タンク１よりバルブ２を介して撹
拌槽３へ送られる。撹拌槽３にはモータで回転する回転
羽根４が付いており、沈でん物が折出しないよう均一に
撹拌できるようになつている。尚濃縮廃液の濃度が薄く
沈でん物の折出が問題とならない場合は、撹拌槽３を省
いて直接次の遠心薄膜乾燥機へ導入しても良い。撹拌槽
３で均一に撹拌されたホウ酸ナトリウム廃液はバルブ２
を介して遠心薄膜乾燥機５へ導入される。遠心薄膜乾燥
機５は粉体伝熱面の温度が150℃より低くなるようコン
トロールされている。温度コントロールには第１図と同
様に一度高温に上げた過熱蒸気を減圧弁を用いて圧力調
節することにより行なう（図示省略）。また遠心薄膜乾
燥機５は150℃より低い温度で粉体化出来るよう所定の
回転数で羽根が回るよう制御されている。この運転条件
で遠心薄膜乾燥機５より発泡現象の無い均質な粉体が作
られる。出来た粉体は一時貯蔵タンク６へ導入され次工
程へ供給される。続いて貯蔵タンク６よりバルブ２を介
して混合槽16へ所定量導入される。混合槽16にはモータ
で回転する回転羽根４が付いており槽内を均一に撹拌で
きるようになつている。この混合槽16内で廃棄物である
ホウ酸ナトリウム粉体と固化材の混練が行なわれる。次
に固化材側について説明する。固化材としては無機材質
固化材，プラスチツク，アスフアルトのいずれを用いて
も良いが、ここでは無機材質固化材を用いた場合につい
て解説する。無機材質固化母材（セメント又は水ガラス
あるいはセメントガラス）はタンク７よりバルブ２を介
して固化材混練槽９に導入される。固化材混練槽９には
モータで回転する回転羽根４が付いており均一に混練さ
れるようになつている。一方固化助剤（硬化剤あるいは
水又は硬化剤と水との混合物）が、タンク８よりバルブ
２を介して固化材混練槽９に導入され固化母材とともに
均一かつ所定の粘度になるまで混練される。続いて固化
材はバルブ２を介して先にホウ酸ナトリウム粉体が導入
されている混合槽16へ導入され、粉体と均一になるまで
混練される。続いてバルブ２を介して固化容器11へ導入
され均質固化体12を作製する。こうして作製した均質固
化体12はいずれの固化材を用いた場合にも本実施例によ
れば健全性の高い固化体であつた。以上は本実施例を均
質固化それもアウトドラム方式を用いた場合の例であ
る。
実施例３ 次にインドラム方式を用いた場合の実施例を説明する。
本実施例では、先に述べた実施例２において、タンク６
から直接固化容器に粉体を導入し、固化材を混和するこ
とに特徴がある。一時貯蔵された粉体はタンク６よりバ
ルブ２を介して所定量だけ固化容器11へ導入される。固
化容器には上下することにより脱着可能な、モータによ
つて回転する回転羽根４が入つており固化材と粉体が均
質になつた後はずせる仕組みになつている。固化容器11
へ導入された粉体はこの中で固化材と混練される。用い
る固化材は無機材質固化材，プラスチツク，アスフアル
トのいずれを用いても良いが、ここでは無機材質固化材
を用いた場合について解説する。無機材質固化母材（セ
メント又は水ガラスあるいはセメントガラス）は、タン
ク７よりバルブ２を介して固化材混練槽９に導入され
る。固化材混練槽９にはモータで回転する回転羽根４が
付いており均一に混練されるようになつている。一方固
化助剤（硬化剤あるいは水又は硬化剤と水との混合物）
が、タンク８よりバルブ２を介して固化材混練槽８に導
入され固化母材とともに均一かつ所定の粘度になるまで
混練される。続いて固化材はバルブ２を介して回転羽根
４のセツトしてある容化容器に導入され粉体と均質に混
練し、均質固化体12を作製する。また、固化母材，固化
助材とも固化容器に直接導入して粉体との混練が可能な
場合には、固化材混練槽９を省いても良い。こうして作
製した均質固化体12はいずれの固化材を用いた場合にも
本実施例によれば健全性の高い固化体であつた。
から直接固化容器に粉体を導入し、固化材を混和するこ
とに特徴がある。一時貯蔵された粉体はタンク６よりバ
ルブ２を介して所定量だけ固化容器11へ導入される。固
化容器には上下することにより脱着可能な、モータによ
つて回転する回転羽根４が入つており固化材と粉体が均
質になつた後はずせる仕組みになつている。固化容器11
へ導入された粉体はこの中で固化材と混練される。用い
る固化材は無機材質固化材，プラスチツク，アスフアル
トのいずれを用いても良いが、ここでは無機材質固化材
を用いた場合について解説する。無機材質固化母材（セ
メント又は水ガラスあるいはセメントガラス）は、タン
ク７よりバルブ２を介して固化材混練槽９に導入され
る。固化材混練槽９にはモータで回転する回転羽根４が
付いており均一に混練されるようになつている。一方固
化助剤（硬化剤あるいは水又は硬化剤と水との混合物）
が、タンク８よりバルブ２を介して固化材混練槽８に導
入され固化母材とともに均一かつ所定の粘度になるまで
混練される。続いて固化材はバルブ２を介して回転羽根
４のセツトしてある容化容器に導入され粉体と均質に混
練し、均質固化体12を作製する。また、固化母材，固化
助材とも固化容器に直接導入して粉体との混練が可能な
場合には、固化材混練槽９を省いても良い。こうして作
製した均質固化体12はいずれの固化材を用いた場合にも
本実施例によれば健全性の高い固化体であつた。
上述の実施例では、現在原子力発電所で使われている過
熱水蒸気（約170℃）を利用して遠心薄膜乾燥機の温度
コントロールをしている。そのために水蒸気入口に減圧
弁を設けることにより150℃より低くするようにしてい
るが、遠心薄膜乾燥機専用のボイラーが設置すれば、直
接水蒸気を導入することが可能となり、減圧弁は用いな
くても良い。
熱水蒸気（約170℃）を利用して遠心薄膜乾燥機の温度
コントロールをしている。そのために水蒸気入口に減圧
弁を設けることにより150℃より低くするようにしてい
るが、遠心薄膜乾燥機専用のボイラーが設置すれば、直
接水蒸気を導入することが可能となり、減圧弁は用いな
くても良い。
また、専用のボイラーが設置され350℃以上に運転温度
を設定可能であれば、ホウ酸ナトリウムの無水塩を均質
な条件で生成することが出来る。
を設定可能であれば、ホウ酸ナトリウムの無水塩を均質
な条件で生成することが出来る。
本発明によれば、遠心薄膜乾燥機内での発泡現象を防止
することができる。このため、Na2B4O7のより均質化さ
れた粉体を得ることができ、次工程であるペレツト化あ
るいは固化が容易になる。
することができる。このため、Na2B4O7のより均質化さ
れた粉体を得ることができ、次工程であるペレツト化あ
るいは固化が容易になる。
第１図，第２図，第３図は本発明を適用した放射性廃液
の処理装置の系統図、第４図はホウ酸ナトリウムの物性
を示す概略図、第５図は硫酸ナトリウムの物性を示す概
略図、第６図はホウ酸ナトリウムの５水塩及び1,2水塩
のＸ線回折のピーク値から求めた生成率の温度依頼性を
示した図、第７図は遠心薄膜乾燥機の運転温度条件と生
成してくる粉体粒径との関係を示した図、第８図は造粒
工程で作られたペレツトの一軸圧縮強度と造粒機へ送ら
れる粉体の含水率との関係を示す図、第９図は遠心薄膜
乾燥機の運転温度とホウ酸廃液を処理した際にシエル内
壁に付着するスケール厚さとの関係を示した図である。
の処理装置の系統図、第４図はホウ酸ナトリウムの物性
を示す概略図、第５図は硫酸ナトリウムの物性を示す概
略図、第６図はホウ酸ナトリウムの５水塩及び1,2水塩
のＸ線回折のピーク値から求めた生成率の温度依頼性を
示した図、第７図は遠心薄膜乾燥機の運転温度条件と生
成してくる粉体粒径との関係を示した図、第８図は造粒
工程で作られたペレツトの一軸圧縮強度と造粒機へ送ら
れる粉体の含水率との関係を示す図、第９図は遠心薄膜
乾燥機の運転温度とホウ酸廃液を処理した際にシエル内
壁に付着するスケール厚さとの関係を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 土屋 弘行 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 菊池 恂 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 玉田 慎 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (56)参考文献 特開 昭53−147200（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】遠心薄膜乾燥機の伝熱面を150℃より低い
温度になるように加熱し、ホウ酸ナトリウムを主成分と
する放射性廃液を前記遠心薄膜乾燥機内に供給し、前記
ホウ酸ナトリウムをNa2B4O7の粉体にすることを特徴と
する放射性廃棄物の処理方法。 - 【請求項２】前記遠心薄膜乾燥機における伝熱面の温度
を、100℃より高い範囲にする特許請求の範囲第１項記
載の放射性廃棄物の処理方法。 - 【請求項３】前記Na2B4O7がNa2B4O7・nH2O（ｎ＝１、２
以外）である特許請求の範囲第１項または第２項記載の
放射性廃棄物の処理方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61188501A JPH0727070B2 (ja) | 1986-08-13 | 1986-08-13 | 放射性廃棄物の処理方法 |
| KR1019870008845A KR950008094B1 (ko) | 1986-08-13 | 1987-08-12 | 방사성 폐액 및 고화된 방사성 폐기물의 처리방법 |
| US07/384,888 US4931222A (en) | 1986-08-13 | 1989-07-24 | Process for treating radioactive liquid waste containing sodium borate and solidified radioactive waste |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61188501A JPH0727070B2 (ja) | 1986-08-13 | 1986-08-13 | 放射性廃棄物の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6345598A JPS6345598A (ja) | 1988-02-26 |
| JPH0727070B2 true JPH0727070B2 (ja) | 1995-03-29 |
Family
ID=16224831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61188501A Expired - Lifetime JPH0727070B2 (ja) | 1986-08-13 | 1986-08-13 | 放射性廃棄物の処理方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4931222A (ja) |
| JP (1) | JPH0727070B2 (ja) |
| KR (1) | KR950008094B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009093826A3 (en) * | 2008-01-22 | 2009-10-22 | Korea Hydro & Nuclear Power Co., Ltd. | Method and equipment for granulation of radioactive waste |
| WO2012039521A1 (ko) * | 2010-09-20 | 2012-03-29 | 한국수력원자력 주식회사 | 농축폐액 건조물의 펠렛화 장치 및 방법과 이를 이용한 유리조성개발 방법 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4201841C1 (ja) * | 1992-01-24 | 1993-06-24 | Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe, De | |
| KR100933561B1 (ko) * | 2009-09-02 | 2009-12-23 | 고려검사주식회사 | 방사성 농축폐액 분말의 정제 방법 |
| KR101241126B1 (ko) * | 2011-08-29 | 2013-03-11 | (주)이엔이 | 기계식 증기 재압축 증기를 이용한 방사성 폐액 처리 방법 및 그 장치 |
| JP6271341B2 (ja) * | 2014-05-29 | 2018-01-31 | 株式会社東芝 | ホウ酸含有廃液のセメント固化処理方法 |
| US20250087379A1 (en) * | 2021-09-17 | 2025-03-13 | Eion International, Ltd. | Method of treating borate waste liquid |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53147200A (en) * | 1977-05-27 | 1978-12-21 | Hitachi Ltd | Treating method of radioactive waste liquid |
| JPS6027399B2 (ja) * | 1978-03-06 | 1985-06-28 | 株式会社日立製作所 | 放射性可燃廃棄物の粉体化処理方法 |
| JPS55103498A (en) * | 1979-02-02 | 1980-08-07 | Hitachi Ltd | Radioactive waste processing method |
| US4409137A (en) * | 1980-04-09 | 1983-10-11 | Belgonucleaire | Solidification of radioactive waste effluents |
| US4444680A (en) * | 1981-06-26 | 1984-04-24 | Westinghouse Electric Corp. | Process and apparatus for the volume reduction of PWR liquid wastes |
| JPS58151356A (ja) * | 1982-03-03 | 1983-09-08 | 水澤化学工業株式会社 | 水硬性セメント組成物 |
| JPS58213300A (ja) * | 1982-06-04 | 1983-12-12 | 株式会社日立製作所 | 放射性廃棄物の処理方法 |
| US4569787A (en) * | 1982-06-23 | 1986-02-11 | Hitachi, Ltd. | Process and apparatus for treating radioactive waste |
| JPS59220695A (ja) * | 1983-05-30 | 1984-12-12 | 株式会社日立製作所 | 放射性廃棄物固化処理・処分用容器 |
| JPS60120299A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-06-27 | 株式会社日立製作所 | 放射性廃棄物の固化方法 |
| JPS60128400A (ja) * | 1983-12-16 | 1985-07-09 | 株式会社日立製作所 | 放射性廃棄物固化体及びその製造方法 |
| JPH0677071B2 (ja) * | 1984-02-09 | 1994-09-28 | 株式会社日立製作所 | 放射性廃液の固化処理方法および装置 |
| JPS618699A (ja) * | 1984-06-22 | 1986-01-16 | 株式会社神戸製鋼所 | ホウ酸ソ−ダ廃液の処理方法 |
-
1986
- 1986-08-13 JP JP61188501A patent/JPH0727070B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-08-12 KR KR1019870008845A patent/KR950008094B1/ko not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-07-24 US US07/384,888 patent/US4931222A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009093826A3 (en) * | 2008-01-22 | 2009-10-22 | Korea Hydro & Nuclear Power Co., Ltd. | Method and equipment for granulation of radioactive waste |
| WO2012039521A1 (ko) * | 2010-09-20 | 2012-03-29 | 한국수력원자력 주식회사 | 농축폐액 건조물의 펠렛화 장치 및 방법과 이를 이용한 유리조성개발 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4931222A (en) | 1990-06-05 |
| KR950008094B1 (ko) | 1995-07-25 |
| KR880003344A (ko) | 1988-05-11 |
| JPS6345598A (ja) | 1988-02-26 |
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