JPH07292068A - ポリオレフィン樹脂組成物 - Google Patents
ポリオレフィン樹脂組成物Info
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Epoxy Resins (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来公知の金属イオン架橋（変性）ポリオレ
フィン樹脂組成物の欠点であるイ．溶融張力の不足、
ロ．機械的強度の不足の改善。 【構成】 イ．少なくともその一部が、不飽和有機酸又
は及びその誘導体で変性されたポリオレフィン系重合体
１００重量部、ロ．周期律表Ｉａ族、IIａ族金属の１以
上のカルボン酸塩０．１〜１００重量部、ハ．周期律用
Ｉａ族、IIａ族金属の１以上の水酸化物又は及び酸化物
０．１〜１００重量部、ニ．エポキシ樹脂０．１〜１０
０重量部からなるポリオレフィン樹脂組成物。 【効果】 公知の金属イオン変性ポリオレフィン樹脂組
成物と比較して曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度などが
大巾に向上した。
フィン樹脂組成物の欠点であるイ．溶融張力の不足、
ロ．機械的強度の不足の改善。 【構成】 イ．少なくともその一部が、不飽和有機酸又
は及びその誘導体で変性されたポリオレフィン系重合体
１００重量部、ロ．周期律表Ｉａ族、IIａ族金属の１以
上のカルボン酸塩０．１〜１００重量部、ハ．周期律用
Ｉａ族、IIａ族金属の１以上の水酸化物又は及び酸化物
０．１〜１００重量部、ニ．エポキシ樹脂０．１〜１０
０重量部からなるポリオレフィン樹脂組成物。 【効果】 公知の金属イオン変性ポリオレフィン樹脂組
成物と比較して曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度などが
大巾に向上した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリオレフィンに樹脂
組成物に関する。更に詳しくは溶融時のレオロジー的性
質と共に機械的物性、特に衝撃強度及び引張り強度及び
曲げ弾性率を著しく改善する金属イオン架橋ポリオレフ
ィン樹脂組成物に関する。
組成物に関する。更に詳しくは溶融時のレオロジー的性
質と共に機械的物性、特に衝撃強度及び引張り強度及び
曲げ弾性率を著しく改善する金属イオン架橋ポリオレフ
ィン樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術とその問題点】従来、オレフィン系重合体
にイオン性架橋結合を導入する方法は、例えばエチレン
に、α−β不飽和カルボン酸を共重合せしめるか、或い
はポリエチレン、ポリプロピレン、又はエチレン−プロ
ピレン共重合体などにα−β不飽和有機酸をグラフト反
応せしめることにより、まず該重合体にカルボキシル基
を導入したベース・ポリオレフィン樹脂を製造する。つ
いでこれをステアリン酸カルシウム、水酸化マグネシウ
ムのような金属イオン架橋剤によりカルボキシル基間
に、イオン性架橋結合を生成せしめることにより高い溶
融張力を有する樹脂組成物を得ることは特開平０５−２
５３５６号等で公知である。
にイオン性架橋結合を導入する方法は、例えばエチレン
に、α−β不飽和カルボン酸を共重合せしめるか、或い
はポリエチレン、ポリプロピレン、又はエチレン−プロ
ピレン共重合体などにα−β不飽和有機酸をグラフト反
応せしめることにより、まず該重合体にカルボキシル基
を導入したベース・ポリオレフィン樹脂を製造する。つ
いでこれをステアリン酸カルシウム、水酸化マグネシウ
ムのような金属イオン架橋剤によりカルボキシル基間
に、イオン性架橋結合を生成せしめることにより高い溶
融張力を有する樹脂組成物を得ることは特開平０５−２
５３５６号等で公知である。
【０００３】この方法によって得られた樹脂組成物は前
述のとおり高い溶融張力を有するが、溶融張力や機械的
強度を大幅に改善するためにはステアリン酸カルシウ
ム、水酸化マグネシウム等の添加剤を多量に添加しなけ
ればならない。この結果それら成形品の表面の肌荒れが
ひどいため得られた樹脂は透明性や光沢が悪く、その結
果商品としての価値を大きく損ねる。また、前述の公知
技術による方法で得られる樹脂は、成形加工性の良悪に
大きな影響を与える溶融張力、さらには成形品の引張り
強度及び衝撃強度が不十分であった。ブロー成形の場
合、パリソンはダイから押し出される時、自重によって
縦方向に引き伸ばされる。この現象をドローダウン又は
垂れ下がりといい成形品の偏肉の原因となる。一方、ド
ローダウン性は溶融張力と関係があり、公知の方法で得
られた樹脂では溶融張力が不足しているためにドローダ
ウンが多いパリソンとなってしまい、その結果その成形
品は偏肉が多いものとなってしまう。さらに発泡成形を
行なう場合、ガスを溶融樹脂の内部に閉じ込めた独立気
泡を形成させる為には、その樹脂は高い溶融張力を有す
る必要がある。以上の記述から明かなように特開平０５
−２５３５６号等に記載された方法で得られる樹脂は、
特許に記載のとおり溶融張力と機械的強度の改善はみら
れるものの実用的には未だ不十分であった。また特開昭
６１−１２３６４、特開昭６１−２５２２０４等によっ
て前述の金属イオン架橋剤として酢酸亜鉛や酢酸マグネ
シウム等を用いた場合は、それらに腐食性があるために
樹脂の製造において防食処理を施した装置を必要とす
る。
述のとおり高い溶融張力を有するが、溶融張力や機械的
強度を大幅に改善するためにはステアリン酸カルシウ
ム、水酸化マグネシウム等の添加剤を多量に添加しなけ
ればならない。この結果それら成形品の表面の肌荒れが
ひどいため得られた樹脂は透明性や光沢が悪く、その結
果商品としての価値を大きく損ねる。また、前述の公知
技術による方法で得られる樹脂は、成形加工性の良悪に
大きな影響を与える溶融張力、さらには成形品の引張り
強度及び衝撃強度が不十分であった。ブロー成形の場
合、パリソンはダイから押し出される時、自重によって
縦方向に引き伸ばされる。この現象をドローダウン又は
垂れ下がりといい成形品の偏肉の原因となる。一方、ド
ローダウン性は溶融張力と関係があり、公知の方法で得
られた樹脂では溶融張力が不足しているためにドローダ
ウンが多いパリソンとなってしまい、その結果その成形
品は偏肉が多いものとなってしまう。さらに発泡成形を
行なう場合、ガスを溶融樹脂の内部に閉じ込めた独立気
泡を形成させる為には、その樹脂は高い溶融張力を有す
る必要がある。以上の記述から明かなように特開平０５
−２５３５６号等に記載された方法で得られる樹脂は、
特許に記載のとおり溶融張力と機械的強度の改善はみら
れるものの実用的には未だ不十分であった。また特開昭
６１−１２３６４、特開昭６１−２５２２０４等によっ
て前述の金属イオン架橋剤として酢酸亜鉛や酢酸マグネ
シウム等を用いた場合は、それらに腐食性があるために
樹脂の製造において防食処理を施した装置を必要とす
る。
【０００４】
【本発明が解決しようとする問題点】本発明は、従来の
技術により得られるポリオレフィン樹脂組成物のレオロ
ジー的性質又は及び機械的性質が改善されたポリオレフ
ィン樹脂組成物に関するものである。発明者等は前述の
問題点を解決すべく鋭意研究を行なった。その結果、不
飽和有機酸又はその誘導体で変性されたポリオレフィン
系重合体に、次のＢ、Ｃ及びＤの３群の化合物、すなわ
ち Ｂ、元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれた金属の１
以上のカルボン酸塩 Ｃ、元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれた金属の１
以上の水酸化物又は及び酸化物 Ｄ、エポキシ樹脂 を特定な重量比率で配合して得られたポリオレフィン樹
脂組成物が上記の問題点、すなわち 溶融張力の不足 成形品の肌荒れ 機械的強度の不足 を大幅に改善し得ることを知って本発明を完成した。以
上の記述から明らかなように、本発明の目的は、公知技
術により得られるポリオレフィン樹脂組成物の前記の諸
性質が改善されたポリオレフィン樹脂組成物を提供する
ことである。
技術により得られるポリオレフィン樹脂組成物のレオロ
ジー的性質又は及び機械的性質が改善されたポリオレフ
ィン樹脂組成物に関するものである。発明者等は前述の
問題点を解決すべく鋭意研究を行なった。その結果、不
飽和有機酸又はその誘導体で変性されたポリオレフィン
系重合体に、次のＢ、Ｃ及びＤの３群の化合物、すなわ
ち Ｂ、元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれた金属の１
以上のカルボン酸塩 Ｃ、元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれた金属の１
以上の水酸化物又は及び酸化物 Ｄ、エポキシ樹脂 を特定な重量比率で配合して得られたポリオレフィン樹
脂組成物が上記の問題点、すなわち 溶融張力の不足 成形品の肌荒れ 機械的強度の不足 を大幅に改善し得ることを知って本発明を完成した。以
上の記述から明らかなように、本発明の目的は、公知技
術により得られるポリオレフィン樹脂組成物の前記の諸
性質が改善されたポリオレフィン樹脂組成物を提供する
ことである。
【０００５】
【問題点を解決するための手段】本発明は、下記（１）
の主要構成を有する。 （１）少なくともその一部が、不飽和有機酸又は及びそ
の誘導体で変性されたポリオレフィン系重合体と、元素
周期律表Iａ族又は及びIIａ族のカルボン酸塩と、元素
周期律表Iａ族又は及びIIａ族の水酸化物又は及び酸化
物と、エポキシ樹脂を配合したことを特徴とするポリオ
レフィン樹脂組成物である。
の主要構成を有する。 （１）少なくともその一部が、不飽和有機酸又は及びそ
の誘導体で変性されたポリオレフィン系重合体と、元素
周期律表Iａ族又は及びIIａ族のカルボン酸塩と、元素
周期律表Iａ族又は及びIIａ族の水酸化物又は及び酸化
物と、エポキシ樹脂を配合したことを特徴とするポリオ
レフィン樹脂組成物である。
【０００６】本発明の構成と効果について以下に詳述す
る。本発明の組成物のポリオレフィン系重合体以外の構
成成分としては、特に、不飽和有機酸、又は及びその誘
導体が無水マレイン酸もしくはメタアクリル酸であり、
元素周期律表Iａ族又は及びIIａ族のカルボン酸塩がス
テアリン酸カルシウムもしくはステアリン酸マグネシウ
ムであり、元素周期律表Iａ族又は及びIIａ族の水酸化
物又は及び酸化物が水酸化マグネシウムもしくは酸化マ
グネシウムもしくは水酸化カルシウムもしくは酸化カル
シウムであり、さらにこれらにエポキシ樹脂を配合した
ものである。
る。本発明の組成物のポリオレフィン系重合体以外の構
成成分としては、特に、不飽和有機酸、又は及びその誘
導体が無水マレイン酸もしくはメタアクリル酸であり、
元素周期律表Iａ族又は及びIIａ族のカルボン酸塩がス
テアリン酸カルシウムもしくはステアリン酸マグネシウ
ムであり、元素周期律表Iａ族又は及びIIａ族の水酸化
物又は及び酸化物が水酸化マグネシウムもしくは酸化マ
グネシウムもしくは水酸化カルシウムもしくは酸化カル
シウムであり、さらにこれらにエポキシ樹脂を配合した
ものである。
【０００７】本発明に使用するポリオレフィン系重合体
としては、プロピレン単独重合体、プロピレンを主成分
としてプロピレンとエチレン、ブテン−１、ペンテン−
１、ヘキセン−１、４−メチルペンテン−１、ヘプテン
−１、オクテン−１、デセン−１、の中から選ばれた１
以上との共重合体、又は及びポリエチレン、エチレン−
プロピレンブロックコポリマー、ポリ４−メチルペンテ
ン−１、エチレン−プロピレンラバー及びこれらの中か
ら選ばれた２以上の混合物が挙げられる。特に、ポリプ
ロピレン、ポリエチレン、プロピレンとエチレンの共重
合体、プロピレンとエチレンとブテン−１の共重合体が
本発明の効果の発現の点で好ましい。本発明による方法
で得られる樹脂組成物と同等の溶融張力を有する樹脂組
成物を前述の公知の方法で得るためには、カルボン酸金
属塩又は及び金属水酸化物又は及び金属酸化物を本発明
による方法よりもさらに多量に配合しなければ達成する
ことは不可能である。しかし、これらを多量に添加すれ
ば前述のとおり成形品の肌荒れを生じ、商品価値を損ね
る。以上の記述から明らかなように前述の問題点を改善
するために公知の方法よりもカルボン酸金属塩又は及び
金属水酸化物又は及び金属酸化物の配合量を減少させる
ことが本発明により可能となった。
としては、プロピレン単独重合体、プロピレンを主成分
としてプロピレンとエチレン、ブテン−１、ペンテン−
１、ヘキセン−１、４−メチルペンテン−１、ヘプテン
−１、オクテン−１、デセン−１、の中から選ばれた１
以上との共重合体、又は及びポリエチレン、エチレン−
プロピレンブロックコポリマー、ポリ４−メチルペンテ
ン−１、エチレン−プロピレンラバー及びこれらの中か
ら選ばれた２以上の混合物が挙げられる。特に、ポリプ
ロピレン、ポリエチレン、プロピレンとエチレンの共重
合体、プロピレンとエチレンとブテン−１の共重合体が
本発明の効果の発現の点で好ましい。本発明による方法
で得られる樹脂組成物と同等の溶融張力を有する樹脂組
成物を前述の公知の方法で得るためには、カルボン酸金
属塩又は及び金属水酸化物又は及び金属酸化物を本発明
による方法よりもさらに多量に配合しなければ達成する
ことは不可能である。しかし、これらを多量に添加すれ
ば前述のとおり成形品の肌荒れを生じ、商品価値を損ね
る。以上の記述から明らかなように前述の問題点を改善
するために公知の方法よりもカルボン酸金属塩又は及び
金属水酸化物又は及び金属酸化物の配合量を減少させる
ことが本発明により可能となった。
【０００８】次にこれらの変性方法について述べる。ま
ず、成分Ａとして、前述のポリオレフィン系重合体を不
飽和有機酸又は及びその誘導体で第１次変性をする。具
体的にはアクリル酸、メタアクリル酸、マレイン酸、無
水マレイン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、シトラコ
ン酸、無水シトラコン酸等から選ばれた１以上の化合物
をポリオレフィン系重合体１００重量部に０．０１〜１
０重量部添加してグラフト法により変性する。中でも無
水マレイン酸、メタアクリル酸を用いてポリオレフィン
系重合体を変性するのが好ましい。この変性に関して
は、グラフト率を向上させるためにベンゾイルパーオキ
サイド、ヂクミルパーオキサイド、２，５−ジメチル−
２，５−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、１，３−
ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、
等の有機過酸化物を用いる。不飽和有機酸又はその誘導
体の配合量はポリオレフィン系重合体１００重量部に対
して望ましくは０．００５〜３．０重量部である。変性
方法は具体的にはポリオレフィン系重合体に不飽和有機
酸又は及びその誘導体、及び前述の有機過酸化物を配合
し、十分混合攪拌後ポリオレフィン系重合体の融点以
上、一般的には１７０〜２８０℃の温度で、例えば押出
機などで溶融混練して行なう。又、本発明の組成物にお
いては成分Ａに代えて、その一部を未変性のポリオレフ
ィン樹脂に置き換える事も有効な方法である。配合量を
含めた変性方法によって本特許の範囲が限定されるもの
ではない。
ず、成分Ａとして、前述のポリオレフィン系重合体を不
飽和有機酸又は及びその誘導体で第１次変性をする。具
体的にはアクリル酸、メタアクリル酸、マレイン酸、無
水マレイン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、シトラコ
ン酸、無水シトラコン酸等から選ばれた１以上の化合物
をポリオレフィン系重合体１００重量部に０．０１〜１
０重量部添加してグラフト法により変性する。中でも無
水マレイン酸、メタアクリル酸を用いてポリオレフィン
系重合体を変性するのが好ましい。この変性に関して
は、グラフト率を向上させるためにベンゾイルパーオキ
サイド、ヂクミルパーオキサイド、２，５−ジメチル−
２，５−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、１，３−
ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、
等の有機過酸化物を用いる。不飽和有機酸又はその誘導
体の配合量はポリオレフィン系重合体１００重量部に対
して望ましくは０．００５〜３．０重量部である。変性
方法は具体的にはポリオレフィン系重合体に不飽和有機
酸又は及びその誘導体、及び前述の有機過酸化物を配合
し、十分混合攪拌後ポリオレフィン系重合体の融点以
上、一般的には１７０〜２８０℃の温度で、例えば押出
機などで溶融混練して行なう。又、本発明の組成物にお
いては成分Ａに代えて、その一部を未変性のポリオレフ
ィン樹脂に置き換える事も有効な方法である。配合量を
含めた変性方法によって本特許の範囲が限定されるもの
ではない。
【０００９】次に成分Ｂとして元素周期律表Iａ族、II
ａ族から選ばれた１以上のカルボン酸塩として炭素数８
〜２８のカルボン酸金属塩、例えば２−エチルヘキシル
カルボン酸塩、ラウリン酸金属塩、ミリスチン酸金属
塩、パルミチン酸金属塩、ステアリン酸金属塩、ベヘン
酸金属塩、１２−ヒドロキシステアリン酸金属塩、モン
タン酸金属塩等が挙げられる。中でも望ましくはステア
リン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム、ステア
リン酸リチウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン
酸カリウム、ステアリン酸亜鉛である。更に好ましくは
ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウムで
ある。これらの配合量は変性されたポリオレフィン系重
合体１００重量部に対して０．１〜１００重量部であ
る。
ａ族から選ばれた１以上のカルボン酸塩として炭素数８
〜２８のカルボン酸金属塩、例えば２−エチルヘキシル
カルボン酸塩、ラウリン酸金属塩、ミリスチン酸金属
塩、パルミチン酸金属塩、ステアリン酸金属塩、ベヘン
酸金属塩、１２−ヒドロキシステアリン酸金属塩、モン
タン酸金属塩等が挙げられる。中でも望ましくはステア
リン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム、ステア
リン酸リチウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン
酸カリウム、ステアリン酸亜鉛である。更に好ましくは
ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウムで
ある。これらの配合量は変性されたポリオレフィン系重
合体１００重量部に対して０．１〜１００重量部であ
る。
【００１０】次に成分Ｃは元素周期律表Iａ族、IIａ族
から選ばれた１以上の水酸化物又は及び酸化物として水
酸化ナトリウム、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウ
ム、水酸化カルシウム、酸化カルシウム、水酸化ベリリ
ウム、水酸化バリウムなどが挙げられるが、好ましくは
水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、水酸化カルシ
ウム、酸化カルシウムである。配合量は変性されたポリ
オレフィン系重合体１００重量部に対して０．１〜１０
０重量部である。また、成分Ｂ、成分Ｃを配合する代わ
りに複塩である塩基性金属石鹸、例えば（Ｃ17ＣＯＯ）
2 Ｍｇ・ＭｇＯ等を使用することも可能である。また、
成分Ｂと成分Ｃの重量比率は、成分Ｂが１に対して成分
Ｃが０．０１〜１００好ましくは０．０５〜５０であ
り、さらに好ましくは０．０５〜１０である。
から選ばれた１以上の水酸化物又は及び酸化物として水
酸化ナトリウム、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウ
ム、水酸化カルシウム、酸化カルシウム、水酸化ベリリ
ウム、水酸化バリウムなどが挙げられるが、好ましくは
水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、水酸化カルシ
ウム、酸化カルシウムである。配合量は変性されたポリ
オレフィン系重合体１００重量部に対して０．１〜１０
０重量部である。また、成分Ｂ、成分Ｃを配合する代わ
りに複塩である塩基性金属石鹸、例えば（Ｃ17ＣＯＯ）
2 Ｍｇ・ＭｇＯ等を使用することも可能である。また、
成分Ｂと成分Ｃの重量比率は、成分Ｂが１に対して成分
Ｃが０．０１〜１００好ましくは０．０５〜５０であ
り、さらに好ましくは０．０５〜１０である。
【００１１】成分Ｄは、ビスフェノール型、テトラヒド
ロキシフェニルメタン型、ポリアルコール型、ポリグリ
コール型、グリセリントリエーテル型、ノボラック型、
環状脂肪族型等のエポキシ樹脂が挙げられるが、特に好
ましくは環状脂肪族又は及びノボラック型のエポキシ樹
脂である。
ロキシフェニルメタン型、ポリアルコール型、ポリグリ
コール型、グリセリントリエーテル型、ノボラック型、
環状脂肪族型等のエポキシ樹脂が挙げられるが、特に好
ましくは環状脂肪族又は及びノボラック型のエポキシ樹
脂である。
【００１２】上述の成分Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの配合の順序は
特に制限はなく、均一に混合されていれば良い。例えば
ヘンシェルミキサー、リボンブレンダー、タンブラーな
どの攪拌装置を使用して３分以上の攪拌を行なう。かく
して得られた混合物を溶融混練するためには１軸押出
機、２軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダー等の通
常の混練装置を使用すればよいが、２軸押出機が一層好
ましい。押出機を使用して混練するとき、成分Ｂの添加
量が多量の場合、多段投入口を有する１段目の投入口か
ら成分Ａ、もしくは成分Ａと成分Ｃ及び成分Ｄの混合物
を、２段目の投入口から成分Ｂ、もしくは成分Ｂと成分
Ｃ及び成分Ｄの混合物を投入することは、目的とするポ
リオレフィン樹脂組成物の製造を容易にする上での効果
が大きい。
特に制限はなく、均一に混合されていれば良い。例えば
ヘンシェルミキサー、リボンブレンダー、タンブラーな
どの攪拌装置を使用して３分以上の攪拌を行なう。かく
して得られた混合物を溶融混練するためには１軸押出
機、２軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダー等の通
常の混練装置を使用すればよいが、２軸押出機が一層好
ましい。押出機を使用して混練するとき、成分Ｂの添加
量が多量の場合、多段投入口を有する１段目の投入口か
ら成分Ａ、もしくは成分Ａと成分Ｃ及び成分Ｄの混合物
を、２段目の投入口から成分Ｂ、もしくは成分Ｂと成分
Ｃ及び成分Ｄの混合物を投入することは、目的とするポ
リオレフィン樹脂組成物の製造を容易にする上での効果
が大きい。
【００１３】本発明の組成物の製造のための上記溶融混
練時に、上記成分の他にポリオレフィン樹脂で通常使用
される各種着色剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、銅害防
止剤、難燃剤、光安定剤、有機フィラー（例えば木
粉）、無機フィラー（例えばガラスファイバー、マイ
カ）等を更に添加することは本来の目的を損なわない限
り可能である。
練時に、上記成分の他にポリオレフィン樹脂で通常使用
される各種着色剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、銅害防
止剤、難燃剤、光安定剤、有機フィラー（例えば木
粉）、無機フィラー（例えばガラスファイバー、マイ
カ）等を更に添加することは本来の目的を損なわない限
り可能である。
【００１４】成分Ｂについて更に詳述すると、通常ポリ
オレフィン樹脂の添加剤としてスリップ性改善や、触媒
残鎖の中和、或いは顔料などの分散剤として例えばステ
アリン酸カルシウムなどを使用するが、その配合量はポ
リオレフィン樹脂１００重量部に対して０．３重量部以
下である。０．５重量部を越えて配合すると成形品やフ
ィルムの表面からのブリーディングが激しく、実用上使
用に耐えない。更に多量に配合した場合には押出機で溶
融混練することは押出機内部で滑りが発生するため押し
出し不可能となる。
オレフィン樹脂の添加剤としてスリップ性改善や、触媒
残鎖の中和、或いは顔料などの分散剤として例えばステ
アリン酸カルシウムなどを使用するが、その配合量はポ
リオレフィン樹脂１００重量部に対して０．３重量部以
下である。０．５重量部を越えて配合すると成形品やフ
ィルムの表面からのブリーディングが激しく、実用上使
用に耐えない。更に多量に配合した場合には押出機で溶
融混練することは押出機内部で滑りが発生するため押し
出し不可能となる。
【００１５】しかしながら有機酸により変性されたポリ
オレフィン樹脂及び特定の金属酸化物や水酸化物を併用
することにより０．５重量部を越えて更に多量の成分Ｂ
を配合することが可能となる。本発明に示される如くこ
れにさらにエポキシ樹脂を配合することにより、著しく
その効果が改善される。このとき同時に成分Ｂ及び成分
Ｃの金属イオンにより、変性ポリオレフィン樹脂との間
に金属イオン結合が生成し、改善された機械的強度や粘
弾性的な改質を得ることができる。この知見を得たこと
が本発明の基礎となっているのである。
オレフィン樹脂及び特定の金属酸化物や水酸化物を併用
することにより０．５重量部を越えて更に多量の成分Ｂ
を配合することが可能となる。本発明に示される如くこ
れにさらにエポキシ樹脂を配合することにより、著しく
その効果が改善される。このとき同時に成分Ｂ及び成分
Ｃの金属イオンにより、変性ポリオレフィン樹脂との間
に金属イオン結合が生成し、改善された機械的強度や粘
弾性的な改質を得ることができる。この知見を得たこと
が本発明の基礎となっているのである。
【００１６】実施例１ 不飽和有機酸変性α−オレフィン重合体の製造方法とし
て、チッソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ１０００（プ
ロピレン単独重合体、ＭＦＲ０．９（ＭＦＲ；温度２３
０℃において荷重２．１６Ｋｇを加えた時の１０分間の
溶融樹脂の吐出量、単位；ｇ））が１００重量部に無水
マレイン酸を０．５重量部、１，３−ビス−（ｔ−ブチ
ルパーオキシイソプロピル）ベンゼンを０．０５重量
部、酸化防止剤及び加工性安定剤としてテトラキス（メ
チレン（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシヒド
ロシンナメート）メタンを０．０７重量部、２，６−ジ
−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾールを０．１重量部、ステア
リン酸カルシウムを０．１重量部配合し、ヘンシェルミ
キサーで３分間攪拌し、その後、溶融混練を行なった。
溶融混練は池貝鉄工製２軸押出機ＰＣＭ−４５を用いて
シリンダー温度２３０℃で押し出した。
て、チッソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ１０００（プ
ロピレン単独重合体、ＭＦＲ０．９（ＭＦＲ；温度２３
０℃において荷重２．１６Ｋｇを加えた時の１０分間の
溶融樹脂の吐出量、単位；ｇ））が１００重量部に無水
マレイン酸を０．５重量部、１，３−ビス−（ｔ−ブチ
ルパーオキシイソプロピル）ベンゼンを０．０５重量
部、酸化防止剤及び加工性安定剤としてテトラキス（メ
チレン（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシヒド
ロシンナメート）メタンを０．０７重量部、２，６−ジ
−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾールを０．１重量部、ステア
リン酸カルシウムを０．１重量部配合し、ヘンシェルミ
キサーで３分間攪拌し、その後、溶融混練を行なった。
溶融混練は池貝鉄工製２軸押出機ＰＣＭ−４５を用いて
シリンダー温度２３０℃で押し出した。
【００１７】かくして得られた樹脂ペレット中のマレイ
ン酸の濃度は赤外吸収スペクトルの測定から０．１９重
量％であった。本発明の例示組成物をフィルム状に成形
して赤外スペクトルを調べたところ、無水マレイン酸の
特性ピークである１７８５ｃｍ-1のピークは減少し、そ
れに反比例してイオン結合によるピークの増大が１５６
０ｃｍ-1に明瞭に認められた。更に該組成物を細粉状に
してキシレン溶媒を用いて８時間ソックスレー抽出を行
ったところ成分Ａ＋Ｂ＋Ｃ及び成分Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄでは
不溶分が生じた。一方、成分Ａや、成分Ａ＋Ｂ、成分Ａ
＋Ｃ、成分Ａ＋Ｄのみでは全て溶解した。またＭＦＲは
５５であった。イオン性架橋結合を生成せしめるために
上記によって得られたペレットが１０重量部に対してチ
ッソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ６０００Ｍ（高結晶
性プロピレン単独重合体、ＭＦＲ６．６）を９０重量
部、水酸化マグネシウムとステアリン酸カルシウム及び
日本チバガイギー株式会社製アラルダイトＣＹ１７９
（環状脂肪族エポキシ樹脂、エポキシ当量１４０）を表
１に記載した分量を配合し、ヘンシェルミキサーで３分
間攪拌し、その後、山口製作所製１軸押出機ＹＥ２０Ｖ
を用いて、２３０℃のシリンダ温度で溶融混練を行なっ
た。高結晶性プロピレン単独重合体の定義及び製造方法
は特公昭６３−１９１８０９に示されたとおりである．
かくして得られた本組成物ペレットを樹脂の温度が２５
０℃の条件で射出成形し、所定の試験片を作成し、機械
的強度の測定を行なった。かくして得られた試験片の室
温における引張り降伏強度と曲げ弾性率及びアイゾット
衝撃強度はそれぞれ４２０Kgf/cm2 、２２０００Kgf/cm
2 、６．９Kgf・cm/cm2であった。また溶融張力の測定は
東洋精機製メルトテンションテスターを用いて、１９０
℃のシリンダ温度で吐出口径２．０９５ｍｍ、押し出し
速度２０ｍｍ／分、巻取り速度４６００ｍｍ／分で行な
った。溶融張力の値は７．０ｇであった。またＭＦＲは
３．８ｇ／１０分であった。肌荒れの評価は複数の者に
より前述の各試験片の表面を５段階に分けて総合的に目
視により行なった。肌荒れの評価は「良好」であった。
ン酸の濃度は赤外吸収スペクトルの測定から０．１９重
量％であった。本発明の例示組成物をフィルム状に成形
して赤外スペクトルを調べたところ、無水マレイン酸の
特性ピークである１７８５ｃｍ-1のピークは減少し、そ
れに反比例してイオン結合によるピークの増大が１５６
０ｃｍ-1に明瞭に認められた。更に該組成物を細粉状に
してキシレン溶媒を用いて８時間ソックスレー抽出を行
ったところ成分Ａ＋Ｂ＋Ｃ及び成分Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄでは
不溶分が生じた。一方、成分Ａや、成分Ａ＋Ｂ、成分Ａ
＋Ｃ、成分Ａ＋Ｄのみでは全て溶解した。またＭＦＲは
５５であった。イオン性架橋結合を生成せしめるために
上記によって得られたペレットが１０重量部に対してチ
ッソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ６０００Ｍ（高結晶
性プロピレン単独重合体、ＭＦＲ６．６）を９０重量
部、水酸化マグネシウムとステアリン酸カルシウム及び
日本チバガイギー株式会社製アラルダイトＣＹ１７９
（環状脂肪族エポキシ樹脂、エポキシ当量１４０）を表
１に記載した分量を配合し、ヘンシェルミキサーで３分
間攪拌し、その後、山口製作所製１軸押出機ＹＥ２０Ｖ
を用いて、２３０℃のシリンダ温度で溶融混練を行なっ
た。高結晶性プロピレン単独重合体の定義及び製造方法
は特公昭６３−１９１８０９に示されたとおりである．
かくして得られた本組成物ペレットを樹脂の温度が２５
０℃の条件で射出成形し、所定の試験片を作成し、機械
的強度の測定を行なった。かくして得られた試験片の室
温における引張り降伏強度と曲げ弾性率及びアイゾット
衝撃強度はそれぞれ４２０Kgf/cm2 、２２０００Kgf/cm
2 、６．９Kgf・cm/cm2であった。また溶融張力の測定は
東洋精機製メルトテンションテスターを用いて、１９０
℃のシリンダ温度で吐出口径２．０９５ｍｍ、押し出し
速度２０ｍｍ／分、巻取り速度４６００ｍｍ／分で行な
った。溶融張力の値は７．０ｇであった。またＭＦＲは
３．８ｇ／１０分であった。肌荒れの評価は複数の者に
より前述の各試験片の表面を５段階に分けて総合的に目
視により行なった。肌荒れの評価は「良好」であった。
【００１８】実施例２ 実施例１で変性されたポリオレフィン樹脂とＰ６０００
Ｍの配合量以外は実施例１に準じた。マレイン酸変性α
−オレフィン重合体とＰ６０００Ｍの配合量は表１に示
した。ＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れ
の評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは０．７ｇ／
１０分、１９０℃における溶融張力は２５ｇ以上であっ
た。室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾ
ット衝撃強度はそれぞれ４４０Kgf/cm2 、２３０００Kg
f/cm2 、８．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は
「悪い」であった。
Ｍの配合量以外は実施例１に準じた。マレイン酸変性α
−オレフィン重合体とＰ６０００Ｍの配合量は表１に示
した。ＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れ
の評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは０．７ｇ／
１０分、１９０℃における溶融張力は２５ｇ以上であっ
た。室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾ
ット衝撃強度はそれぞれ４４０Kgf/cm2 、２３０００Kg
f/cm2 、８．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は
「悪い」であった。
【００１９】実施例３ 不飽和有機酸変性α−オレフィン重合体は実施例１で製
造したものを使用した。イオン性架橋反応はＰ６０００
Ｍの代わりにチッソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ１０
００（プロピレン単独重合体、ＭＦＲ０．９）を用いた
こととその配合量及び水酸化マグネシウムとステアリン
酸カルシウム及びエポキシ樹脂の配合量以外は実施例１
に準じた。Ｐ１０００、水酸化マグネシウム、ステアリ
ン酸カルシウム、エポキシ樹脂の配合量は表１に示し
た。ＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの
評価の方法及びＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及
び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは
０．６ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は２５ｇ
以上であった。室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ４６０Kgf/cm2 、２
１５００Kgf/cm2 、９．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れ
の評価は「良好」であった。
造したものを使用した。イオン性架橋反応はＰ６０００
Ｍの代わりにチッソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ１０
００（プロピレン単独重合体、ＭＦＲ０．９）を用いた
こととその配合量及び水酸化マグネシウムとステアリン
酸カルシウム及びエポキシ樹脂の配合量以外は実施例１
に準じた。Ｐ１０００、水酸化マグネシウム、ステアリ
ン酸カルシウム、エポキシ樹脂の配合量は表１に示し
た。ＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの
評価の方法及びＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及
び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは
０．６ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は２５ｇ
以上であった。室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ４６０Kgf/cm2 、２
１５００Kgf/cm2 、９．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れ
の評価は「良好」であった。
【００２０】実施例４ 不飽和有機酸変性α−オレフィン重合体は実施例１で製
造したものを使用した。イオン性架橋結合を生成せしめ
るための反応は実施例１でＰ６０００Ｍの代わりにチッ
ソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ６０００（プロピレン
単独重合体、ＭＦＲ４．６）を用いたこと以外は実施例
１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定
及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは
２．２ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は２４．
５ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイ
ゾット衝撃強度はそれぞれ４３０Kgf/cm2 、１９０００
Kgf/cm2 、８．５Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は
「良好」であった。
造したものを使用した。イオン性架橋結合を生成せしめ
るための反応は実施例１でＰ６０００Ｍの代わりにチッ
ソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ６０００（プロピレン
単独重合体、ＭＦＲ４．６）を用いたこと以外は実施例
１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定
及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは
２．２ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は２４．
５ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイ
ゾット衝撃強度はそれぞれ４３０Kgf/cm2 、１９０００
Kgf/cm2 、８．５Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は
「良好」であった。
【００２１】実施例５ 不飽和有機酸変性α−オレフィン重合体は実施例１で製
造したものを使用した。イオン性架橋結合を生成せしめ
るための反応は実施例１でＰ６０００Ｍの代わりにチッ
ソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ９００５（プロピレン
単独重合体、ＭＦＲ５１）を用いたこと以外は実施例１
に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及
び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは
８．４ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は１５．
５ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイ
ゾット衝撃強度はそれぞれ４１０Kgf/cm2 、２１０００
Kgf/cm2 、６．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は
「良好」であった。
造したものを使用した。イオン性架橋結合を生成せしめ
るための反応は実施例１でＰ６０００Ｍの代わりにチッ
ソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ９００５（プロピレン
単独重合体、ＭＦＲ５１）を用いたこと以外は実施例１
に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及
び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは
８．４ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は１５．
５ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイ
ゾット衝撃強度はそれぞれ４１０Kgf/cm2 、２１０００
Kgf/cm2 、６．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は
「良好」であった。
【００２２】実施例６ 実施例４でステアリン酸カルシウムの代わりにステアリ
ン酸マグネシウムを用いたこととステアリン酸マグネシ
ウム、水酸化マグネシウム、エポキシ樹脂の各配合量以
外は実施例４に準じた。ステアリン酸マグネシウム、水
酸化マグネシウム、ＣＹ１７９の配合量は表１に示し
た。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒
れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは９．２ｇ
／１０分、１９０℃における溶融張力は５．３ｇ、室温
における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃
強度はそれぞれ３８０Kgf/cm2 、１７２００Kgf/cm2 、
５．２Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は「悪い」で
あった。
ン酸マグネシウムを用いたこととステアリン酸マグネシ
ウム、水酸化マグネシウム、エポキシ樹脂の各配合量以
外は実施例４に準じた。ステアリン酸マグネシウム、水
酸化マグネシウム、ＣＹ１７９の配合量は表１に示し
た。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒
れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは９．２ｇ
／１０分、１９０℃における溶融張力は５．３ｇ、室温
における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃
強度はそれぞれ３８０Kgf/cm2 、１７２００Kgf/cm2 、
５．２Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は「悪い」で
あった。
【００２３】実施例７ 実施例４でステアリン酸カルシウムの代わりにステアリ
ン酸亜鉛を用いたこととステアリン酸マグネシウム、水
酸化マグネシウム、エポキシ樹脂の各配合量以外は実施
例４に準じた。ステアリン酸亜鉛、水酸化マグネシウ
ム、エポキシ樹脂の配合量は表１に示した。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは１１．２ｇ／１０分、
１９０℃における溶融張力は４．８ｇ、室温における引
張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれ
ぞれ３７０Kgf/cm2 、１６５００Kgf/cm2 、４．８Kgf・
cm/cm2であった。肌荒れの評価は「悪い」であった。
ン酸亜鉛を用いたこととステアリン酸マグネシウム、水
酸化マグネシウム、エポキシ樹脂の各配合量以外は実施
例４に準じた。ステアリン酸亜鉛、水酸化マグネシウ
ム、エポキシ樹脂の配合量は表１に示した。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは１１．２ｇ／１０分、
１９０℃における溶融張力は４．８ｇ、室温における引
張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれ
ぞれ３７０Kgf/cm2 、１６５００Kgf/cm2 、４．８Kgf・
cm/cm2であった。肌荒れの評価は「悪い」であった。
【００２４】実施例８ 実施例３でＰ１０００の代わりにチッソ株式会社製チッ
ソポリプロ、Ｐ７０２０（エチレン−プロピレンランダ
ムコポリマー、エチレン濃度２．５wt％、ＭＦＲ８．
０）を用いたこと以外は実施例３に準じた。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは１１．８ｇ／１０分、
１９０℃における溶融張力は５．２ｇ、室温における引
張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれ
ぞれ３４０Kgf/cm2 、１５０００Kgf/cm2 、８．２Kgf・
cm/cm2であった。肌荒れの評価は「良好」であった。
ソポリプロ、Ｐ７０２０（エチレン−プロピレンランダ
ムコポリマー、エチレン濃度２．５wt％、ＭＦＲ８．
０）を用いたこと以外は実施例３に準じた。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは１１．８ｇ／１０分、
１９０℃における溶融張力は５．２ｇ、室温における引
張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれ
ぞれ３４０Kgf/cm2 、１５０００Kgf/cm2 、８．２Kgf・
cm/cm2であった。肌荒れの評価は「良好」であった。
【００２５】実施例９ 実施例３でＰ１０００の代わりにチッソ株式会社製チッ
ソポリエチ、Ｑ６９１０Ｐ（高密度ポリエチレン、メチ
ル分岐数：３個／１０００炭素、ＭＦＲ３８）を用いた
こと以外は実施例３に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、
機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に
準じた。ＭＦＲは０．８ｇ／１０分、１９０℃における
溶融張力は２５ｇ以上であった。室温における引張り降
伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３
３０Kgf/cm2 、１２０００Kgf/cm2 、６．９Kgf・cm/cm2
であった。肌荒れの評価は「良好」であった。
ソポリエチ、Ｑ６９１０Ｐ（高密度ポリエチレン、メチ
ル分岐数：３個／１０００炭素、ＭＦＲ３８）を用いた
こと以外は実施例３に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、
機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に
準じた。ＭＦＲは０．８ｇ／１０分、１９０℃における
溶融張力は２５ｇ以上であった。室温における引張り降
伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３
３０Kgf/cm2 、１２０００Kgf/cm2 、６．９Kgf・cm/cm2
であった。肌荒れの評価は「良好」であった。
【００２６】実施例１０ 実施例３でＰ１０００の代わりにチッソ株式会社製チッ
ソポリプロ、Ｐ５０７０（エチレン−プロピレンブロッ
クコポリマー、全エチレン濃度６．８wt％、ＭＦＲ５．
０）を用いたこと以外は実施例３に準じた。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは５．０ｇ／１０分、１
９０℃における溶融張力は５．８ｇ、室温における引張
り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞ
れ３４０Kgf/cm2 、１５０００Kgf/cm2 、２１．５Kgf・
cm/cm2であった。肌荒れの評価は「普通」であった。
ソポリプロ、Ｐ５０７０（エチレン−プロピレンブロッ
クコポリマー、全エチレン濃度６．８wt％、ＭＦＲ５．
０）を用いたこと以外は実施例３に準じた。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは５．０ｇ／１０分、１
９０℃における溶融張力は５．８ｇ、室温における引張
り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞ
れ３４０Kgf/cm2 、１５０００Kgf/cm2 、２１．５Kgf・
cm/cm2であった。肌荒れの評価は「普通」であった。
【００２７】実施例１１ 実施例４でエポキシ樹脂の配合量以外は実施例４に準じ
た。エポキシ樹脂の配合量は表１に示した。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは３．９ｇ／１０分、１
９０℃における溶融張力は１２．９ｇ、室温における引
張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれ
ぞれ４２０Kgf/cm2 、１９５００Kgf/cm2 、７．９Kgf・
cm/cm2であった。肌荒れの評価は「普通」であった。
た。エポキシ樹脂の配合量は表１に示した。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは３．９ｇ／１０分、１
９０℃における溶融張力は１２．９ｇ、室温における引
張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれ
ぞれ４２０Kgf/cm2 、１９５００Kgf/cm2 、７．９Kgf・
cm/cm2であった。肌荒れの評価は「普通」であった。
【００２８】実施例１２ 実施例４で無水マレイン酸の代わりにメタアクリル酸を
用いたこと以外は実施例４に準じた。またＭＦＲ、溶融
張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施
例１に準じた。ＭＦＲは２．８ｇ／１０分、１９０℃に
おける溶融張力は１０．５ｇ、室温における引張り降伏
強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ４２
０Kgf/cm2 、１８５００Kgf/cm2 、５．２Kgf・cm/cm2で
あった。肌荒れの評価は「良好」であった。
用いたこと以外は実施例４に準じた。またＭＦＲ、溶融
張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施
例１に準じた。ＭＦＲは２．８ｇ／１０分、１９０℃に
おける溶融張力は１０．５ｇ、室温における引張り降伏
強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ４２
０Kgf/cm2 、１８５００Kgf/cm2 、５．２Kgf・cm/cm2で
あった。肌荒れの評価は「良好」であった。
【００２９】実施例１３ 実施例４で水酸化マグネシウムの代わりに酸化マグネシ
ウムを用いたこと以外は実施例４に準じた。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは３．０ｇ／１０分、１
９０℃における溶融張力は７．５ｇ、室温における引張
り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞ
れ４００Kgf/cm2 、１７０００Kgf/cm2 、６．１Kgf・cm
/cm2であった。肌荒れの評価は「良好」であった。
ウムを用いたこと以外は実施例４に準じた。またＭＦ
Ｒ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方
法は実施例１に準じた。ＭＦＲは３．０ｇ／１０分、１
９０℃における溶融張力は７．５ｇ、室温における引張
り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞ
れ４００Kgf/cm2 、１７０００Kgf/cm2 、６．１Kgf・cm
/cm2であった。肌荒れの評価は「良好」であった。
【００３０】実施例１４ 実施例４で環状脂肪族エポキシ樹脂の代わりにノボラッ
ク型エポキシ樹脂（エポキシ当量１７５）を用いたこと
以外は実施例４に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械
的強度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じ
た。ＭＦＲは４．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融
張力は８．９ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾
性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ４１０Kgf/cm 2 、
１８５００Kgf/cm2 、６．６Kgf・cm/cm2であった。肌荒
れの評価は「良好」であった。
ク型エポキシ樹脂（エポキシ当量１７５）を用いたこと
以外は実施例４に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械
的強度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じ
た。ＭＦＲは４．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融
張力は８．９ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾
性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ４１０Kgf/cm 2 、
１８５００Kgf/cm2 、６．６Kgf・cm/cm2であった。肌荒
れの評価は「良好」であった。
【００３１】対照例１ 不飽和有機酸変性α−オレフィン重合体は実施例１にて
作成したものを用いた。このペレットの３０重量部に対
してにチッソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ６０００
（プロピレン単独重合品、ＭＦＲ４．６）を７０重量部
を配合し、ヘンシェルミキサーで３分間攪拌し、その
後、前記の２軸押出機を用いて、２３０℃のシリンダ温
度で溶融混練を行なった。ＭＦＲ、溶融張力、機械的強
度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。
ＭＦＲは１３．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張
力は０．７ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３５０Kgf/cm2 、１
２０００Kgf/cm2 、２．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れ
の評価は「非常に優れている」であった。
作成したものを用いた。このペレットの３０重量部に対
してにチッソ株式会社製チッソポリプロ、Ｐ６０００
（プロピレン単独重合品、ＭＦＲ４．６）を７０重量部
を配合し、ヘンシェルミキサーで３分間攪拌し、その
後、前記の２軸押出機を用いて、２３０℃のシリンダ温
度で溶融混練を行なった。ＭＦＲ、溶融張力、機械的強
度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。
ＭＦＲは１３．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張
力は０．７ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３５０Kgf/cm2 、１
２０００Kgf/cm2 、２．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れ
の評価は「非常に優れている」であった。
【００３２】対照例２ 対照例１でＰ６０００の代わりにチッソ株式会社製チッ
ソポリプロ、Ｐ７０２０（エチレン−プロピレンランダ
ムコポリマー、エチレン濃度２．５wt％、ＭＦＲ８．
５）を用い、不飽和有機酸変性α−オレフィン重合体は
実施例８にて製造したものを用いたこと以外は対照例１
に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及
び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは２
１．０ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は０．６
ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾ
ット衝撃強度はそれぞれ２８０Kgf/cm2 、９５００Kgf/
cm2 、５．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は「非
常に優れている」であった。
ソポリプロ、Ｐ７０２０（エチレン−プロピレンランダ
ムコポリマー、エチレン濃度２．５wt％、ＭＦＲ８．
５）を用い、不飽和有機酸変性α−オレフィン重合体は
実施例８にて製造したものを用いたこと以外は対照例１
に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及
び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは２
１．０ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は０．６
ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾ
ット衝撃強度はそれぞれ２８０Kgf/cm2 、９５００Kgf/
cm2 、５．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は「非
常に優れている」であった。
【００３３】対照例３ 対照例１でＰ６０００の代わりにチッソ株式会社製チッ
ソポリエチ、Ｑ６９１０Ｐ（高密度ポリエチレン、メチ
ル分岐数３個／１０００炭素、ＭＦＲ３８）を用い、変
性されたポリオレフィン樹脂は実施例９にて製造したも
のを用いたこと以外は対照例１に準じた。またＭＦＲ、
溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方法は
実施例１に準じた。ＭＦＲは２６．８ｇ／１０分、１９
０℃における溶融張力は０．５ｇ、室温における引張り
降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ
２７０Kgf/cm2 、９０００Kgf/cm2 、３．９Kgf・cm/cm2
であった。肌荒れの評価は「非常に優れている」であっ
た。
ソポリエチ、Ｑ６９１０Ｐ（高密度ポリエチレン、メチ
ル分岐数３個／１０００炭素、ＭＦＲ３８）を用い、変
性されたポリオレフィン樹脂は実施例９にて製造したも
のを用いたこと以外は対照例１に準じた。またＭＦＲ、
溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒れの評価の方法は
実施例１に準じた。ＭＦＲは２６．８ｇ／１０分、１９
０℃における溶融張力は０．５ｇ、室温における引張り
降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ
２７０Kgf/cm2 、９０００Kgf/cm2 、３．９Kgf・cm/cm2
であった。肌荒れの評価は「非常に優れている」であっ
た。
【００３４】対照例４ 対照例１でＰ６０００の代わりにチッソ株式会社製チッ
ソポリプロ、Ｐ５０７０（エチレン−プロピレンブロッ
クコポリマー、全エチレン濃度６．８wt％、ＭＦＲ５．
０）を用い、不飽和有機酸変性α−オレフィン重合体は
実施例１０にて作成したものを用いたこと以外は対照例
１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定
及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは
９．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は０．８
ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾ
ット衝撃強度はそれぞれ２６０Kgf/cm2 、１０５００Kg
f/cm2 、１１．７Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は
「良好」であった。
ソポリプロ、Ｐ５０７０（エチレン−プロピレンブロッ
クコポリマー、全エチレン濃度６．８wt％、ＭＦＲ５．
０）を用い、不飽和有機酸変性α−オレフィン重合体は
実施例１０にて作成したものを用いたこと以外は対照例
１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定
及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは
９．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は０．８
ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾ
ット衝撃強度はそれぞれ２６０Kgf/cm2 、１０５００Kg
f/cm2 、１１．７Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は
「良好」であった。
【００３５】対照例５ 対照例１でＰ６０００の代わりにチッソ株式会社製チッ
ソポリプロ、Ｐ１０００（プロピレン単独重合体、ＭＦ
Ｒ０．９）を用い、不飽和有機酸変性α−オレフィン重
合体は実施例１にて製造したものを用いたこと以外は対
照例１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは３．２ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
２．１ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３５０Kgf/cm2 、１３０
００Kgf/cm2 、２．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「非常に優れている」であった。
ソポリプロ、Ｐ１０００（プロピレン単独重合体、ＭＦ
Ｒ０．９）を用い、不飽和有機酸変性α−オレフィン重
合体は実施例１にて製造したものを用いたこと以外は対
照例１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは３．２ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
２．１ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３５０Kgf/cm2 、１３０
００Kgf/cm2 、２．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「非常に優れている」であった。
【００３６】対照例６ 対照例１でＰ６０００の代わりにチッソ株式会社製チッ
ソポリプロ、Ｐ９００５（プロピレン単独重合体、ＭＦ
Ｒ５１）を用い、不飽和有機酸変性α−オレフィン重合
体は実施例１にて製造したものを用いたこと以外は対照
例１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測
定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲ
は５５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は０．１
ｇ以下であった。室温における引張り降伏強度、曲げ弾
性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３３０Kgf/cm2 、
１２５００Kgf/cm2 、２．６Kgf・cm/cm2であった。肌荒
れの評価は「非常に優れている」であった。
ソポリプロ、Ｐ９００５（プロピレン単独重合体、ＭＦ
Ｒ５１）を用い、不飽和有機酸変性α−オレフィン重合
体は実施例１にて製造したものを用いたこと以外は対照
例１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測
定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲ
は５５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は０．１
ｇ以下であった。室温における引張り降伏強度、曲げ弾
性率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３３０Kgf/cm2 、
１２５００Kgf/cm2 、２．６Kgf・cm/cm2であった。肌荒
れの評価は「非常に優れている」であった。
【００３７】対照例７ 対照例１で変性されたポリオレフィン樹脂は実施例１２
にて製造したものを用いたこと以外は対照例１に準じ
た。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒
れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは１５．０
ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は０．６ｇ、室
温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝
撃強度はそれぞれ３６０Kgf/cm2 、１３５００Kgf/cm
2 、２．６Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は「良
好」であった。
にて製造したものを用いたこと以外は対照例１に準じ
た。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の測定及び肌荒
れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦＲは１５．０
ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は０．６ｇ、室
温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、アイゾット衝
撃強度はそれぞれ３６０Kgf/cm2 、１３５００Kgf/cm
2 、２．６Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評価は「良
好」であった。
【００３８】比較例１ 実施例１でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は実
施例１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは５．１ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
３．１ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３７０Kgf/cm2 、１４０
００kgf/cm2 、３．２Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「普通」であった。
施例１に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは５．１ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
３．１ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３７０Kgf/cm2 、１４０
００kgf/cm2 、３．２Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「普通」であった。
【００３９】比較例２ 実施例２でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は実
施例２に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは４．４ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は１
２．４ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３９０Kgf/cm2 、１４５
００Kgf/cm2 、３．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「非常に悪い」であった。
施例２に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは４．４ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は１
２．４ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３９０Kgf/cm2 、１４５
００Kgf/cm2 、３．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「非常に悪い」であった。
【００４０】比較例３ 実施例６でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は実
施例６に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１１．９ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
２．６ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３８０Kgf/cm2 、１４０
００Kgf/cm2 、３．５Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「非常に悪い」であった。
施例６に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１１．９ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
２．６ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３８０Kgf/cm2 、１４０
００Kgf/cm2 、３．５Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「非常に悪い」であった。
【００４１】比較例４ 実施例７でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は実
施例７に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１２．１ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
２．４ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３６０Kgf/cm2 、１４０
００Kgf/cm2 、３．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「非常に悪い」であった。
施例７に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１２．１ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
２．４ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３６０Kgf/cm2 、１４０
００Kgf/cm2 、３．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「非常に悪い」であった。
【００４２】比較例５ 実施例８でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は実
施例８に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１５．２ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
１．９ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３２０Kgf/cm2 、１１０
００Kgf/cm2 、６．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「普通」であった。
施例８に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１５．２ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
１．９ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３２０Kgf/cm2 、１１０
００Kgf/cm2 、６．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「普通」であった。
【００４３】比較例６ 実施例９でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は実
施例９に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは４．０ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は１
８．９ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３１０Kgf/cm2 、１００
００Kgf/cm2 、５．２Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「普通」であった。
施例９に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは４．０ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は１
８．９ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３１０Kgf/cm2 、１００
００Kgf/cm2 、５．２Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「普通」であった。
【００４４】比較例７ 実施例１０でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は
実施例１０に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強
度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。
ＭＦＲは９．１ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力
は３．４ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３００Kgf/cm2 、１
１０００Kgf/cm2 、１６．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒
れの評価は「悪い」であった。
実施例１０に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強
度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。
ＭＦＲは９．１ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力
は３．４ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３００Kgf/cm2 、１
１０００Kgf/cm2 、１６．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒
れの評価は「悪い」であった。
【００４５】比較例８ 実施例４でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は実
施例４に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは６．１ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
６．５ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３７０Kgf/cm2 、１４４
００Kgf/cm2 、５．５Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「悪い」であった。
施例４に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは６．１ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
６．５ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３７０Kgf/cm2 、１４４
００Kgf/cm2 、５．５Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「悪い」であった。
【００４６】比較例９ 実施例３でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は実
施例３に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は１
５．２ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３８０kgf/cm2 、１５０
００Kgf/cm2 、４．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「悪い」であった。
施例３に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は１
５．２ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３８０kgf/cm2 、１５０
００Kgf/cm2 、４．１Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「悪い」であった。
【００４７】比較例１０ 実施例５でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は実
施例５に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１７．３ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
８．２ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３８０Kgf/cm2 、１１５
００Kgf/cm2 、３．５Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「悪い」であった。
施例５に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強度の
測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。ＭＦ
Ｒは１７．３ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力は
８．２ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性率、
アイゾット衝撃強度はそれぞれ３８０Kgf/cm2 、１１５
００Kgf/cm2 、３．５Kgf・cm/cm2であった。肌荒れの評
価は「悪い」であった。
【００４８】比較例１１ 実施例１２でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は
実施例１２に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強
度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。
ＭＦＲは５．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力
は３．５ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３９０Kgf/cm2 、１
５０００Kgf/cm2 、３．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れ
の評価は「悪い」であった。
実施例１２に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強
度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。
ＭＦＲは５．５ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力
は３．５ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３９０Kgf/cm2 、１
５０００Kgf/cm2 、３．８Kgf・cm/cm2であった。肌荒れ
の評価は「悪い」であった。
【００４９】比較例１２ 実施例１３でエポキシ樹脂を配合しなかったこと以外は
実施例１３に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強
度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。
ＭＦＲは６．２ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力
は３．１ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３６０Kgf/cm2 、１
２８００Kgf/cm2 、４．２Kgf・cm/cm2であった。肌荒れ
の評価は「悪い」であった。
実施例１３に準じた。またＭＦＲ、溶融張力、機械的強
度の測定及び肌荒れの評価の方法は実施例１に準じた。
ＭＦＲは６．２ｇ／１０分、１９０℃における溶融張力
は３．１ｇ、室温における引張り降伏強度、曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度はそれぞれ３６０Kgf/cm2 、１
２８００Kgf/cm2 、４．２Kgf・cm/cm2であった。肌荒れ
の評価は「悪い」であった。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】
【表４】
Claims (8)
- 【請求項１】 下記のＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄの各成分化合物を
配合してなるポリオレフィン樹脂組成物。 Ａ、少なくともその一部が、不飽和有機酸又は及びその
誘導体で変性されたポリオレフィン系重合体１００重量
部、 Ｂ、元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれた金属の１
以上のカルボン酸塩０．１〜１００重量部、 Ｃ、元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれた金属の１
以上の水酸化物又は及び酸化物０．１〜１００重量部。 Ｄ、エポキシ樹脂０．１〜１００重量部。 - 【請求項２】 不飽和有機酸又はその誘導体が無水マレ
イン酸、又はメタアクリル酸である請求項１に記載のポ
リオレフィン樹脂組成物。 - 【請求項３】 元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれ
た金属の１以上のカルボン酸塩がステアリン酸カルシウ
ム、ステアリン酸マグネシウムである請求項１に記載の
ポリオレフィン樹脂組成物。 - 【請求項４】 元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれ
た金属の１以上の水酸化物又は及び酸化物が水酸化マグ
ネシウム、ステアリン酸マグネシウム、水酸化カルシウ
ム、酸化カルシウムである請求項１に記載のポリオレフ
ィン樹脂組成物。 - 【請求項５】 エポキシ樹脂が脂肪族エポキシ樹脂又は
及びノボラック型エポキシ樹脂である請求項１に記載し
たポリオレフィン樹脂組成物。 - 【請求項６】 元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれ
た金属の１以上のカルボン酸塩がステアリン酸カルシウ
ム、ステアリン酸マグネシウムである請求項２に記載の
ポリオレフィン樹脂組成物。 - 【請求項７】 元素周期律表Iａ族、IIａ族から選ばれ
た金属の１以上の水酸化物又は及び酸化物が水酸化マグ
ネシウム、ステアリン酸マグネシウム、水酸化カルシウ
ム、酸化カルシウムである請求項６に記載のポリオレフ
ィン樹脂組成物。 - 【請求項８】 エポキシ樹脂が環状脂肪族エポキシ樹脂
又は及びノボラック型エポキシ樹脂である請求項７に記
載したポリオレフィン樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10612794A JPH07292068A (ja) | 1994-04-20 | 1994-04-20 | ポリオレフィン樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10612794A JPH07292068A (ja) | 1994-04-20 | 1994-04-20 | ポリオレフィン樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07292068A true JPH07292068A (ja) | 1995-11-07 |
Family
ID=14425761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10612794A Pending JPH07292068A (ja) | 1994-04-20 | 1994-04-20 | ポリオレフィン樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07292068A (ja) |
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