JPH07314003A - Ｈ形鋼の熱間圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼の熱間圧延方法Info
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- JPH07314003A JPH07314003A JP11702894A JP11702894A JPH07314003A JP H07314003 A JPH07314003 A JP H07314003A JP 11702894 A JP11702894 A JP 11702894A JP 11702894 A JP11702894 A JP 11702894A JP H07314003 A JPH07314003 A JP H07314003A
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- rolling mill
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Abstract
(57)【要約】
【目的】多サイズのＨ形鋼を同一圧延タイミングで製造
する。 【構成】材料をブレークダウン圧延後に長さを切断
し、水平ロール幅可変のユニバーサル圧延機U2,UF を含
むユニバーサル圧延機群Ｕを用い、各切断された材料を
同一圧延チャンスに、ウエブ高さが異なる複数のＨ形鋼
を製造する熱間圧延方法。 最終圧延機UFは仕上圧延の最終パスまでは空パスと
し、最終パスにおいて圧延機U2,UF の水平ロールの幅を
製品サイズに対応する幅に変更する上記の方法。 【効果】圧延途中の粗形材の長さを切断して分割するの
で、製造ロットの最小重量を小さくでき、種々のサイズ
のＨ形鋼の製造が可能となる。
する。 【構成】材料をブレークダウン圧延後に長さを切断
し、水平ロール幅可変のユニバーサル圧延機U2,UF を含
むユニバーサル圧延機群Ｕを用い、各切断された材料を
同一圧延チャンスに、ウエブ高さが異なる複数のＨ形鋼
を製造する熱間圧延方法。 最終圧延機UFは仕上圧延の最終パスまでは空パスと
し、最終パスにおいて圧延機U2,UF の水平ロールの幅を
製品サイズに対応する幅に変更する上記の方法。 【効果】圧延途中の粗形材の長さを切断して分割するの
で、製造ロットの最小重量を小さくでき、種々のサイズ
のＨ形鋼の製造が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、建築物の梁、柱とし
て用いられるＨ形鋼の熱間圧延方法に関する。
て用いられるＨ形鋼の熱間圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｈ形鋼は、建築物の梁や柱として用いら
れ、建築物の高層化に伴い使用鋼材重量を軽減するた
め、多サイズのＨ形鋼が必要になってきた。
れ、建築物の高層化に伴い使用鋼材重量を軽減するた
め、多サイズのＨ形鋼が必要になってきた。
【０００３】図６は、Ｈ形鋼の断面を示す図であり、Ｗ
はウェブ、Ｆはフランジである。Ｈ形鋼の大きさは、ウ
ェブ高さａ、フランジ幅ｂ、ウェブ厚さｃおよびフラン
ジ厚さｄの断面寸法で表される。
はウェブ、Ｆはフランジである。Ｈ形鋼の大きさは、ウ
ェブ高さａ、フランジ幅ｂ、ウェブ厚さｃおよびフラン
ジ厚さｄの断面寸法で表される。
【０００４】熱間圧延によって製造されたＨ形鋼の形状
は、その製造設備の制約で、JIS 規格においてはウェブ
高さａを50mm間隔(450mmから500mm)に設定しており、た
とえばウェブ高さ 475mmのＨ形鋼は製造されていない。
どうしてもウェブ高さ 475mmのＨ形鋼を必要とするとき
には、ウェブとフランジとを溶接で接合した溶接Ｈ形鋼
が使用されていた。しかし、溶接Ｈ形鋼は熱間圧延Ｈ形
鋼に比べると約20％以上高価になるという欠点があっ
た。
は、その製造設備の制約で、JIS 規格においてはウェブ
高さａを50mm間隔(450mmから500mm)に設定しており、た
とえばウェブ高さ 475mmのＨ形鋼は製造されていない。
どうしてもウェブ高さ 475mmのＨ形鋼を必要とするとき
には、ウェブとフランジとを溶接で接合した溶接Ｈ形鋼
が使用されていた。しかし、溶接Ｈ形鋼は熱間圧延Ｈ形
鋼に比べると約20％以上高価になるという欠点があっ
た。
【０００５】図３は、熱間圧延Ｈ形鋼をユニバーサル圧
延機で製造する従来の圧延ラインを示す図である。Ｂは
ブレークダウンミル、Ｃはトングカットソー、U1はユニ
バーサル粗圧延機、Ｅは２Ｈｉのエッジャ圧延機、UFは
ユニバーサル仕上げ圧延機である。
延機で製造する従来の圧延ラインを示す図である。Ｂは
ブレークダウンミル、Ｃはトングカットソー、U1はユニ
バーサル粗圧延機、Ｅは２Ｈｉのエッジャ圧延機、UFは
ユニバーサル仕上げ圧延機である。
【０００６】図４は、ブレークダウンミルのロール孔型
を示す図である。ブレークダウンミルＢのロールには複
数の孔型が造形されており、この場合には上下一対のロ
ールに３つの孔型（イ、ロ、ハ）が配置され、この孔型
で材料を往復圧延することによって、主としてウェブの
厚さ方向の圧下を行い、Ｈ形鋼のドッグボーン状の粗形
材を成形する。
を示す図である。ブレークダウンミルＢのロールには複
数の孔型が造形されており、この場合には上下一対のロ
ールに３つの孔型（イ、ロ、ハ）が配置され、この孔型
で材料を往復圧延することによって、主としてウェブの
厚さ方向の圧下を行い、Ｈ形鋼のドッグボーン状の粗形
材を成形する。
【０００７】図５は、ユニバーサル圧延機による従来の
ロール配置を示す図であり、(a) は粗圧延機のロール配
置を示す図、(b) はエッジャ圧延機のロール配置を示す
図、(c) は仕上げ圧延機のロール配置を示す図である。
１は水平ロール、２は垂直ロール、３上はエッジャロー
ル、3'は下のエッジャロール、Ｍは圧延材である。
ロール配置を示す図であり、(a) は粗圧延機のロール配
置を示す図、(b) はエッジャ圧延機のロール配置を示す
図、(c) は仕上げ圧延機のロール配置を示す図である。
１は水平ロール、２は垂直ロール、３上はエッジャロー
ル、3'は下のエッジャロール、Ｍは圧延材である。
【０００８】加熱された圧延材Ｍは、図３に示すよう
に、ブレークダウンミルＢの３つの孔型（イ、ロ、ハ、
図４参照）によって、ドッグボーン状のＨ形鋼の粗形材
に圧延され、ユニバーサル圧延機に送られる。粗形材
は、粗圧延機U1によって図５(a)に示すように上下の水
平ロール１と左右の垂直ロール２によってＨ形鋼のウエ
ブ厚さ方向とフランジの厚さ方向とに圧下され、(b) に
示すように２Ｈｉのエッジャ圧延機Ｅでフランジ幅を一
定化し、仕上げ圧延機UFでは(c) に示すようにフランジ
とウェブの直角が成形され、Ｈ形鋼の製品断面寸法（ウ
ェブの高さ、フランジの幅、ウェブ厚さおよびフランジ
厚さ）に仕上げられる。
に、ブレークダウンミルＢの３つの孔型（イ、ロ、ハ、
図４参照）によって、ドッグボーン状のＨ形鋼の粗形材
に圧延され、ユニバーサル圧延機に送られる。粗形材
は、粗圧延機U1によって図５(a)に示すように上下の水
平ロール１と左右の垂直ロール２によってＨ形鋼のウエ
ブ厚さ方向とフランジの厚さ方向とに圧下され、(b) に
示すように２Ｈｉのエッジャ圧延機Ｅでフランジ幅を一
定化し、仕上げ圧延機UFでは(c) に示すようにフランジ
とウェブの直角が成形され、Ｈ形鋼の製品断面寸法（ウ
ェブの高さ、フランジの幅、ウェブ厚さおよびフランジ
厚さ）に仕上げられる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】従来のユニバーサル圧
延機の各水平ロールは、図５に示すように一体のロール
（幅が可変でない）で構成されているので、ウェブ高さ
が１種類のＨ形鋼（但し、厚さの異なるものは同一サイ
ズとみなす）について専用のロールが必要である。そし
てロール組み替えの準備には約２時間必要とするので、
１回のロール組み替え後は、できるだけ多量の圧延が行
われるよう計画されている。例えば、ウェブの高さ 500
mm、フランジの幅 200mm、ウェブ厚さ10mmおよびフラン
ジ厚さ16mmのＨ形鋼を２時間圧延した場合、約 100トン
生産されることになり、 100トンに満たない場合にはミ
ル休止となり、稼働率の低下となる。即ち、小ロツト、
多サイズのＨ形鋼の圧延は、圧延工場の生産性を低下さ
せるので、JIS 規格にない断面寸法の生産は行われてい
なかった。
延機の各水平ロールは、図５に示すように一体のロール
（幅が可変でない）で構成されているので、ウェブ高さ
が１種類のＨ形鋼（但し、厚さの異なるものは同一サイ
ズとみなす）について専用のロールが必要である。そし
てロール組み替えの準備には約２時間必要とするので、
１回のロール組み替え後は、できるだけ多量の圧延が行
われるよう計画されている。例えば、ウェブの高さ 500
mm、フランジの幅 200mm、ウェブ厚さ10mmおよびフラン
ジ厚さ16mmのＨ形鋼を２時間圧延した場合、約 100トン
生産されることになり、 100トンに満たない場合にはミ
ル休止となり、稼働率の低下となる。即ち、小ロツト、
多サイズのＨ形鋼の圧延は、圧延工場の生産性を低下さ
せるので、JIS 規格にない断面寸法の生産は行われてい
なかった。
【００１０】本発明の目的は、同一の素材から多サイズ
のＨ形鋼（JIS 規格にない断面寸法のＨ形鋼を含む）を
同一圧延タイミングで製造する方法を提供することにあ
る。
のＨ形鋼（JIS 規格にない断面寸法のＨ形鋼を含む）を
同一圧延タイミングで製造する方法を提供することにあ
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者は、小ロット、
多サイズのＨ形鋼を圧延しても、工場の圧延能力を低下
させず、かつロール組み替え回数を少なくできる製造方
法について研究し、圧延材の長さを切断する時期、水平
ロールに幅可変ロールを適用することによって、例えば
ウェブ高さを25mm間隔に変えたＨ形鋼が得られることを
確認し、本発明を完成した。
多サイズのＨ形鋼を圧延しても、工場の圧延能力を低下
させず、かつロール組み替え回数を少なくできる製造方
法について研究し、圧延材の長さを切断する時期、水平
ロールに幅可変ロールを適用することによって、例えば
ウェブ高さを25mm間隔に変えたＨ形鋼が得られることを
確認し、本発明を完成した。
【００１２】本発明の要旨は、下記のに示すＨ形鋼の製
造方法にある（図１，図２参照）。
造方法にある（図１，図２参照）。
【００１３】(1) 材料をブレークダウン圧延後に長さを
切断し、水平ロール幅可変のユニバーサル圧延機(U2,U
F) を含むユニバーサル圧延機群Ｕを用い、各切断され
た材料から同一圧延チャンスに、ウエブ高さが異なる複
数のＨ形鋼を製造する熱間圧延方法。
切断し、水平ロール幅可変のユニバーサル圧延機(U2,U
F) を含むユニバーサル圧延機群Ｕを用い、各切断され
た材料から同一圧延チャンスに、ウエブ高さが異なる複
数のＨ形鋼を製造する熱間圧延方法。
【００１４】(2) ユニバーサル圧延機群Ｕの最終段の１
つ前の圧延機U2にはロール幅を可変とする水平エッジャ
ーロール(1')を使用し、最終段圧延機(UF)にはロール幅
を可変とする整形水平ロール(1")を使用し、その最終圧
延機(UF)は仕上圧延の最終パスまでは空パスとし、(U1)
圧延機と(U2)圧延機においてウェブ厚さ、フランジ厚さ
の圧下とフランジ幅の一定化を同時に行い、仕上圧延の
最終パスにおいて、最終段の２つの圧延機(U2,UF) の水
平ロールの幅を製品サイズに対応する幅に変更し、Ｈ形
鋼のウェブ高さを調整するＨ形鋼の熱間圧延方法。
つ前の圧延機U2にはロール幅を可変とする水平エッジャ
ーロール(1')を使用し、最終段圧延機(UF)にはロール幅
を可変とする整形水平ロール(1")を使用し、その最終圧
延機(UF)は仕上圧延の最終パスまでは空パスとし、(U1)
圧延機と(U2)圧延機においてウェブ厚さ、フランジ厚さ
の圧下とフランジ幅の一定化を同時に行い、仕上圧延の
最終パスにおいて、最終段の２つの圧延機(U2,UF) の水
平ロールの幅を製品サイズに対応する幅に変更し、Ｈ形
鋼のウェブ高さを調整するＨ形鋼の熱間圧延方法。
【００１５】
【作用】図１は、本発明方法を実施するＨ形鋼の熱間圧
延圧延ラインを示す図である。
延圧延ラインを示す図である。
【００１６】Ｂはブレークダウンミル、Ｃはトングカッ
トソー、Ａは保熱炉（または保熱カバー）、Ｕはユニバ
ーサル圧延機群であり、U1はユニバーサル粗圧延機（以
下、単に粗圧延機という）、U2はユニバーサルエッジャ
ー圧延機（以下、単にエッジャー圧延機という）、UFは
ユニバーサル仕上げ圧延機（以下、単に仕上げ圧延機と
いう）、Ｍは圧延材である。
トソー、Ａは保熱炉（または保熱カバー）、Ｕはユニバ
ーサル圧延機群であり、U1はユニバーサル粗圧延機（以
下、単に粗圧延機という）、U2はユニバーサルエッジャ
ー圧延機（以下、単にエッジャー圧延機という）、UFは
ユニバーサル仕上げ圧延機（以下、単に仕上げ圧延機と
いう）、Ｍは圧延材である。
【００１７】圧延材Ｍは、ブレークダウンミルＢによっ
て、図４に示すような孔型で複数の往復圧延が施され、
ドッグボーン状の粗形材に造形され、次いでユニバーサ
ル圧延機群Ｕによって、複数パスの往復圧延でＨ形鋼の
製品に仕上げられる。ここにいう１パスとは、材料がブ
レークダウンミルの孔型を通過すること、またはユニバ
ーサル圧延機群を通過することをいう。
て、図４に示すような孔型で複数の往復圧延が施され、
ドッグボーン状の粗形材に造形され、次いでユニバーサ
ル圧延機群Ｕによって、複数パスの往復圧延でＨ形鋼の
製品に仕上げられる。ここにいう１パスとは、材料がブ
レークダウンミルの孔型を通過すること、またはユニバ
ーサル圧延機群を通過することをいう。
【００１８】本発明の圧延方法は、圧延材Ｍ（ブルー
ム）を、あるサイズのＨ形鋼（JIS 規格にあるＨ形鋼)
に適応するドッグボーン状の粗形材に、図４に示すよう
な孔型を持ったブレークダウンミルＢで圧延する。得ら
れた粗形材を、特定サイズのＨ形鋼（JIS 規格にないＨ
形鋼) の所要重量だけトングカットソーＣ（中間クロッ
プ切断ソー）で長さを切断し、場合によっては保熱炉Ａ
に保管する。従来は、ブルームの状態で小重量の製品ロ
ットに対処していたため、素材の長さが短く、加熱炉に
装入できなかった。
ム）を、あるサイズのＨ形鋼（JIS 規格にあるＨ形鋼)
に適応するドッグボーン状の粗形材に、図４に示すよう
な孔型を持ったブレークダウンミルＢで圧延する。得ら
れた粗形材を、特定サイズのＨ形鋼（JIS 規格にないＨ
形鋼) の所要重量だけトングカットソーＣ（中間クロッ
プ切断ソー）で長さを切断し、場合によっては保熱炉Ａ
に保管する。従来は、ブルームの状態で小重量の製品ロ
ットに対処していたため、素材の長さが短く、加熱炉に
装入できなかった。
【００１９】図２は、ユニバーサル圧延機群のロール配
置を示す図であり、(a) は粗圧延機に配置された一体の
幅固定の水平ロールと垂直ロールの配置を示す図、(b)
はエッジャー圧延機に配置された幅可変のエッジャー水
平ロールと垂直ロールの配置を示す図、(c) は仕上げ圧
延機に配置された幅可変水平ロールと垂直ロールの配置
を示す図である。
置を示す図であり、(a) は粗圧延機に配置された一体の
幅固定の水平ロールと垂直ロールの配置を示す図、(b)
はエッジャー圧延機に配置された幅可変のエッジャー水
平ロールと垂直ロールの配置を示す図、(c) は仕上げ圧
延機に配置された幅可変水平ロールと垂直ロールの配置
を示す図である。
【００２０】粗圧延機の水平ロール１は、幅固定のロー
ルであって従来のロールと同じである。エッジャー圧延
機と仕上げ圧延機には、幅可変の水平ロール1',1" を使
用し、エッジャー圧延機の水平ロール1'はＨ形鋼のフラ
ンジの幅方向に圧下するよう段差が設けられている。幅
可変の水平ロールとは、上または下の左右の水平ロール
を、例えばスプライン軸で支持し、ロール間を油圧等で
短時間に調節できる構造になっているものである。即
ち、圧延の途中で素早くロール間隔を縮小、または拡大
することが可能である。
ルであって従来のロールと同じである。エッジャー圧延
機と仕上げ圧延機には、幅可変の水平ロール1',1" を使
用し、エッジャー圧延機の水平ロール1'はＨ形鋼のフラ
ンジの幅方向に圧下するよう段差が設けられている。幅
可変の水平ロールとは、上または下の左右の水平ロール
を、例えばスプライン軸で支持し、ロール間を油圧等で
短時間に調節できる構造になっているものである。即
ち、圧延の途中で素早くロール間隔を縮小、または拡大
することが可能である。
【００２１】切断された粗形材の内、保熱炉に保管され
ない粗形材は、直ちにユニバーサル圧延機群Ｕに送ら
れ、前述したように複数パスの往復圧延が行われる。
ない粗形材は、直ちにユニバーサル圧延機群Ｕに送ら
れ、前述したように複数パスの往復圧延が行われる。
【００２２】本発明の方法では、最終パスの１パス前ま
では、仕上げ圧延機UFを空パスとして粗圧延機U1とエッ
ジャー圧延機U2とで圧延する。圧延材は、粗圧延機U1に
よってＨ形鋼のウエブ厚さ方向およびフランジ厚さ方向
に圧下され、エッジャー圧延機U2によってウエブ厚さ方
向、フランジ厚さ方向およびフランジの幅方向に圧下さ
れる。このエッジャー圧延機U2のエッジャ圧延では、主
としてフランジ幅を圧下するのが目的であり、ウェブ厚
さ、フランジ厚さは軽圧下または零圧下（入側厚さと同
じロール開度）とすることが好ましい。
では、仕上げ圧延機UFを空パスとして粗圧延機U1とエッ
ジャー圧延機U2とで圧延する。圧延材は、粗圧延機U1に
よってＨ形鋼のウエブ厚さ方向およびフランジ厚さ方向
に圧下され、エッジャー圧延機U2によってウエブ厚さ方
向、フランジ厚さ方向およびフランジの幅方向に圧下さ
れる。このエッジャー圧延機U2のエッジャ圧延では、主
としてフランジ幅を圧下するのが目的であり、ウェブ厚
さ、フランジ厚さは軽圧下または零圧下（入側厚さと同
じロール開度）とすることが好ましい。
【００２３】最終パスでは、ユニバーサル圧延機U2およ
びUFの水平ロールの幅を製品のウェブのサイズ（JIS 規
格にあるサイズ）となるように設定し、U1で圧延された
Ｈ形鋼材のウエブ高さを製品のウェブ高さの寸法となる
ようU2で一定化し、さらにUFで整形圧延することによっ
て目的サイズのＨ形鋼を製造する。
びUFの水平ロールの幅を製品のウェブのサイズ（JIS 規
格にあるサイズ）となるように設定し、U1で圧延された
Ｈ形鋼材のウエブ高さを製品のウェブ高さの寸法となる
ようU2で一定化し、さらにUFで整形圧延することによっ
て目的サイズのＨ形鋼を製造する。
【００２４】次に、切断され保熱炉に入れられた粗形材
は、別サイズ（例えばJIS 規格にないサイズ）のＨ形鋼
に圧延される。まず、最終パスの１パス前までは前記サ
イズ（JIS 規格にあるサイズ）のＨ形鋼と同じ圧延を行
い、最終パスにおいて、U2およびUFのロール幅を別サイ
ズのＨ形鋼のウェブ高さの寸法まで縮小または拡大し、
前記と同様に一定化と整形圧延される。即ち、前記のＨ
形鋼とウエブ高さの異なるＨ形鋼が製造できる。
は、別サイズ（例えばJIS 規格にないサイズ）のＨ形鋼
に圧延される。まず、最終パスの１パス前までは前記サ
イズ（JIS 規格にあるサイズ）のＨ形鋼と同じ圧延を行
い、最終パスにおいて、U2およびUFのロール幅を別サイ
ズのＨ形鋼のウェブ高さの寸法まで縮小または拡大し、
前記と同様に一定化と整形圧延される。即ち、前記のＨ
形鋼とウエブ高さの異なるＨ形鋼が製造できる。
【００２５】
【実施例】本発明の方法を実施するため、図１に示す圧
延設備を使用した。
延設備を使用した。
【００２６】〔実施例１〕JIS 規格にあるＨ形鋼〔ウェ
ブ高さ 500mm、フランジ幅 200mm、ウェブ厚さ10mm、フ
ランジ厚さ16mm（以下、H500× 200×10×16と記載す
る。）〕と、JIS 規格にないＨ形鋼〔ウェブ高さ475mm
、フランジ幅 200mmウェブ厚さ10mm、フランジ厚さ16m
m（以下、H475× 200×10×16と記載する。）〕の２種
類を、同一圧延チャンスで製造した。
ブ高さ 500mm、フランジ幅 200mm、ウェブ厚さ10mm、フ
ランジ厚さ16mm（以下、H500× 200×10×16と記載す
る。）〕と、JIS 規格にないＨ形鋼〔ウェブ高さ475mm
、フランジ幅 200mmウェブ厚さ10mm、フランジ厚さ16m
m（以下、H475× 200×10×16と記載する。）〕の２種
類を、同一圧延チャンスで製造した。
【００２７】圧延素材は、厚さ 300mm、幅 700mm、長さ
５ｍ、重量８トンの連続鋳造スラブを用いた。
５ｍ、重量８トンの連続鋳造スラブを用いた。
【００２８】ブレークダウンミルには、H500×200 の粗
形材を圧延するための孔型として、図４に示すような孔
型イ、ロ、ハが設けられている。ブレークダウンミルに
よって、表１に示すパススケジュールで、ウエブ厚さ60
mm、ウェブ高さ 720mm、長さ30ｍの粗形材を造形した。
長さ30ｍの粗形材をトングカットソーＣで22ｍと８ｍの
長さの２つに切断し、22ｍ材は直ちにユニバーサル圧延
機群Ｕに送り、８ｍ材は走行テーブル上の保熱炉に入れ
た。
形材を圧延するための孔型として、図４に示すような孔
型イ、ロ、ハが設けられている。ブレークダウンミルに
よって、表１に示すパススケジュールで、ウエブ厚さ60
mm、ウェブ高さ 720mm、長さ30ｍの粗形材を造形した。
長さ30ｍの粗形材をトングカットソーＣで22ｍと８ｍの
長さの２つに切断し、22ｍ材は直ちにユニバーサル圧延
機群Ｕに送り、８ｍ材は走行テーブル上の保熱炉に入れ
た。
【００２９】
【表１】
【００３０】直ちにユニバーサル圧延機群に送られた粗
形材を、H500×200 ×10×16のＨ形鋼に圧延した。図２
に示すようなユニバーサル圧延機群のロール配置とし、
水平ロールのロール幅(e,e')をいずれも 468mmに設定
し、表２に示すパススケジュールで往復圧延した。即
ち、１パス目から８パス目までは仕上げ圧延機UFを空パ
スとして、粗圧延機U1とエッジャ圧延機U2とによってウ
ェブ厚さ方向、フランジ厚さ方向およびフランジ幅方向
の圧下を行い、最終の９パス目に仕上げ圧延機のロール
幅を 468mmとして整形圧延し、H500×200 ×10×16のＨ
形鋼製品に仕上げた。
形材を、H500×200 ×10×16のＨ形鋼に圧延した。図２
に示すようなユニバーサル圧延機群のロール配置とし、
水平ロールのロール幅(e,e')をいずれも 468mmに設定
し、表２に示すパススケジュールで往復圧延した。即
ち、１パス目から８パス目までは仕上げ圧延機UFを空パ
スとして、粗圧延機U1とエッジャ圧延機U2とによってウ
ェブ厚さ方向、フランジ厚さ方向およびフランジ幅方向
の圧下を行い、最終の９パス目に仕上げ圧延機のロール
幅を 468mmとして整形圧延し、H500×200 ×10×16のＨ
形鋼製品に仕上げた。
【００３１】
【表２】
【００３２】次に、保熱炉に入れられた粗形材をH475×
200 ×10×16の製品に圧延した。最終パスの１パス前
（１パス目から８パス目）までは、前記の粗形材の圧延
パスと同じとし、最終パス（９パス目）において、エッ
ジャ圧延機U2および仕上げ圧延機UFのロール幅(e')を 4
68mmから 443mmまで縮小した。そしてエッジャ圧延機U2
で圧延材のウエブ高さを縮小し、仕上げ圧延機UFで整形
圧延し、所定のＨ形鋼の寸法に圧延した。
200 ×10×16の製品に圧延した。最終パスの１パス前
（１パス目から８パス目）までは、前記の粗形材の圧延
パスと同じとし、最終パス（９パス目）において、エッ
ジャ圧延機U2および仕上げ圧延機UFのロール幅(e')を 4
68mmから 443mmまで縮小した。そしてエッジャ圧延機U2
で圧延材のウエブ高さを縮小し、仕上げ圧延機UFで整形
圧延し、所定のＨ形鋼の寸法に圧延した。
【００３３】圧延された製品Ｈ形鋼の重量は、８トンで
あり、製造ロットの最小重量を２トンにまで下げること
ができた。
あり、製造ロットの最小重量を２トンにまで下げること
ができた。
【００３４】〔実施例２〕実施例１と同様にJIS 規格に
あるＨ形鋼（H500×200 ×10×16）とJIS 規格にないＨ
形鋼（H510×200 ×10×16）を同一圧延チャンスで製造
した。
あるＨ形鋼（H500×200 ×10×16）とJIS 規格にないＨ
形鋼（H510×200 ×10×16）を同一圧延チャンスで製造
した。
【００３５】ブレークダウンミルおよびユニバーサル圧
延機群の最終パスまでの圧延スケジュールは実施例１と
同様で表１、表２に示したのと同じである。
延機群の最終パスまでの圧延スケジュールは実施例１と
同様で表１、表２に示したのと同じである。
【００３６】ブレークダウンミル圧延後の30ｍ粗形材
は、15ｍづつの長さに２つに切断され、先行材は直ちに
ユニバーサル圧延機群に送られ、圧延機U1、U2、UFとも
にロール幅を最終パスまで変更することなくH500×200
×10×16のＨ形鋼を製造した。
は、15ｍづつの長さに２つに切断され、先行材は直ちに
ユニバーサル圧延機群に送られ、圧延機U1、U2、UFとも
にロール幅を最終パスまで変更することなくH500×200
×10×16のＨ形鋼を製造した。
【００３７】次いで、後行材がユニバーサル圧延機群に
送られ、最終パスの前のパスまでは、上記H500×200 ×
10×16のＨ形鋼を製造した場合と同様のパススケジュー
ルで圧延し、最終の９パス目において、エッジャ圧延機
U2と仕上げ圧延機UFの水平ロールの幅を468mm から478m
m に拡大し、エッジャ圧延機U2で祖圧延機U1で圧延され
た材料のウェブ高さを10mm拡大するとともにフランジ幅
とフランジ厚さを目的の値とし、次いで仕上げ圧延機UF
でH510×200 ×10×16のＨ形鋼に仕上げた。
送られ、最終パスの前のパスまでは、上記H500×200 ×
10×16のＨ形鋼を製造した場合と同様のパススケジュー
ルで圧延し、最終の９パス目において、エッジャ圧延機
U2と仕上げ圧延機UFの水平ロールの幅を468mm から478m
m に拡大し、エッジャ圧延機U2で祖圧延機U1で圧延され
た材料のウェブ高さを10mm拡大するとともにフランジ幅
とフランジ厚さを目的の値とし、次いで仕上げ圧延機UF
でH510×200 ×10×16のＨ形鋼に仕上げた。
【００３８】本発明の方法は、圧延の途中で圧延材の長
さを切断し、ロールの幅が変更できる水平ロールを有す
るエッジャ圧延機と仕上げ圧延機を配置したユニバーサ
ル圧延機群を用い、最終圧延パスまでは同じ圧延を行
い、最終圧延パスで水平ロールの幅を変更するので、小
ロットの異サイズのＨ形鋼を製造することができる。
さを切断し、ロールの幅が変更できる水平ロールを有す
るエッジャ圧延機と仕上げ圧延機を配置したユニバーサ
ル圧延機群を用い、最終圧延パスまでは同じ圧延を行
い、最終圧延パスで水平ロールの幅を変更するので、小
ロットの異サイズのＨ形鋼を製造することができる。
【００３９】ユニバーサル圧延機群の最終パスにおいて
は、エツジャ圧延機U2の水平ロール幅および仕上げ圧延
機UFの水平ロール幅は、468mm から478mm に拡大した。
は、エツジャ圧延機U2の水平ロール幅および仕上げ圧延
機UFの水平ロール幅は、468mm から478mm に拡大した。
【００４０】
【発明の効果】本発明のＨ形鋼の熱間圧延方法は、圧延
途中の粗形材の長さを切断して分割するので、製造ロッ
トの最小重量を小さく（約２トン）することができ、種
々のサイズのＨ形鋼が同一圧延チャンスに製造すること
が可能となった。
途中の粗形材の長さを切断して分割するので、製造ロッ
トの最小重量を小さく（約２トン）することができ、種
々のサイズのＨ形鋼が同一圧延チャンスに製造すること
が可能となった。
【図１】本発明方法を実施するＨ形鋼の熱間圧延ライン
を示す図である。
を示す図である。
【図２】本発明の方法を実施するためのユニバーサル圧
延機群のロール配置を示す図である。
延機群のロール配置を示す図である。
【図３】従来のＨ形鋼を製造する熱間圧延ラインを示す
図である。
図である。
【図４】ブレークダウンミルに配置された孔型を示す図
である。
である。
【図５】従来のＨ形鋼を製造するためのユニバーサル圧
延機群のロール配置を示す図である。
延機群のロール配置を示す図である。
【図６】Ｈ形鋼の断面形状を示す図である。
Ａ．保熱炉 Ｂ．ブレークダウンミル
Ｃ．トングカットソー Ｕ．ユニバーサル圧延機群
U1．粗圧延機 U2．エッジャー圧延機 UF．仕上げ圧延機
Ｍ．圧延材 Ｗ．ウェブ Ｆ．フランジ
ａ．ウェブ高さ ｂ．フランジ幅 ｃ．ウェブ厚さ
ｄ．フランジ厚さ ｅ．水平ロール幅 １．水平ロール
２．垂直ロール ３．上エッジャロール 3'．下エッジャロール
Ｃ．トングカットソー Ｕ．ユニバーサル圧延機群
U1．粗圧延機 U2．エッジャー圧延機 UF．仕上げ圧延機
Ｍ．圧延材 Ｗ．ウェブ Ｆ．フランジ
ａ．ウェブ高さ ｂ．フランジ幅 ｃ．ウェブ厚さ
ｄ．フランジ厚さ ｅ．水平ロール幅 １．水平ロール
２．垂直ロール ３．上エッジャロール 3'．下エッジャロール
Claims (2)
- 【請求項１】Ｈ形鋼を熱間圧延で製造する方法であっ
て、材料をブレークダウン圧延後に長さを切断し、ロー
ル幅可変の水平ロールを有するユニバーサル圧延機を含
むユニバーサル圧延機群を用い、各切断された材料から
同一圧延チャンスに、ウエブ高さが異なる複数のＨ形鋼
を製造することを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方法。 - 【請求項２】ユニバーサル圧延機群の最終段の１つ前の
圧延機にはロール幅を可変とする水平エッジャーロール
を使用し、最終段圧延機にはロール幅を可変とする整形
水平ロールを使用し、その最終圧延機は仕上圧延の最終
パスまでは空パスとし、仕上圧延の最終パスにおいて、
最終段の２つの圧延機の水平ロールの幅を製品サイズに
対応する幅に変更し、Ｈ形鋼のウェブ高さを調整するこ
とを特徴とする請求項１に記載するＨ形鋼の熱間圧延方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11702894A JPH07314003A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11702894A JPH07314003A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07314003A true JPH07314003A (ja) | 1995-12-05 |
Family
ID=14701660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11702894A Pending JPH07314003A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07314003A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245216A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Jfe Steel Kk | Ｔ形鋼の圧延方法 |
| JP2009160630A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の圧延方法及び圧延装置 |
| CN112916612A (zh) * | 2021-03-22 | 2021-06-08 | 山东钢铁股份有限公司 | H型钢柔性轧制粗轧孔型系统及轧制方法 |
| CN114888077A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-12 | 中冶华天工程技术有限公司 | 一种高效生产重型h型钢和钢板桩的复合生产工艺 |
-
1994
- 1994-05-30 JP JP11702894A patent/JPH07314003A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245216A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Jfe Steel Kk | Ｔ形鋼の圧延方法 |
| JP2009160630A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の圧延方法及び圧延装置 |
| CN112916612A (zh) * | 2021-03-22 | 2021-06-08 | 山东钢铁股份有限公司 | H型钢柔性轧制粗轧孔型系统及轧制方法 |
| CN114888077A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-12 | 中冶华天工程技术有限公司 | 一种高效生产重型h型钢和钢板桩的复合生产工艺 |
| CN114888077B (zh) * | 2022-04-29 | 2024-07-16 | 中冶华天工程技术有限公司 | 一种高效生产重型h型钢和钢板桩的复合生产工艺 |
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