JPH0732189A - 粉体プラズマ溶接用複合粉末材料 - Google Patents
粉体プラズマ溶接用複合粉末材料Info
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- JPH0732189A JPH0732189A JP5196836A JP19683693A JPH0732189A JP H0732189 A JPH0732189 A JP H0732189A JP 5196836 A JP5196836 A JP 5196836A JP 19683693 A JP19683693 A JP 19683693A JP H0732189 A JPH0732189 A JP H0732189A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 均一で優れた耐摩耗性を有する肉盛層を得る
ための粉体プラズマ溶接用炭化物複合粉末材料を提供す
る。 【構成】 この粉体プラズマ溶接用炭化物複合粉末材料
は、重量％で、必須成分として、１次粒子の粒径が１〜
１０μmである(Ｗ、Ｔi)固溶体炭化物或いは(Ｗ、Ｔi、
Ｔa)固溶体炭化物をＴi炭化物に換算して１０〜３０％
と、Ｎi及びＣoの１種又は２種を１０〜４０％含み、球
状に造粒、焼結してなることを特徴としている。製品粒
径の範囲は４５〜１８０μmの範囲が好ましい。更にＣo
基、Ｎi基、Ｆe基の粉末材料の１種又は２種以上を１０
〜９０％混合することもできる。
ための粉体プラズマ溶接用炭化物複合粉末材料を提供す
る。 【構成】 この粉体プラズマ溶接用炭化物複合粉末材料
は、重量％で、必須成分として、１次粒子の粒径が１〜
１０μmである(Ｗ、Ｔi)固溶体炭化物或いは(Ｗ、Ｔi、
Ｔa)固溶体炭化物をＴi炭化物に換算して１０〜３０％
と、Ｎi及びＣoの１種又は２種を１０〜４０％含み、球
状に造粒、焼結してなることを特徴としている。製品粒
径の範囲は４５〜１８０μmの範囲が好ましい。更にＣo
基、Ｎi基、Ｆe基の粉末材料の１種又は２種以上を１０
〜９０％混合することもできる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、均一で優れた耐摩耗性
を有する肉盛層を得るための粉体プラズマ溶接用炭化物
複合粉末材料に関するものである。
を有する肉盛層を得るための粉体プラズマ溶接用炭化物
複合粉末材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来よ
り、鉄系材料の表面に耐摩耗性を与える手段としては、
Ｆe−Ｃr系の材料をアーク溶接で肉盛するとか、耐食性
を要求される場合には、Ｃo−Ｃr−Ｗ系のいわゆるステ
ライト合金をガス溶接或いはＴＩＧアーク溶接で肉盛す
るとか、要求される品質と経済性を考慮して様々な手段
が採られている。
り、鉄系材料の表面に耐摩耗性を与える手段としては、
Ｆe−Ｃr系の材料をアーク溶接で肉盛するとか、耐食性
を要求される場合には、Ｃo−Ｃr−Ｗ系のいわゆるステ
ライト合金をガス溶接或いはＴＩＧアーク溶接で肉盛す
るとか、要求される品質と経済性を考慮して様々な手段
が採られている。
【０００３】その中で、最近、開発・実用化された肉盛
溶接法として粉体プラズマ溶接があり、 溶接材料としての適用範囲が非常に広い、 溶接材料は粉末であり、自動化が容易、 精密肉盛が可能で、小型部品から大型部材まで被溶接
材としての適用範囲が広い、 と肉盛溶接に適した溶接法であることから、その適用は
拡大方向にある。
溶接法として粉体プラズマ溶接があり、 溶接材料としての適用範囲が非常に広い、 溶接材料は粉末であり、自動化が容易、 精密肉盛が可能で、小型部品から大型部材まで被溶接
材としての適用範囲が広い、 と肉盛溶接に適した溶接法であることから、その適用は
拡大方向にある。
【０００４】特に粉末材料を使用することから、従来の
肉盛溶接では考えられなかったようなセラミックス系材
料も溶接材料として可能なことから、従来検討されなか
った分野にも適用拡大が期待されるところである。
肉盛溶接では考えられなかったようなセラミックス系材
料も溶接材料として可能なことから、従来検討されなか
った分野にも適用拡大が期待されるところである。
【０００５】しかしながら、現状はというと、Ｗ炭化
物、Ｃr炭化物、Ｎb炭化物の粉末と、Ｎi、Ｃo、Ｆe基
のアトマイズ合金粉末を混合した炭化物−合金混合粉末
材料がごく一部で使用されているにすぎない。
物、Ｃr炭化物、Ｎb炭化物の粉末と、Ｎi、Ｃo、Ｆe基
のアトマイズ合金粉末を混合した炭化物−合金混合粉末
材料がごく一部で使用されているにすぎない。
【０００６】これは、炭化物材料が粉砕粉で角ばった異
形粉であることから、肉盛金属内部での応力集中が大き
く、耐割れ性に問題があること、また異形炭化物と球状
合金粉末では流動性に差があり、溶接時点での混合比率
の変動が大きく、溶接方向での均一分散に問題があるこ
と、更に炭化物材料と溶融金属との比重差、濡れ性等の
問題から肉盛厚さ方向でなかなか均一に分散しないとい
う問題によるところが大きい。
形粉であることから、肉盛金属内部での応力集中が大き
く、耐割れ性に問題があること、また異形炭化物と球状
合金粉末では流動性に差があり、溶接時点での混合比率
の変動が大きく、溶接方向での均一分散に問題があるこ
と、更に炭化物材料と溶融金属との比重差、濡れ性等の
問題から肉盛厚さ方向でなかなか均一に分散しないとい
う問題によるところが大きい。
【０００７】本発明は、上記従来技術の問題点を解決し
て、均一で優れた耐摩耗性を有する肉盛層を得るための
粉体プラズマ溶接用炭化物複合粉末材料を提供すること
を目的とするものである。
て、均一で優れた耐摩耗性を有する肉盛層を得るための
粉体プラズマ溶接用炭化物複合粉末材料を提供すること
を目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、粉体プラズ
マ肉盛溶接に適した炭化物複合粉末材料の開発によって
前記課題を解決するべく試みた。その結果、炭化物材料
としては溶接性、均一分散性に優れ、高硬度で高温でも
比較的安定なＷとＴiの固溶体炭化物に着目し、これに
Ｎi或いはＣoを適量加え、造粒、焼結することによっ
て、前記問題点をクリアできる材料開発に成功した。
マ肉盛溶接に適した炭化物複合粉末材料の開発によって
前記課題を解決するべく試みた。その結果、炭化物材料
としては溶接性、均一分散性に優れ、高硬度で高温でも
比較的安定なＷとＴiの固溶体炭化物に着目し、これに
Ｎi或いはＣoを適量加え、造粒、焼結することによっ
て、前記問題点をクリアできる材料開発に成功した。
【０００９】すなわち、本発明は、必須成分として、１
次粒子の粒径が１〜１０μmである(Ｗ、Ｔi)固溶体炭化
物或いは(Ｗ、Ｔi、Ｔa)固溶体炭化物をＴi炭化物に換
算して１０〜３０％と、Ｎi及びＣoの１種又は２種を１
０〜４０％含み、球状に造粒、焼結してなることを特徴
とする粉体プラズマ溶接用複合粉末材料を要旨としてい
る。
次粒子の粒径が１〜１０μmである(Ｗ、Ｔi)固溶体炭化
物或いは(Ｗ、Ｔi、Ｔa)固溶体炭化物をＴi炭化物に換
算して１０〜３０％と、Ｎi及びＣoの１種又は２種を１
０〜４０％含み、球状に造粒、焼結してなることを特徴
とする粉体プラズマ溶接用複合粉末材料を要旨としてい
る。
【００１０】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１１】本発明のポイントは、１次粒子の粒径が１
０μm以下で、ＷとＴi或いはＷとＴiとＴaの固溶体炭化
物に、Ｎi或いはＣoを炭化物粒子のバインダーとして添
加し、球状に造粒、焼結する点にある。これらの規定理
由を以下に示す。
０μm以下で、ＷとＴi或いはＷとＴiとＴaの固溶体炭化
物に、Ｎi或いはＣoを炭化物粒子のバインダーとして添
加し、球状に造粒、焼結する点にある。これらの規定理
由を以下に示す。
【００１２】本発明において、(Ｗ、Ｔi)固溶体炭化物
或いは(Ｗ、Ｔi、Ｔa)固溶体炭化物を必須成分としたの
は、高硬度、高温安定性、溶接性及び均一分散性を考慮
したものであり、常温から８００℃付近の高温域での耐
摩耗性を考慮したものである。したがって、補助成分と
しては、これら以外の炭化物、或いは硼化物、酸化物等
セラミック原料を適用添加することも有効である。
或いは(Ｗ、Ｔi、Ｔa)固溶体炭化物を必須成分としたの
は、高硬度、高温安定性、溶接性及び均一分散性を考慮
したものであり、常温から８００℃付近の高温域での耐
摩耗性を考慮したものである。したがって、補助成分と
しては、これら以外の炭化物、或いは硼化物、酸化物等
セラミック原料を適用添加することも有効である。
【００１３】(Ｗ、Ｔi)固溶体炭化物或いは(Ｗ、Ｔi、
Ｔa)固溶体炭化物の量をＴi炭化物に換算した量とした
のは、Ｔi炭化物が特性上最も重要な成分であるためで
ある。このＴi炭化物換算量が１０％未満では耐摩耗性
等の特性向上効果が小さく、また、３０％を超えると溶
接性が劣り、粉体プラズマ溶接用として実用的でないた
め、Ｔi炭化物換算量で１０〜３０％とする。
Ｔa)固溶体炭化物の量をＴi炭化物に換算した量とした
のは、Ｔi炭化物が特性上最も重要な成分であるためで
ある。このＴi炭化物換算量が１０％未満では耐摩耗性
等の特性向上効果が小さく、また、３０％を超えると溶
接性が劣り、粉体プラズマ溶接用として実用的でないた
め、Ｔi炭化物換算量で１０〜３０％とする。
【００１４】更に、上記固溶体炭化物の１次粒子(焼結
前の粒子)の大きさの規定も重要である。これらの１次
粒子を１〜１０μmとしたのは、限りなく球状に近い粉
末を作るためである。１０μmを超えると球状造粒が困
難であり、１μm未満では焼結性が悪くなって製造上の
問題も生じてくる。また１次粒子１μm未満ではいかに
融点の高い炭化物といえども溶接時に容易に溶融し、均
一な炭化物分散が期待できなくなる。
前の粒子)の大きさの規定も重要である。これらの１次
粒子を１〜１０μmとしたのは、限りなく球状に近い粉
末を作るためである。１０μmを超えると球状造粒が困
難であり、１μm未満では焼結性が悪くなって製造上の
問題も生じてくる。また１次粒子１μm未満ではいかに
融点の高い炭化物といえども溶接時に容易に溶融し、均
一な炭化物分散が期待できなくなる。
【００１５】Ｎi及びＣoの１種又は２種を１０〜４０％
としたのは、１０％未満では、焼結時のバインダー効果
が小さく焼結性が不良となり、結果的に溶接性も悪くな
り、また４０％を超えると、焼結時軟化し易く球形状を
保持できなくなるなど製造上の問題が生じるためであ
る。
としたのは、１０％未満では、焼結時のバインダー効果
が小さく焼結性が不良となり、結果的に溶接性も悪くな
り、また４０％を超えると、焼結時軟化し易く球形状を
保持できなくなるなど製造上の問題が生じるためであ
る。
【００１６】なお、Ｎi及びＣoはバインダー効果に優れ
ているため、これらの１種又は２種を必須成分とした
が、これ以外の補助成分としてＭo、Ｃr、Ｆe等を適量
添加することもできる。
ているため、これらの１種又は２種を必須成分とした
が、これ以外の補助成分としてＭo、Ｃr、Ｆe等を適量
添加することもできる。
【００１７】製品粒径は４５〜１８０μmの範囲が好ま
しい。これは、この範囲が粉末流動性、溶接性、肉盛金
属の炭化物均一分散の観点から最適であることが実験的
に確認したためである。しかし、４５μm未満では粉末
の流動性に問題を生じ、また溶接時に１次粒子が溶融し
易く、また１８０μmを超えると溶接時泡立ち現象が生
じて溶接性を損ねる。
しい。これは、この範囲が粉末流動性、溶接性、肉盛金
属の炭化物均一分散の観点から最適であることが実験的
に確認したためである。しかし、４５μm未満では粉末
の流動性に問題を生じ、また溶接時に１次粒子が溶融し
易く、また１８０μmを超えると溶接時泡立ち現象が生
じて溶接性を損ねる。
【００１８】また、本発明の造粒焼結粉末は、組成によ
ってはそのままでも溶接材料として適用できるが、多く
の場合は、既存のＣo基又はＮi基、或いはＦe基の合金
粉末材料と混合して特性向上を図るものである。したが
って、用途に応じた金属系粉末材料を選んで、本発明の
造粒焼結粉末を混合して使用することが可能である。そ
の際、金属系粉末材料の混合比率を１０〜９０％とした
のは、１０％未満では混合の均一性が期待できず、また
９０％を超えると混合の不均一性の他に特性向上効果が
小さいためである。
ってはそのままでも溶接材料として適用できるが、多く
の場合は、既存のＣo基又はＮi基、或いはＦe基の合金
粉末材料と混合して特性向上を図るものである。したが
って、用途に応じた金属系粉末材料を選んで、本発明の
造粒焼結粉末を混合して使用することが可能である。そ
の際、金属系粉末材料の混合比率を１０〜９０％とした
のは、１０％未満では混合の均一性が期待できず、また
９０％を超えると混合の不均一性の他に特性向上効果が
小さいためである。
【００１９】次に本発明の実施例を示す。
【００２０】表１に示す造粒焼結粉末を作製した。使用
した固溶体炭化物は、固溶比率(重量％)が７０：３０の
(Ｗ、Ｔi)Ｃ、５０：５０の(Ｗ、Ｔi)Ｃ、及び７０：２
０：１０の(Ｗ、Ｔi、Ｔa)Ｃである。この造粒焼結粉末
を用い、表２に示す溶接材料を粉体プラズマ溶接によ
り、図１に示す試験片の表面に１層２パスで肉盛溶接
し、溶接性、肉盛層の断面組織、耐摩耗性の評価を行っ
た。これらの結果を表２に示す。なお、耐摩耗性は図２
に示す摩耗減量データで評価した。図３に耐摩耗性テス
トの要領を示す。
した固溶体炭化物は、固溶比率(重量％)が７０：３０の
(Ｗ、Ｔi)Ｃ、５０：５０の(Ｗ、Ｔi)Ｃ、及び７０：２
０：１０の(Ｗ、Ｔi、Ｔa)Ｃである。この造粒焼結粉末
を用い、表２に示す溶接材料を粉体プラズマ溶接によ
り、図１に示す試験片の表面に１層２パスで肉盛溶接
し、溶接性、肉盛層の断面組織、耐摩耗性の評価を行っ
た。これらの結果を表２に示す。なお、耐摩耗性は図２
に示す摩耗減量データで評価した。図３に耐摩耗性テス
トの要領を示す。
【００２１】表２において、試験Ｎo.１〜３は本発明例
であり、このうちＮo.１及び３は市販のＮi−５０Ｃr系
溶接用粉末をそれぞれ５０％及び４０％混合したもの
で、耐食、耐熱、耐摩耗用途を狙ったものである。いず
れも溶接作業性が良好で溶接部の割れもなく、断面組織
も均一で、図２に示すように耐摩耗性も非常に優れてい
る。
であり、このうちＮo.１及び３は市販のＮi−５０Ｃr系
溶接用粉末をそれぞれ５０％及び４０％混合したもの
で、耐食、耐熱、耐摩耗用途を狙ったものである。いず
れも溶接作業性が良好で溶接部の割れもなく、断面組織
も均一で、図２に示すように耐摩耗性も非常に優れてい
る。
【００２２】試験Ｎo.４(比較例)はＮi−５０Ｃr系金属
粉末のみを用いて溶接したもので、耐摩耗性の比較のた
めテストしたものである。
粉末のみを用いて溶接したもので、耐摩耗性の比較のた
めテストしたものである。
【００２３】試験Ｎo.５(比較例)はＷ炭化物(粉砕粉)と
Ｎi−５０Ｃr系金属粉末４０％を混合したものであり、
従来の手法による材料である。粉末流動性の差によるも
のと思われるが、作業性が不安定であり、ビード外観か
らも溶接方向の炭化物分散性が悪いことが伺え、一部で
溶接割れ発生した。
Ｎi−５０Ｃr系金属粉末４０％を混合したものであり、
従来の手法による材料である。粉末流動性の差によるも
のと思われるが、作業性が不安定であり、ビード外観か
らも溶接方向の炭化物分散性が悪いことが伺え、一部で
溶接割れ発生した。
【００２４】試験Ｎo.６(比較例)はＴi炭化物(粉砕粉)
とＮi−５０Ｃr系金属粉末７０％を混合したものである
が、Ｔi炭化物が表面に浮きビードのなじみが悪くなっ
て作業性が悪い。
とＮi−５０Ｃr系金属粉末７０％を混合したものである
が、Ｔi炭化物が表面に浮きビードのなじみが悪くなっ
て作業性が悪い。
【００２５】試験Ｎo.７(比較例)はＮo.３(本発明例)と
同じ組成の造粒焼結粉末であるが、造粒焼結粉末製品の
粒度を７５〜２５０μmと粗目に調整したものであり、
溶接時泡立つような感じとなり、結果としてブローホー
ル欠陥を生じて耐摩耗性も本発明例のレベルから若干劣
る結果となった。
同じ組成の造粒焼結粉末であるが、造粒焼結粉末製品の
粒度を７５〜２５０μmと粗目に調整したものであり、
溶接時泡立つような感じとなり、結果としてブローホー
ル欠陥を生じて耐摩耗性も本発明例のレベルから若干劣
る結果となった。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の粉体プラ
ズマ溶接用炭化物複合粉末材料によれば、均一で優れた
耐摩耗性を有する肉盛層を得ることができる。
ズマ溶接用炭化物複合粉末材料によれば、均一で優れた
耐摩耗性を有する肉盛層を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例に使用した試験片の形状を示す図であ
る。
る。
【図２】耐摩耗性テストデータを示す図である。
【図３】耐摩耗性テストの要領を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、必須成分とし
て、１次粒子の粒径が１〜１０μmである(Ｗ、Ｔi)固溶
体炭化物或いは(Ｗ、Ｔi、Ｔa)固溶体炭化物をＴi炭化
物に換算して１０〜３０％と、Ｎi及びＣoの１種又は２
種を１０〜４０％含み、球状に造粒、焼結してなること
を特徴とする粉体プラズマ溶接用複合粉末材料。 - 【請求項２】 製品粒径の範囲が４５〜１８０μmであ
る請求項１に記載の粉体プラズマ溶接用複合粉末材料。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の粉体プラズマ溶
接用複合粉末にＣo基、Ｎi基、Ｆe基の粉末材料の１種
又は２種以上を１０〜９０％混合してなる粉体プラズマ
溶接用複合粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5196836A JP2703713B2 (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 粉体プラズマ溶接用複合粉末材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5196836A JP2703713B2 (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 粉体プラズマ溶接用複合粉末材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0732189A true JPH0732189A (ja) | 1995-02-03 |
| JP2703713B2 JP2703713B2 (ja) | 1998-01-26 |
Family
ID=16364477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5196836A Expired - Lifetime JP2703713B2 (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 粉体プラズマ溶接用複合粉末材料 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2703713B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100345518B1 (ko) * | 2000-03-21 | 2002-07-24 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 텅스텐-티타늄 탄화물 강화형 내마모용 용접와이어 |
| KR100345517B1 (ko) * | 2000-03-21 | 2002-07-26 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 텅스텐-티타늄 탄화물 강화형 내마모재의 육성용접방법 |
| WO2007114524A1 (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-11 | Komatsu Ltd. | 耐摩耗粒子及び耐摩耗構造部材 |
| JP2010115657A (ja) * | 2008-11-04 | 2010-05-27 | Japan New Metals Co Ltd | 表面硬装用バインダレス粉末 |
| WO2015019603A1 (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-12 | 日鉄住金ハード株式会社 | 肉盛用溶接材料、矯正ロール、ガイドロール、搬送ロール及び金敷き |
-
1993
- 1993-07-14 JP JP5196836A patent/JP2703713B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100345518B1 (ko) * | 2000-03-21 | 2002-07-24 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 텅스텐-티타늄 탄화물 강화형 내마모용 용접와이어 |
| KR100345517B1 (ko) * | 2000-03-21 | 2002-07-26 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 텅스텐-티타늄 탄화물 강화형 내마모재의 육성용접방법 |
| WO2007114524A1 (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-11 | Komatsu Ltd. | 耐摩耗粒子及び耐摩耗構造部材 |
| JPWO2007114524A1 (ja) * | 2006-03-30 | 2009-08-20 | 株式会社小松製作所 | 耐摩耗粒子及び耐摩耗構造部材 |
| JP4850241B2 (ja) * | 2006-03-30 | 2012-01-11 | 株式会社小松製作所 | 耐摩耗粒子及び耐摩耗構造部材 |
| US8679207B2 (en) | 2006-03-30 | 2014-03-25 | Komatsu Ltd. | Wear resisting particle and wear resisting structure member |
| JP2010115657A (ja) * | 2008-11-04 | 2010-05-27 | Japan New Metals Co Ltd | 表面硬装用バインダレス粉末 |
| WO2015019603A1 (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-12 | 日鉄住金ハード株式会社 | 肉盛用溶接材料、矯正ロール、ガイドロール、搬送ロール及び金敷き |
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| KR20150119181A (ko) * | 2013-08-07 | 2015-10-23 | 닛테츠스미킨하드 가부시키가이샤 | 덧붙임용 용접재료, 교정롤, 가이드롤, 반송롤 및 앤빌 |
| JPWO2015019603A1 (ja) * | 2013-08-07 | 2017-03-02 | 日鉄住金ハード株式会社 | 肉盛用溶接材料、矯正ロール、ガイドロール、搬送ロール及び金敷き |
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| Publication number | Publication date |
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| JP2703713B2 (ja) | 1998-01-26 |
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