JPH0734810A - 一軸型コンバインドサイクル発電設備の起動方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】複雑な系統構成や単独で蒸気の供給制御装置を
必要とせず、かつ、軸の起動時に系列出力が低下せず、
また蒸気系の金属部に発生する熱応力を最小限とする一
軸型コンバインドサイクル発電設備の起動方法を提供す
る。 【構成】蒸気タービンの補助蒸気による暖機系統を設備
することなく、自軸の蒸気を導入し定格無負荷回転数も
しくは初負荷運転を継続しながら起動前の蒸気タービン
第１段シェル内面メタル温度に準拠して定めた主蒸気温
度を起動前の蒸気タービン第１段シェル内面メタル温度
に準拠して定められた率で上昇させながら蒸気タービン
を暖機する。従って、起動軸が存在する場合の系列負荷
の減少を最小限にとどめ、更に蒸気タービン暖機中も併
入し初負荷で運転しているため起動損失を低減できると
ともに蒸気タービンに発生する熱応力を最小限に抑えた
プラントの起動方法が可能となる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は火力発電プラント、特に
一軸型コンバインドサイクル発電設備の起動方法に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来の一軸型コンバインドサイクル発電
設備の起動方法は、蒸気タービンの最終段翼部での発熱
・温度上昇を避けるため、軸系の回転数を軸系の定格回
転数以下の回転数に保持して運転し、排熱回収ボイラの
発生蒸気を確保し、冷却蒸気として通気した後に軸系の
回転数を定格回転数にまで上昇させる起動方法を採用し
ている。ただし、蒸気タービンのグランドシール蒸気に
ついては、補助蒸気を使用している場合もある。

【０００３】しかし、最近のコンバインドサイクル発電
設備は、ガスタービンの入口ガス温度の高温化等による
大容量化に伴い、排熱回収ボイラおよび蒸気タービンも
大容量化の傾向にある。したがって、一軸型コンバイン
ドサイクル発電設備も大容量化の傾向にある。この傾向
は、排熱回収ボイラおよび蒸気タービンの大形化につな
がり、肉厚および厚肉部の増加を意味している。この現
象は、軸の起動性を阻害する要因となり得る。

【０００４】一方、ガスタービンの排気温度の上昇によ
り主蒸気温度・再熱蒸気温度の上昇を引き起こし、ま
た、温度上昇率の上昇にも影響を及ぼす。これらの要因
は、全て軸の起動性を損なう方向に作用するものであ
る。

【０００５】ところで、コンバインドサイクル発電設備
は、ガスタービンの急速起動性を活した起動時間の短さ
と高効率の二大特徴を有しており、この特徴の一つが損
なわれることを避けなければならない。

【０００６】最近の一軸型コンバインドサイクル発電設
備の起動手順は、次のように行われる。すなわち、
（１）軸のターニング、（２）蒸気タービンのグランド
シール、（３）復水器真空上昇、（４）軸起動、（５）
回転上昇・パージ運転、（６）回転下降・点火、（７）
回転上昇・無負荷定格回転数運転、（８）排熱回収ボイ
ラ暖機運転、（９）併入・初負荷運転、（１０）負荷上
昇、（１１）定格負荷運転の順序で行われる。

【０００７】一方、ガスタービン入口ガス温度が１１０
０℃級ガスタービンを採用した従来のコンバインドサイ
クル発電設備の起動手順との差異は、上記（７），
（８）の起動手順部分である。それは従来の１１００℃
級コンバインドサイクル発電設備の場合の起動手順は、
蒸気タービン最終段翼の冷却蒸気を確保する目的で軸回
転数が低下し、回転数の５０％程度で保持し排熱回収ボ
イラの暖機運転を行い蒸気の発生を待って、回転上昇
し、定格回転数への上昇・同期・負荷上昇の順序で行わ
れる。なお、１３００℃級ガスタービン採用のコンバイ
ンドサイクル発電設備の起動については、先に述べた手
順を採用しているのが一般的である。

【０００８】しかしながら、上記起動方法を採用した場
合、無負荷定格回転数で排熱回収ボイラの暖機運転を行
うため発生蒸気の温度は、高圧主蒸気で３８０〜４２０
℃程度になる。この温度は、大気温度や機種によって違
いがある。起動時に発生する蒸気温度は、ほぼ一定の温
度であるのに対して、排熱回収ボイラや蒸気タービンの
金属部および保有水の温度は、停止からの経過時間や大
気温度の影響を受けて千差万別である。金属部温度と蒸
気温度の差については、熱伝達に影響を及ぼす大きい因
子であり、温度差が大きくなれば発生する熱応力も大き
くなる。したがって、金属部の肉厚および材料の熱伝達
率によって定まる許容限界が存在する。起動・停止の繰
り返しで発生する熱応力のサイクルによる金属疲労の限
界を考慮した起動停止方法が必要である。

【０００９】通気時の金属部温度と蒸気温度の差の制御
は、蒸気温度が高い場合についてのみ制御可能領域があ
り、逆の場合には制御できないのが通例である。また、
制御可能な場合でも限界があるのが現実である。従来の
起動方法では、起動時間を長くするのが最も簡単な対策
である。しかし、このような対策では、コンバインドサ
イクル発電設備の特徴の一つを損なってしまう欠点があ
る。

【００１０】そこで、この欠点を防止するために補助蒸
気による蒸気系の暖機が採用されているが、この場合、
排熱回収ボイラの暖機には活用されていない。蒸気系の
起動制限としては、蒸気タービンのロータ熱応力が支配
的といわれており、排熱回収ボイラについては、二次的
な要因であると考えられている。

【００１１】次に、補助蒸気を使用した蒸気タービンの
暖機を利用したコンバインドサイクル発電設備の起動方
法を図３を参照して説明する。図３は従来技術における
一軸型コンバインドサイクル発電設備の概略系統図であ
る。

【００１２】同図に示すように、ガスタービン１、蒸気
タービン２及び発電機３が、一軸に結合されている。ま
た、ガスタービン１の排気ガスの保有熱を有効に回収
し、蒸気タービン２の駆動力である蒸気発生装置、すな
わち排熱回収ボイラは、第１高圧過熱器５、第２高圧過
熱器６、第１再熱器１２、第２再熱器１３、高圧蒸発器
（図示せず）、高圧ドラム４、高圧節炭器（図示せ
ず）、中圧過熱器９、中圧ドラム８、中圧蒸発器（図示
せず）、中圧節炭器（図示せず）、低圧過熱器１１、低
圧ドラム１０及び低圧炭節器（図示せず）の主要要素で
構成されている。これらの他に、各ドラムに給水を送る
ためのポンプ（図示せず）や配管類が設置されている。

【００１３】一方、補助蒸気系統は、系列補助蒸気母管
１４および各軸補助蒸気母管１５を設け、系列補助蒸気
母管１４には、各軸の低温再熱蒸気管１８から分岐して
補助蒸気を供給できるように構成されている。また、各
軸補助蒸気母管１５への補助蒸気の供給は系列補助蒸気
母管１４から圧力調節弁を介して供給するように構成さ
れている。なお、各軸への補助蒸気の供給は、各軸補助
蒸気母管１５から目的に応じて分岐し止め弁を介して供
給する系統構成としてある。図３に示す系統構成の場
合、蒸気タービンの暖機は、ウォーミング・ロール用蒸
気管１７の止め弁を開として、高圧タービンの入口（高
圧蒸気加減弁）の二次側に供給する。

【００１４】図３の系統構成において、大気を吸入し圧
縮した後、燃料と混合燃焼し高圧高温のガスとなり、動
力を発生したガスタービン１の排気ガスを導入し、排熱
回収ボイラ熱回収を行った後、排気ガスを煙突（図示せ
ず）を介して大気に放出する。一方、低圧節炭器（図示
せず）で予熱され低圧ドラム１０に供給し、低圧蒸発器
（図示せず）で熱吸収し循環水が蒸発して発生した蒸気
が、低圧ドラム１０で循環水と分離された蒸気は、低圧
過熱器１１で加熱され過熱蒸気となって蒸気タービン２
の中圧部の排気と合流されて低圧部に導入して動力を発
生させる。

【００１５】また、低圧節炭器（図示せず）の出口から
分岐して、中圧給水ポンプ（図示せず）を介して中圧節
炭器（図示せず）で予熱され、中圧ドラム８に供給し中
圧蒸発器（図示せず）で熱吸収し循環水が蒸発して発生
した蒸気が、中圧ドラム８で循環水と蒸気に分離され
る。この分離された蒸気は、中圧過熱器９で加熱され過
熱蒸気となって蒸気タービン２の高圧部分の排気である
低温再熱蒸気と合流させて、再熱器１３で再加熱され
る。

【００１６】さらに、蒸気タービン２の高圧排気は、低
温再熱蒸気管１８で再熱器１３に接続されているが、中
圧過熱器９の出口蒸気は低温再熱蒸気管１８に合流させ
て、一次再熱器１２に導入されている。この蒸気は再熱
器で加熱され、再熱器出口温度を制御した後、高温再熱
蒸気として蒸気タービン２の中圧部に導入して動力を発
生させる。また、低圧節炭器（図示せず）の出口から分
岐して、高圧給水ポンプ（図示せず）を介して高圧節炭
器（図示せず）で予熱され、高圧ドラム４に供給し高圧
蒸発器（図示せず）で熱吸収し循環水が蒸発して発生し
た蒸気は、高圧ドラム４で循環水と分離される。この蒸
気は、第１高圧過熱器５および第２高圧過熱器６で加熱
され、過熱蒸気となって蒸気タービン２の高圧部に導入
され動力を発生させる。ガスタービン１および蒸気ター
ビン２で動力に変換されたガスおよび蒸気のエネルギー
は、発電機３で電気エネルギーに変換される。

【００１７】また、蒸気タービンの高圧排気である低温
再熱蒸気管１８の中圧過熱器出口管の合流前から分岐し
て補助蒸気を系列補助蒸気母管１４に供給する。コンバ
インドサイクル発電設備が複数軸から構成されている場
合は、各軸の低温再熱蒸気管１８から分岐した補助蒸気
管を介して系列補助蒸気母管１４に補助蒸気を供給する
ように設計している。各軸への補助蒸気は、系列補助蒸
気母管１４を通し各軸補助蒸気母管１５を介して供給す
る。

【００１８】一方、主蒸気と再熱蒸気については、一定
の温度以上に蒸気温度が上昇しないように過熱器や再熱
器を分割し、第１と第２の過熱器や再熱器の中間部分に
減温器を設置し、水をスプレーすることにより蒸気温度
を制御するように構成されている。

【００１９】

【発明が解決しようとする課題】上述したような起動方
法を採用した場合、起動を完了した軸、つまり補助蒸気
を供給できる軸が必要であり、補助蒸気を供給している
間は、補助蒸気供給軸の軸出力が低下し、ひいては系列
出力が低下する欠点がある。また、蒸気タービンの暖機
用蒸気は、主蒸気止め弁・蒸気加減弁の二次側へ接続
し、主蒸気止め弁・蒸気加減弁が閉状態のまま蒸気ター
ビンに暖機用蒸気が供給でき、しかも単独で蒸気の供給
停止ができる系統構成と主蒸気止め弁の開閉操作が自動
的に行えるようにするための制御装置が必要である。

【００２０】さらに、補助蒸気は、定格負荷運転中の他
軸の低温再熱蒸気管１８から供給する計画であり、この
時の蒸気温度は３５０℃程度である。つまり、補助蒸気
を使用した起動方法のメリットは、軸起動前からでも蒸
気タービンの暖機が可能であり、排熱回収ボイラの暖機
完了時点で蒸気温度と金属温度の差を許容限界以内に到
達させることが可能なことである。しかし、系統構成上
の観点からは、設計圧力の大幅に異なる系統を接続しな
ければならないし、また、蒸気の供給停止を行うための
独立した開閉装置（弁）とその制御装置を必要とするこ
とになり、設備や運転方法が複雑になることを考え合わ
せると、その効果も大きいとは言い難いものである。

【００２１】本発明は上記事情に鑑みてなされたもの
で、その目的は複雑な系統構成や単独で蒸気の供給停止
を制御するための制御装置を必要とせず、かつ、軸の起
動時に系列出力の低下を伴わない軸の起動方法あるいは
蒸気系の金属部に発生する熱応力を最小限にするような
一軸型コンバインドサイクル発電設備の起動方法を提供
することにある。

【００２２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の請求項１は、ガスタービン・蒸気タービン
および発電機の軸を一本に結合し、ガスタービンの排気
ガスのエネルギーを排熱回収ボイラで蒸気に変換し、蒸
気タービンに導入する一軸型コンバインドサイクル発電
設備において、蒸気タービンの補助蒸気による暖機系統
を設備することなく、自軸の蒸気を導入し定格無負荷回
転数もしくは初負荷運転を継続しながら起動前の蒸気タ
ービン第１段シェル内面メタル温度に準拠して定めた主
蒸気温度を起動前の蒸気タービン第１段シェル内面メタ
ル温度に準拠して定められた率で上昇させながら蒸気タ
ービンを暖機することを特徴とする。

【００２３】また、請求項２は、請求項１の起動方法に
おいて、蒸気タービンの暖機完了条件を主蒸気温度設定
値として起動時最高主蒸気温度を用い、かつ、蒸気ター
ビン第１段シェル内面メタル温度が蒸気タービン第１段
シェル蒸気温度の差が設定された許容差以内である状態
とし、この状態到達以後の操作制限を起動前の蒸気ター
ビンの状態に無関係に設定できるようにしたことを特徴
とする。

【００２４】

【作用】排熱回収型コンバインドサイクル発電設備の場
合は、ガスタービンの排気ガスとの熱交換のみで主蒸気
温度および再熱蒸気温度が定まってしまう。ガスタービ
ンが無負荷定格回転数で運転を継続している場合、ガス
タービンの排気ガス温度とその流量は、大気温度の影響
を受けて変化する程度である。したがって、排熱回収ボ
イラの暖機完了時点の主蒸気温度は積極的に操作しない
限りガスタービンの排気ガス温度で定まる。つまり、蒸
気タービンが排熱回収ボイラの暖機完了時点でどのよう
な状態にあっても積極的に操作しない限り、ほぼ一定温
度の蒸気を供給することになる。

【００２５】一方、蒸気タービンは、停止からの経過時
間および周囲条件によって冷却速度が異なり、排熱回収
ボイラ暖機完了時点でのケーシングやロータ温度は千差
万別である。ただし、グランドシール開始から軸起動ま
での間に、蒸気タービンの高圧ケーシングやロータは、
冷機状態からの起動であっても一般的に１５０〜１６０
℃程度にまでは暖機される。通気開始時の主蒸気圧力を
４０ａｔａ程度とし、蒸気タービン第１段シェル蒸気温
度とロータ表面温度の差であるミスマッチ温度の許容値
を最高で１００℃程度とすると、蒸気タービン入口での
主蒸気温度の最低値の許容値は３００〜３２０℃程度と
なる。排熱回収ボイラ暖機完了時点での主蒸気温度は、
積極的に操作しない限りこの温度より高くなる。この状
態での通気は、蒸気タービンの熱応力が高くなる。した
がって、通気監視・蒸気温度制御装置によりロータ温度
に応じてミスマッチを最小にするような通気条件を設定
し制御する。一方、通気後、ロータ温度がある一定の温
度に到達するまでに主蒸気温度の設定値を、排熱回収ボ
イラ暖機完了前のロータ温度によって定まる変化率で変
化させ制御する。これにより、通気からある状態に到達
するまでの蒸気タービンに発生する熱応力を低減するこ
とができる。蒸気タービンロータ温度がある一定の温度
に到達した後は、排熱回収ボイラ暖機完了時点での状態
に拘らず同一の負荷上昇および蒸気圧力上昇制御が可能
になる。

【００２６】これにより、補助蒸気を使用した蒸気ター
ビンの暖機をしないでグランド蒸気のみによる蒸気ター
ビンの暖機を中心にした一軸型コンバインドサイクル発
電設備の起動方法で、起動軸への暖機蒸気提供等による
暖機蒸気供給軸の出力低下および高圧・高温ラインへの
補助蒸気系の接続等を避け、運転手順の簡素化および設
備の簡素化が実現できる。

【００２７】

【実施例】以下、本発明の実施例を図を参照して説明す
る。図１は本発明の一実施例のコンバインドサイクル発
電設備の主要系統図であり、既に説明した図３の従来例
と異なる構成は、補助蒸気系統の一部分のみであるので
同一部分には同一符号を付してその説明は省略する。

【００２８】図１に示すように、本実施例では、蒸気タ
ービンのウォーミング（暖機）に補助蒸気を利用しない
ため、蒸気タービン最終暖翼の冷却蒸気供給管２１を各
軸補助蒸気母管１５から分岐して設置し止め弁を設ける
構成としてある。また、ガスタービン・蒸気タービンに
ついては、その構成要素を囲み代表名で表示してある。
なお、図中の黒く塗りつぶした弁は、全閉で使用してい
る弁であり、他の弁は全開で使用している状態を示して
いる。また、図中の弁の開閉状態は、一例であってこの
状態に限定するものではない。

【００２９】本実施例では、系列補助蒸気母管１４を介
して各軸補助蒸気母管１５へ他軸からの補助蒸気を供給
し、各軸補助蒸気母管１５から各軸へ補助蒸気を供給す
る系統構成とし、冷却蒸気供給管２１とこの系統に蒸気
供給元弁を設置する。また、この開操作を軸の回転数が
ある値以上（例えば、定格回転数の７０％以上）、閉操
作を併入・通気もしくは低圧蒸気加減弁の開度が一定値
以上といった冷却蒸気が確保されている条件を確認して
閉鎖するインターロックを設ける。

【００３０】一方、図２に示すように、通気監視・蒸気
温度制御装置を設け、蒸気タービン第１段シェル内面メ
タル温度，ガスタービン排気ガス温度，主蒸気温度の三
点を入力し主蒸気温度の設定値を演算する。この主蒸気
温度を主蒸気温度制御装置設定値として出力し設定す
る。また、通気監視・蒸気温度制御装置は、排熱回収ボ
イラ暖機完了時点での蒸気タービン第１段シェル内面メ
タル温度に基づいて設定温度の上昇率を演算し、主蒸気
温度設定値の現在値に加算することにより新たな設定値
を計算し主蒸気温度制御装置に設定する。更に、軸が停
止して短時間で再起動するような場合、蒸気タービン第
１段シェル内面メタル温度が主蒸気温度に比較して、あ
る限界以上に高い場合を考慮して、ガスタービンの負荷
上昇許可および蒸気加減弁開度保持指令を出力する機能
を備えている。

【００３１】本実施例で用いられる通気監視・蒸気温度
制御装置４０は、図２に示すように、蒸気タービン第１
段シェル内面メタル温度を入力とした主蒸気温度設定値
の関数発生器３０と主蒸気温度上昇率の関数発生器３１
を設ける。関数発生器３０の出力は、信号切替器３５の
一方の入力とする。また、主蒸気温度上昇率を演算した
関数発生器３１の出力は、排熱回収ボイラ暖機完了の信
号で温度上昇を行うため定数設定器３６の設定値である
零との切り替えを行う信号切替器３５の一方の入力とす
る。これらの信号は、更に現状値を保持するためのそれ
ぞれの回路に設けられた信号切替器３５を介して加算器
３２で加算され主蒸気温度設定値の一つとして低値優先
回路３４に入力する。

【００３２】一方、高圧過熱器の特性から定まる温度差
を定数設定器３３に設定し、この値とガスタービン排気
ガス温度とを加算器３２で加算して得られた起動時最高
主蒸気温度をもう一つの入力として低値優先回路３４で
低値を選択し、主蒸気温度設定値として蒸気温度制御装
置の入力とする。主蒸気温度制御装置では、起動時の温
度設定値と通常運転時のそれを切り替える信号切替器３
５を介して加算器３２に入力し主蒸気温度との差を温度
制御器３７に入力し、調節弁の操作信号を出力する構成
としてある。

【００３３】また、蒸気タービンの暖機が完了した状態
であっても、蒸気タービン第１段シェル内面メタル温度
の方が主蒸気温度よりも高い状態であり、許容限界を超
えている場合については、軸の負荷上昇は許可するが蒸
気加減弁の開度を限定保持し、蒸気タービンの急激な冷
却による熱応力の発生を抑える負荷上昇や加減弁操作に
ついての監視機能を付加してある。比較器３９は、
［（主蒸気温度）−（蒸気タービン第１段シェル内面メ
タル温度）＜Ｃ］の条件が成立した場合にのみ出力信号
が得られるように計画し、Ｃの値は、例えば−８５℃程
度を考えればよい。

【００３４】次に、本実施例の作用について説明する。
本実施例においては、軸が起動し回転上昇して、規定し
た回転数に到達すると、冷却蒸気供給元弁が開指令によ
り開操作され冷却蒸気が冷却蒸気供給管２１を介して供
給される。

【００３５】高圧主蒸気温度は、通気監視・蒸気温度制
御装置４０で、蒸気タービン第１段シェル内面メタル温
度を基準に設定値が求められ、排熱回収ボイラ暖機完了
時点ではこの蒸気温度に制御されている。つまり、この
時点での高圧主蒸気温度はミスマッチが極力小さくなる
ように設定されており、併入直後から通気可能な状態に
ある。通気開始後、高圧主蒸気温度を排熱回収ボイラ暖
機完了時点の蒸気タービン第１段シェル内面メタル温度
に準拠した温度上昇率で上昇させ蒸気タービンの暖機を
行う。ただし、この場合の高圧主蒸気温度の設定値は、
軸の初負荷に相当するガスタービンの出力から定まる排
気ガス温度以上にはなり得ない。

【００３６】一方、高圧主蒸気温度より蒸気タービン第
１段シェル内面メタル温度の方が高い状態の場合は、こ
の蒸気タービン暖機の処置は不要である。したがって、
併入後直ちに負荷上昇を許可する。ただし、蒸気タービ
ン第１段シェル内面メタル温度の方が高く許容値を満足
していない場合は、蒸気加減弁の開度を現状開度に維持
し、主蒸気温度が上昇するのを待って蒸気加減弁の開度
を調節する方法を採用する。これにより、蒸気タービン
に発生する熱応力を小さく抑えながら特別の蒸気タービ
ン暖機設備なしでの起動が可能となる。蒸気タービンの
暖機完了の条件は、蒸気タービン第１段シェル内面メタ
ル温度の変化が無くなった時点である。しかし、現実的
には蒸気タービン第１段シェル内面メタル温度が、規定
の値を超えた時点とすればよい。

【００３７】蒸気タービン暖機完了の判定としては、こ
れに引き続く運転手順としての負荷上昇等の制約を蒸気
タービンの状態に影響されないように定め、例えばウォ
ーム起動時の蒸気タービン第１段シェル内面メタル温度
の最低限度を採用しておく方法もある。

【００３８】以上説明したように、本実施例は起動中の
軸の発生蒸気を使用した蒸気タービンの暖機を採用し、
軸起動中の系列負荷減少といった状態が発生しないし、
高圧高温設計の管路や弁類も不要で系統の簡素化ができ
る。また、コールド起動の場合でも、高圧主蒸気温度を
蒸気タービン第１段シェル内面メタル温度を基準に設定
し、この設定値の上昇率も同じ温度を基準に決定してお
り、暖機完了後の負荷上昇率にホット起動時と同様の値
が採用できる暖機完了条件であることから、暖機中の熱
応力を低く抑えられる。

【００３９】本発明は上記実施例に限定するものではな
く、次のようにしても、同様の効果が得られる。 （１）上記実施例では、蒸気タービン暖機運転時の蒸気
温度上昇率について蒸気タービン第１段シェル内面メタ
ル温度に準拠して定める方法を採用しているが、一定値
としても同様の効果が得られる。

【００４０】（２）上記実施例では、通気監視・蒸気温
度制御装置による主蒸気温度の制御設定値について、蒸
気タービン第１段シェル内面メタル温度に準拠して定
め、通気後はやはり蒸気タービン第１段シェル内面メタ
ル温度に準拠して定めた主蒸気温度上昇率を使用して主
蒸気温度の制御設定値を変化させる方法を採用している
が、蒸気タービンの暖機完了までは蒸気タービン第１段
シェル内面メタル温度に準拠して主蒸気温度を設定し、
主蒸気温度上昇率を使用しない方法もある。

【００４１】（３）上記実施例では、蒸気タービンの暖
機を併入後に行う方法で説明したが、軸が無負荷定格回
転数での運転中であっても同様の結果が得られる。ただ
し、この場合は蒸気タービン第１段シェル内面メタル温
度がガスタービン排気ガス温度よりも高い場合について
は、運転方法を併入後に負荷上昇するように定める必要
がある。

【００４２】（４）上記実施例では、蒸気タービン最終
段翼の冷却蒸気の供給点を中圧タービンの入口とした
が、この蒸気は高圧タービン入口もしくは低圧タービン
入口から供給しても同様の効果が得られる。

【００４３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
起動中の軸の発生蒸気による蒸気タービンの暖機を行う
方法を採用しており、起動軸が存在する場合の系列負荷
の減少を最小限にとどめ、更に蒸気タービン暖機中も併
入し初負荷で運転しているため起動損失を低減できると
ともに蒸気タービンに発生する熱応力を最小限に抑えた
プラントの起動が可能である。また、蒸気タービンの暖
機完了をホット起動の蒸気タービン第１段シェル内面メ
タル温度最低限度の温度程度に設定することにより、蒸
気タービン暖機完了後の負荷上昇等に関する制限値や制
御方法が一律にできる等すぐれた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の系統図。

【図２】図１の通気監視・蒸気温度制御装置のブロック
図。

【図３】従来の一軸型コンバインド発電設備の系統図。

【符号の説明】

１…ガスタービン、２…蒸気タービン、３…発電機、４
…高圧ドラム、５…第１高圧過熱器、６…第２高圧過熱
器、７…高圧主蒸気管、８…中圧ドラム、９…中圧過熱
器、１０…低圧ドラム、１１…低圧過熱器、１２…一次
再熱器、１３…二次再熱器、１４…系列補助蒸気母管、
１５…各軸補助蒸気母管、１６…グランドシール補助蒸
気管、１７…ウォーミングロール用蒸気管、１８…低温
再熱蒸気管、１９…高圧主蒸気温度調節用減温器、２０
…再熱蒸気温度調節用減温器、２１…冷却蒸気供給管、
３０…主蒸気温度設定値用関数発生器、３１…主蒸気温
度上昇率用関数発生器、３２…加算器、３３…定数設定
器、３４…低値優先回路、３５…信号切替器、３６…定
数設定器、３７…温度制御器、３８…蒸気温度制御装
置、３９…比較器、４０…通気監視・蒸気温度制御装
置。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ガスタービン・蒸気タービンおよび発電
   機の軸を１本に結合し、ガスタービンの排気ガスのエネ
   ルギーを排熱回収ボイラで蒸気に変換し、蒸気タービン
   に導入する一軸型コンバインドサイクル発電設備におい
   て、前記蒸気タービンの補助蒸気による暖機系統を設備
   することなく、自軸の蒸気を導入し定格無負荷回転数も
   しくは初負荷運転を継続しながら起動前の前記蒸気ター
   ビン第１段シェル内面メタル温度に準拠して定めた主蒸
   気温度を起動前の前記蒸気タービン第１段シェル内面メ
   タル温度に準拠して定められた率で上昇させながら前記
   蒸気タービンを暖機することを特徴とする一軸型コンバ
   インドサイクル発電設備の起動方法。
2. 【請求項２】 蒸気タービンの暖機完了条件を主蒸気温
   度設定値として起動時最高主蒸気温度を用い、かつ、蒸
   気タービン第１段シェル内面メタル温度が蒸気タービン
   第１段シェル蒸気温度の差が設定された許容差以内であ
   る状態とし、この状態到達以後の操作制限を起動前の当
   該蒸気タービンの状態に無関係に設定できるようにした
   ことを特徴とする請求項１記載の一軸型コンバインドサ
   イクル発電設備の起動方法。