JPH074211A - ガスタービン複合発電設備 - Google Patents
ガスタービン複合発電設備Info
- Publication number
- JPH074211A JPH074211A JP5143834A JP14383493A JPH074211A JP H074211 A JPH074211 A JP H074211A JP 5143834 A JP5143834 A JP 5143834A JP 14383493 A JP14383493 A JP 14383493A JP H074211 A JPH074211 A JP H074211A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- turbine
- exhaust
- compressor
- boiler
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000010248 power generation Methods 0.000 title claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 102
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Air Supply (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 排熱ボイラの乾き損失を低減させて設備全体
の熱効率の向上を図る。 【構成】 排熱ボイラ１０から排出されたボイラ排ガス
１５の一部を大気４と共に圧縮機２へ送給して圧縮し、
得られた圧縮ガス２４を燃焼器７へ送給して燃料８の燃
焼に供し、得られた燃焼ガス９によりガスタービン１を
駆動し、ガスタービン１により発電機６及び圧縮機２を
駆動し、ガスタービン１から排出されたタービン排ガス
１２を排熱ボイラ１０へ送給し、タービン排ガス１２の
熱により蒸気１３を生成させ、蒸気１３により蒸気ター
ビン１６を駆動する。
の熱効率の向上を図る。 【構成】 排熱ボイラ１０から排出されたボイラ排ガス
１５の一部を大気４と共に圧縮機２へ送給して圧縮し、
得られた圧縮ガス２４を燃焼器７へ送給して燃料８の燃
焼に供し、得られた燃焼ガス９によりガスタービン１を
駆動し、ガスタービン１により発電機６及び圧縮機２を
駆動し、ガスタービン１から排出されたタービン排ガス
１２を排熱ボイラ１０へ送給し、タービン排ガス１２の
熱により蒸気１３を生成させ、蒸気１３により蒸気ター
ビン１６を駆動する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスタービン複合発電
設備に関するものである。
設備に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、熱効率の向上を図るため、発電機
及び圧縮機を駆動した後のタービン排ガスを排熱ボイラ
へ送給し、排熱ボイラでタービン排ガスにより加熱され
て生成された蒸気を蒸気タービンに送給して発電機を駆
動するようにした、ガスタービン複合発電設備が提案さ
れている。
及び圧縮機を駆動した後のタービン排ガスを排熱ボイラ
へ送給し、排熱ボイラでタービン排ガスにより加熱され
て生成された蒸気を蒸気タービンに送給して発電機を駆
動するようにした、ガスタービン複合発電設備が提案さ
れている。
【０００３】斯かるガスタービン複合発電設備の一例は
図３に示され、図中、１はガスタービン、２はガスター
ビン１により駆動され且つ管路３を通り吹込まれる大気
４を圧縮して圧縮空気５として吐出し得るようにした圧
縮機、６はガスタービン１により駆動されるようにした
発電機、７は圧縮機２からの圧縮空気５と別系統から導
入された燃料８を混合して燃焼させ且つ得られた燃焼ガ
ス９をガスタービン１へ送給し得るようにした燃焼器で
ある。
図３に示され、図中、１はガスタービン、２はガスター
ビン１により駆動され且つ管路３を通り吹込まれる大気
４を圧縮して圧縮空気５として吐出し得るようにした圧
縮機、６はガスタービン１により駆動されるようにした
発電機、７は圧縮機２からの圧縮空気５と別系統から導
入された燃料８を混合して燃焼させ且つ得られた燃焼ガ
ス９をガスタービン１へ送給し得るようにした燃焼器で
ある。
【０００４】１０は蒸発器及び過熱器等の伝熱部１１を
備え、ガスタービン１から送給されたタービン排ガス１
２の熱を流体に与え、蒸気１３を生成させるようにした
排熱ボイラ、１４は排熱ボイラ１０から排出されたボイ
ラ排ガス１５を大気中へ放出するための煙突である。
備え、ガスタービン１から送給されたタービン排ガス１
２の熱を流体に与え、蒸気１３を生成させるようにした
排熱ボイラ、１４は排熱ボイラ１０から排出されたボイ
ラ排ガス１５を大気中へ放出するための煙突である。
【０００５】１６は排熱ボイラ１０からの蒸気１３によ
り駆動されると共に発電機１７を駆動するようにした蒸
気タービン、１８は蒸気タービン１６から抽気された蒸
気１３を冷却して水１９に戻す復水器、２０は復水器１
８からの水１９を加圧して排熱ボイラ１０の伝熱部１１
へ給水し得るようにした給水ポンプである。
り駆動されると共に発電機１７を駆動するようにした蒸
気タービン、１８は蒸気タービン１６から抽気された蒸
気１３を冷却して水１９に戻す復水器、２０は復水器１
８からの水１９を加圧して排熱ボイラ１０の伝熱部１１
へ給水し得るようにした給水ポンプである。
【０００６】上記ガスタービン複合発電設備では、大気
４は管路３を経てガスタービン１により駆動される圧縮
機２に吸入され、圧縮されて圧縮空気５となり、圧縮機
２から吐出された圧縮空気５は燃焼器７へ送給され、燃
焼器７では別系統から送給された燃料８と圧縮空気５が
混合して燃料８の燃焼が行われ、これにより燃焼ガス９
が生成され、生成された燃焼ガス９はガスタービン１に
送給されてガスタービン１が駆動され、ガスタービン１
により圧縮機２及び発電機６が駆動される。
４は管路３を経てガスタービン１により駆動される圧縮
機２に吸入され、圧縮されて圧縮空気５となり、圧縮機
２から吐出された圧縮空気５は燃焼器７へ送給され、燃
焼器７では別系統から送給された燃料８と圧縮空気５が
混合して燃料８の燃焼が行われ、これにより燃焼ガス９
が生成され、生成された燃焼ガス９はガスタービン１に
送給されてガスタービン１が駆動され、ガスタービン１
により圧縮機２及び発電機６が駆動される。
【０００７】ガスタービン１を駆動した後ガスタービン
１から排出されたタービン排ガス１２は排熱ボイラ１０
へ導入されて伝熱部１１内を流れる流体を加熱し、ボイ
ラ排ガス１５として排熱ボイラ１０から排出され、煙突
１４を通って大気中へ放出される。
１から排出されたタービン排ガス１２は排熱ボイラ１０
へ導入されて伝熱部１１内を流れる流体を加熱し、ボイ
ラ排ガス１５として排熱ボイラ１０から排出され、煙突
１４を通って大気中へ放出される。
【０００８】排熱ボイラ１０の伝熱部１１で生成された
蒸気１３は蒸気タービン１６へ導入されて蒸気タービン
１６が駆動され、蒸気タービン１６により発電機１７が
駆動される。
蒸気１３は蒸気タービン１６へ導入されて蒸気タービン
１６が駆動され、蒸気タービン１６により発電機１７が
駆動される。
【０００９】蒸気タービン１６を駆動した後蒸気タービ
ン１６から排出された蒸気１３は復水器１８で冷却され
て水１９に戻され、給水ポンプ２０で加圧されて水１９
に戻され、給水ポンプ２０で加圧されて排熱ボイラ１０
の伝熱部１１へ給水される。
ン１６から排出された蒸気１３は復水器１８で冷却され
て水１９に戻され、給水ポンプ２０で加圧されて水１９
に戻され、給水ポンプ２０で加圧されて排熱ボイラ１０
の伝熱部１１へ給水される。
【００１０】上記ガスタービン複合発電設備において
は、燃焼器７に内張りされているライナやガスタービン
１のブレードを燃焼ガス９の熱から保護すべく燃焼ガス
９の温度は最大で約１３００℃程度にする必要があり、
このため燃焼器７では圧縮空気５の単位時間当りの空気
流入量を多くして空気過剰燃焼を行っている。すなわ
ち、空気比（空気の重量流量／燃料の重量流量）λと燃
焼ガス温度Ｔbの関係は、図４に示され、空気比λ＝
０．９の近傍で燃焼ガス温度Ｔbは最高（約２０００
℃）となる。従って、通常の燃焼のように空気比λ≒
１．０〜１．２で燃料８を燃焼させると、得られた燃焼
ガス９の温度は高温となり、燃焼器７のライナやガスタ
ービン１のブレードを損傷させる虞れがある。ところ
が、空気比λを約２〜３程度として燃料８の燃焼を行う
と、燃焼ガス９の温度は１３００℃程度となり、燃焼器
７のライナやガスタービン１のブレードが熱により損傷
するのを防止できる。
は、燃焼器７に内張りされているライナやガスタービン
１のブレードを燃焼ガス９の熱から保護すべく燃焼ガス
９の温度は最大で約１３００℃程度にする必要があり、
このため燃焼器７では圧縮空気５の単位時間当りの空気
流入量を多くして空気過剰燃焼を行っている。すなわ
ち、空気比（空気の重量流量／燃料の重量流量）λと燃
焼ガス温度Ｔbの関係は、図４に示され、空気比λ＝
０．９の近傍で燃焼ガス温度Ｔbは最高（約２０００
℃）となる。従って、通常の燃焼のように空気比λ≒
１．０〜１．２で燃料８を燃焼させると、得られた燃焼
ガス９の温度は高温となり、燃焼器７のライナやガスタ
ービン１のブレードを損傷させる虞れがある。ところ
が、空気比λを約２〜３程度として燃料８の燃焼を行う
と、燃焼ガス９の温度は１３００℃程度となり、燃焼器
７のライナやガスタービン１のブレードが熱により損傷
するのを防止できる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、燃焼器
７でλ＝２〜３の空気過剰燃焼を行うと、ガスタービン
１から排出されて排熱ボイラ１０へ導入されるタービン
排ガス１２中の酸素濃度が約１２〜１７％と高くなり、
ボイラ損失のうちの乾きガス損失（乾きガス量とそのガ
スの温度によって決まる排出熱量による損失）が高くな
って設備全体の効率を向上させることが困難となるとい
う問題がある。
７でλ＝２〜３の空気過剰燃焼を行うと、ガスタービン
１から排出されて排熱ボイラ１０へ導入されるタービン
排ガス１２中の酸素濃度が約１２〜１７％と高くなり、
ボイラ損失のうちの乾きガス損失（乾きガス量とそのガ
スの温度によって決まる排出熱量による損失）が高くな
って設備全体の効率を向上させることが困難となるとい
う問題がある。
【００１２】本発明は、上述の実情に鑑み、乾きガス損
失を低下させることにより設備全体の効率を向上させる
ことを目的としてなしたものである。
失を低下させることにより設備全体の効率を向上させる
ことを目的としてなしたものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、圧縮機により
圧縮して得られた空気を含む圧縮ガスと燃料とを混合し
燃焼させる燃焼器と、該燃焼器からの燃焼ガスにより駆
動され且つ第１の発電機及び前記圧縮機を駆動するよう
にしたガスタービンと、前記ガスタービンから排出され
たタービン排ガスの熱により蒸気を生成させるようにし
た排熱ボイラと、該排熱ボイラで生成された蒸気により
駆動され且つ第２の発電機を駆動するようにした蒸気タ
ービンと、前記圧縮機へ大気を送給するためのライン
と、前記排熱ボイラから排出されたボイラ排ガスの一部
を前記圧縮機へ循環させるためのラインを設けたもので
ある。
圧縮して得られた空気を含む圧縮ガスと燃料とを混合し
燃焼させる燃焼器と、該燃焼器からの燃焼ガスにより駆
動され且つ第１の発電機及び前記圧縮機を駆動するよう
にしたガスタービンと、前記ガスタービンから排出され
たタービン排ガスの熱により蒸気を生成させるようにし
た排熱ボイラと、該排熱ボイラで生成された蒸気により
駆動され且つ第２の発電機を駆動するようにした蒸気タ
ービンと、前記圧縮機へ大気を送給するためのライン
と、前記排熱ボイラから排出されたボイラ排ガスの一部
を前記圧縮機へ循環させるためのラインを設けたもので
ある。
【００１４】
【作用】燃焼器では、燃料は大気及びボイラ排ガスの一
部を含む圧縮ガスに混合され燃焼して燃焼ガスが生成さ
れ、該燃焼ガスはガスタービンへ送給されて該ガスター
ビンが駆動され、ガスタービンにより第１の発電機及び
圧縮機が駆動され、ガスタービンから排出されたタービ
ン排ガスは排熱ボイラへ送給されて蒸気が生成され、該
蒸気は蒸気タービンへ送給されて該蒸気タービンが駆動
され、蒸気タービンにより第２の発電機が駆動される。
この場合、排熱ボイラへ送給されるタービン排ガスの酸
素濃度は低く、排熱ボイラでの熱回収後の乾きガスの保
有熱量は従来手段と同等であっても煙突へ排出される熱
量は一部の排ガスを再循環利用していることから従来手
段より大幅に抑制される。すなわち設備全体としてみた
場合、乾きガス損失が減少すると共にガスタービンの燃
焼器では排ガス混合による火炎温度が抑制されること
で、燃焼器出口のＮＯxが抑制されるのみならず、燃焼
器の温度が低いことからライナの冷却用のための過剰な
空気を必要としない効果がある。
部を含む圧縮ガスに混合され燃焼して燃焼ガスが生成さ
れ、該燃焼ガスはガスタービンへ送給されて該ガスター
ビンが駆動され、ガスタービンにより第１の発電機及び
圧縮機が駆動され、ガスタービンから排出されたタービ
ン排ガスは排熱ボイラへ送給されて蒸気が生成され、該
蒸気は蒸気タービンへ送給されて該蒸気タービンが駆動
され、蒸気タービンにより第２の発電機が駆動される。
この場合、排熱ボイラへ送給されるタービン排ガスの酸
素濃度は低く、排熱ボイラでの熱回収後の乾きガスの保
有熱量は従来手段と同等であっても煙突へ排出される熱
量は一部の排ガスを再循環利用していることから従来手
段より大幅に抑制される。すなわち設備全体としてみた
場合、乾きガス損失が減少すると共にガスタービンの燃
焼器では排ガス混合による火炎温度が抑制されること
で、燃焼器出口のＮＯxが抑制されるのみならず、燃焼
器の温度が低いことからライナの冷却用のための過剰な
空気を必要としない効果がある。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面を参照しつ
つ説明する。
つ説明する。
【００１６】図１は本発明の一実施例であり、基本的な
構成は図３に示す従来の設備と同じであるが、本実施例
では、排熱ボイラ１０から排出されたボイラ排ガス１５
の一部を循環させ大気４と共に圧縮機２へ導入し得るよ
うにしている。
構成は図３に示す従来の設備と同じであるが、本実施例
では、排熱ボイラ１０から排出されたボイラ排ガス１５
の一部を循環させ大気４と共に圧縮機２へ導入し得るよ
うにしている。
【００１７】図中、２１は管路３を介して圧縮機２へ導
入される大気４の流量を調整するために管路３に設置さ
れたダンパ、２２は一端が排熱ボイラ１０から煙突１４
へ至る管路の中途部に接続され且つ他端が管路３の中途
部に接続された管路、２３は管路２２を介して圧縮機２
へ導入されるボイラ排ガス１５の流量を調整するために
管路２２に設置されたダンパ、２４は大気４とボイラ排
ガス１５が混合して圧縮機２により圧縮され吐出された
圧縮ガスであり、図中、図３に示すものと同一のものに
は同一の符号が付してある。
入される大気４の流量を調整するために管路３に設置さ
れたダンパ、２２は一端が排熱ボイラ１０から煙突１４
へ至る管路の中途部に接続され且つ他端が管路３の中途
部に接続された管路、２３は管路２２を介して圧縮機２
へ導入されるボイラ排ガス１５の流量を調整するために
管路２２に設置されたダンパ、２４は大気４とボイラ排
ガス１５が混合して圧縮機２により圧縮され吐出された
圧縮ガスであり、図中、図３に示すものと同一のものに
は同一の符号が付してある。
【００１８】本実施例におけるガスタービン複合発電設
備においては、圧縮ガス２４中の酸素濃度が約２〜３％
程度になるよう運転を開始する前に予め試運転等により
ダンパ２１，２３の開度を調整しておく。
備においては、圧縮ガス２４中の酸素濃度が約２〜３％
程度になるよう運転を開始する前に予め試運転等により
ダンパ２１，２３の開度を調整しておく。
【００１９】而して、本発明のガスタービン複合発電設
備では、大気４及び排熱ボイラ１０から排出されたボイ
ラ排ガス１５の一部は、ガスタービン１により駆動され
ている圧縮機２へ管路３及び管路２２，３を介して導入
され、圧縮機２で圧縮されたうえ圧縮ガス２４として燃
焼器７へ送給され、燃焼器７では別系統から送給された
燃料８と圧縮ガス２４が混合されると共に燃料８の燃焼
が行われて燃焼ガス９が生成され、生成された燃焼ガス
９はガスタービン１に送給されてガスタービン１が駆動
され、ガスタービン１により圧縮機２及び発電機６が駆
動される。
備では、大気４及び排熱ボイラ１０から排出されたボイ
ラ排ガス１５の一部は、ガスタービン１により駆動され
ている圧縮機２へ管路３及び管路２２，３を介して導入
され、圧縮機２で圧縮されたうえ圧縮ガス２４として燃
焼器７へ送給され、燃焼器７では別系統から送給された
燃料８と圧縮ガス２４が混合されると共に燃料８の燃焼
が行われて燃焼ガス９が生成され、生成された燃焼ガス
９はガスタービン１に送給されてガスタービン１が駆動
され、ガスタービン１により圧縮機２及び発電機６が駆
動される。
【００２０】ガスタービン１を駆動した後ガスタービン
１から排出されたタービン排ガス１２は排熱ボイラ１０
へ導入されて伝熱部１１内を流れる流体を加熱し、ボイ
ラ排ガス１５として排熱ボイラ１０から排出され、一部
のボイラ排ガス１５は煙突１４から大気へ放出されるが
残りのボイラ排ガス１５は循環して管路２２を通り、管
路３から送給された大気４と共に圧縮機２へ導入され
る。
１から排出されたタービン排ガス１２は排熱ボイラ１０
へ導入されて伝熱部１１内を流れる流体を加熱し、ボイ
ラ排ガス１５として排熱ボイラ１０から排出され、一部
のボイラ排ガス１５は煙突１４から大気へ放出されるが
残りのボイラ排ガス１５は循環して管路２２を通り、管
路３から送給された大気４と共に圧縮機２へ導入され
る。
【００２１】排熱ボイラ１０の伝熱部１１で生成された
蒸気１３の挙動は、図３の場合と全く同一なので説明は
省略する。
蒸気１３の挙動は、図３の場合と全く同一なので説明は
省略する。
【００２２】上述のように、燃焼器７へ導入される圧縮
ガス２４には、大気４の他にボイラ排ガス１５が含まれ
ており、酸素濃度は２〜３％程度にできるため、燃焼器
７では空気過剰燃焼を抑制できる。すなわち、同一の空
気比λにおいて、圧縮ガス２４中のボイラ排ガス１５の
比率を増加させると、図２に示すように、燃焼器７で得
られる燃焼ガス９の温度（燃焼ガス温度）Ｔbは徐々に
下降し、比率が５０％程度になると、空気比λ＝１．０
〜１．２近傍で約１３００℃程度の温度になる。
ガス２４には、大気４の他にボイラ排ガス１５が含まれ
ており、酸素濃度は２〜３％程度にできるため、燃焼器
７では空気過剰燃焼を抑制できる。すなわち、同一の空
気比λにおいて、圧縮ガス２４中のボイラ排ガス１５の
比率を増加させると、図２に示すように、燃焼器７で得
られる燃焼ガス９の温度（燃焼ガス温度）Ｔbは徐々に
下降し、比率が５０％程度になると、空気比λ＝１．０
〜１．２近傍で約１３００℃程度の温度になる。
【００２３】而して、上述のように、圧縮ガス２４中に
ボイラ排ガス１５を混入させることにより、排熱ボイラ
１０へ導入されるタービン排ガス１２の酸素濃度を低下
させることができるため、ボイラ損失のうちの乾きガス
損失が低下して設備全体の効率を向上させることができ
る。
ボイラ排ガス１５を混入させることにより、排熱ボイラ
１０へ導入されるタービン排ガス１２の酸素濃度を低下
させることができるため、ボイラ損失のうちの乾きガス
損失が低下して設備全体の効率を向上させることができ
る。
【００２４】又、圧縮ガス２４中の酸素の比率を低く抑
えることができるため、燃焼器７での燃焼ガス９の温度
を抑制でき、ボイラ排ガス１５中のＮＯxを抑制するこ
とができる。
えることができるため、燃焼器７での燃焼ガス９の温度
を抑制でき、ボイラ排ガス１５中のＮＯxを抑制するこ
とができる。
【００２５】なお、本発明の実施例においては、ダンパ
２１，２３の開度は予め試運転等で決定する場合につい
て説明したが、管路２２に酸素濃度検出器を設けてお
き、検出した酸素濃度をもとに自動的にダンパ２１，２
３の開度を調整するようにしても良いこと、その他、本
発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得るこ
と、等は勿論である。
２１，２３の開度は予め試運転等で決定する場合につい
て説明したが、管路２２に酸素濃度検出器を設けてお
き、検出した酸素濃度をもとに自動的にダンパ２１，２
３の開度を調整するようにしても良いこと、その他、本
発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得るこ
と、等は勿論である。
【００２６】
【発明の効果】本発明のガスタービン複合発電設備によ
れば、排熱ボイラの乾きガス損失を低下させることがで
きるため設備全体の効率を向上させることができ、又燃
焼器で得られる燃焼ガス温度が低下するため、ＮＯxの
低減を図ることができる、等種々の優れた効果を奏し得
る。
れば、排熱ボイラの乾きガス損失を低下させることがで
きるため設備全体の効率を向上させることができ、又燃
焼器で得られる燃焼ガス温度が低下するため、ＮＯxの
低減を図ることができる、等種々の優れた効果を奏し得
る。
【図１】本発明のガスタービン複合発電設備の一実施例
の概要図である。
の概要図である。
【図２】図１の燃焼器に送給する圧縮ガス中のボイラ排
ガスの比率を変えた場合における空気比と燃焼ガス温度
の関係を示すグラフである。
ガスの比率を変えた場合における空気比と燃焼ガス温度
の関係を示すグラフである。
【図３】従来のガスタービン複合発電設備の一例の概要
図である。
図である。
【図４】図３の燃焼器に送給する圧縮空気の空気比と燃
焼ガス温度の関係を示すグラフである。
焼ガス温度の関係を示すグラフである。
【符号の説明】 １ ガスタービン ２ 圧縮機 ３ 管路（ライン） ４ 大気（空気） ６ 発電機（第１の発電機） ７ 燃焼器 ８ 燃料 ９ 燃焼ガス １０ 排熱ボイラ １２ タービン排ガス １３ 蒸気 １５ ボイラ排ガス １６ 蒸気タービン １７ 発電機（第２の発電機） ２２ 管路（ライン） ２４ 圧縮ガス
Claims (1)
- 【請求項１】 圧縮機により圧縮して得られた空気を含
む圧縮ガスと燃料とを混合し燃焼させる燃焼器と、該燃
焼器からの燃焼ガスにより駆動され且つ第１の発電機及
び前記圧縮機を駆動するようにしたガスタービンと、前
記ガスタービンから排出されたタービン排ガスの熱によ
り蒸気を生成させるようにした排熱ボイラと、該排熱ボ
イラで生成された蒸気により駆動され且つ第２の発電機
を駆動するようにした蒸気タービンと、前記圧縮機へ大
気を送給するためのラインと、前記排熱ボイラから排出
されたボイラ排ガスの一部を前記圧縮機へ循環させるた
めのラインを設けたことを特徴とするガスタービン複合
発電設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5143834A JPH074211A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | ガスタービン複合発電設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5143834A JPH074211A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | ガスタービン複合発電設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH074211A true JPH074211A (ja) | 1995-01-10 |
Family
ID=15348034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5143834A Pending JPH074211A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | ガスタービン複合発電設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH074211A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004360694A (ja) * | 2003-06-02 | 2004-12-24 | Alstom Technology Ltd | ガスタービンを有するエネルギ発生設備にてエネルギを発生させる方法並びに該方法を実施するエネルギ発生設備 |
| US6917872B2 (en) | 2002-06-18 | 2005-07-12 | Nissan Motor Co., Ltd. | Driving assist system for vehicle |
| JP2006526736A (ja) * | 2003-05-30 | 2006-11-24 | ユーロタービン アクティエボラーグ | ガスタービン組の運転方法 |
| US7308839B2 (en) | 2002-06-20 | 2007-12-18 | Nissan Motor Co., Ltd. | Accelerator pedal device |
| JP2010530490A (ja) * | 2007-06-19 | 2010-09-09 | アルストム テクノロジー リミテッド | 排ガス再循環型ガスタービン設備 |
| JP2012088037A (ja) * | 2010-10-19 | 2012-05-10 | Alstom Technology Ltd | 発電プラント |
-
1993
- 1993-06-15 JP JP5143834A patent/JPH074211A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6917872B2 (en) | 2002-06-18 | 2005-07-12 | Nissan Motor Co., Ltd. | Driving assist system for vehicle |
| US7308839B2 (en) | 2002-06-20 | 2007-12-18 | Nissan Motor Co., Ltd. | Accelerator pedal device |
| JP2006526736A (ja) * | 2003-05-30 | 2006-11-24 | ユーロタービン アクティエボラーグ | ガスタービン組の運転方法 |
| US7721552B2 (en) | 2003-05-30 | 2010-05-25 | Euroturbine Ab | Method for operation of a gas turbine group |
| JP2004360694A (ja) * | 2003-06-02 | 2004-12-24 | Alstom Technology Ltd | ガスタービンを有するエネルギ発生設備にてエネルギを発生させる方法並びに該方法を実施するエネルギ発生設備 |
| JP2010530490A (ja) * | 2007-06-19 | 2010-09-09 | アルストム テクノロジー リミテッド | 排ガス再循環型ガスタービン設備 |
| US8793972B2 (en) | 2007-06-19 | 2014-08-05 | Alstom Technology Ltd | Gas turbine installation with flue gas recirculation dependent on oxygen content of a gas flow |
| JP2012088037A (ja) * | 2010-10-19 | 2012-05-10 | Alstom Technology Ltd | 発電プラント |
| US9200540B2 (en) | 2010-10-19 | 2015-12-01 | Alstom Technology Ltd | Combined cycle with recirculation plant inlet oxygen concentration system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5678401A (en) | Energy supply system utilizing gas and steam turbines | |
| JP6632737B2 (ja) | アンモニアの燃焼方法および装置 | |
| US8393138B2 (en) | Oxygen-enriched air assisting system for improving the efficiency of cogeneration system | |
| US6141955A (en) | Gas turbine generator with dual steam-injected turbines | |
| EP1872002B1 (en) | Energy recovery system | |
| JP3863605B2 (ja) | 発電所設備の運転法 | |
| JPH0339166B2 (ja) | ||
| JPH08246897A (ja) | パワープラントの運転法 | |
| GB2338991A (en) | Compound power-generating plant with superheated high pressure steam | |
| JPH10115229A (ja) | ガスタービン及びその運転方法 | |
| EP1091095B1 (en) | Gas turbine system and combined plant comprising the same | |
| JPH10196316A (ja) | コンバインド発電プラントおよびクローズド空気冷却ガスタービンシステム | |
| JP2003161164A (ja) | コンバインドサイクル発電プラント | |
| JP3882107B2 (ja) | ガスタービン組込みボイラ | |
| US20060272334A1 (en) | Practical method for improving the efficiency of cogeneration system | |
| JPH074211A (ja) | ガスタービン複合発電設備 | |
| RU2106501C1 (ru) | Способ производства электрической энергии в комбинированной газопаросиловой установке и газопаросиловая установка | |
| US5251434A (en) | Pressurized fluidized-bed boiler power plant | |
| RU2124134C1 (ru) | Комбинированная парогазовая энергетическая установка и способ ее эксплуатации | |
| JP2806338B2 (ja) | ガスタービン発電装置 | |
| EP1178195A2 (en) | Gas turbine system | |
| JPH10325336A (ja) | ガスタービン発電システム | |
| JPS5857012A (ja) | 高炉ガスを燃料とするカスタ−ビン発電設備 | |
| JP2001140657A (ja) | ガスタービン・コージェネレーション装置 | |
| JPS62111131A (ja) | 低カロリ−ガス焚ガスタ−ビン用燃焼器 |