JPH0747778B2 - 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0747778B2 JPH0747778B2 JP17705889A JP17705889A JPH0747778B2 JP H0747778 B2 JPH0747778 B2 JP H0747778B2 JP 17705889 A JP17705889 A JP 17705889A JP 17705889 A JP17705889 A JP 17705889A JP H0747778 B2 JPH0747778 B2 JP H0747778B2
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- stainless steel
- sec
- cooling rate
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鋳片と鋳型内壁面間に相対速度差の無い、い
わゆる同期式連続鋳造プロセスによって製品厚さに近い
サイズの鋳片を鋳造し、Cr-Ni系ステンレス鋼薄板を製
造する方法に関する。
わゆる同期式連続鋳造プロセスによって製品厚さに近い
サイズの鋳片を鋳造し、Cr-Ni系ステンレス鋼薄板を製
造する方法に関する。
従来、連続鋳造法を用いてステンレス鋼薄板を製造する
には、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ100mm以上
の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行ない、
加熱炉において1000℃以上に加熱した後、粗圧延機およ
び仕上げ圧延機列からなるホットストリップミルによっ
て熱間圧延を施し、厚さ数mmのホットストリップとして
いた。
には、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ100mm以上
の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行ない、
加熱炉において1000℃以上に加熱した後、粗圧延機およ
び仕上げ圧延機列からなるホットストリップミルによっ
て熱間圧延を施し、厚さ数mmのホットストリップとして
いた。
こうして得られたホットストリップを冷間圧延するに際
しては、最終製品に要求される形状（平坦さ）、材質、
表面性状を確保するために、強い熱間加工を受けたホッ
トストリップを軟化させるための熱延板焼鈍を行なうと
ともに、表面のスケール等を酸洗工程の後に研削によっ
て除去していた。
しては、最終製品に要求される形状（平坦さ）、材質、
表面性状を確保するために、強い熱間加工を受けたホッ
トストリップを軟化させるための熱延板焼鈍を行なうと
ともに、表面のスケール等を酸洗工程の後に研削によっ
て除去していた。
従来のプロセスにおいては、長大な熱間圧延設備で、材
料の加熱及び加工のために多大なエネルギーを必要と
し、生産性の面でも優れた製造プロセスとは言い難かっ
た。また、最終製品は、集合組織が発達し、ユーザーに
おいてプレス加工等を加えるときは、その異方性を考慮
することが必要となる等、使用上の制約も多かった。
料の加熱及び加工のために多大なエネルギーを必要と
し、生産性の面でも優れた製造プロセスとは言い難かっ
た。また、最終製品は、集合組織が発達し、ユーザーに
おいてプレス加工等を加えるときは、その異方性を考慮
することが必要となる等、使用上の制約も多かった。
そこで、100mm以上の厚さの鋳片をホットスリップに圧
延するために、長大な熱間圧延設備と多大なエネルギ
ー、圧延動力を必要とするという問題を解決すべく、最
近、連続鋳造の過程でホットストリップと同等か、或は
それに近い厚さの鋳片（薄帯）を得るプロセスの研究が
進められている。
延するために、長大な熱間圧延設備と多大なエネルギ
ー、圧延動力を必要とするという問題を解決すべく、最
近、連続鋳造の過程でホットストリップと同等か、或は
それに近い厚さの鋳片（薄帯）を得るプロセスの研究が
進められている。
例えば、「鉄と鋼」'85,A197〜'A256や「CAMPISIJ」vo
l.1,1988,1670〜1705において特集された論文に、ホッ
トストリップを連続鋳造によって直接的に得るプロセス
が開示されている。
l.1,1988,1670〜1705において特集された論文に、ホッ
トストリップを連続鋳造によって直接的に得るプロセス
が開示されている。
このような連続鋳造プロセスにあっては、得ようとする
鋳片（ストリップ）のゲージが１〜10mmの水準であると
きはツインドラム方式が、また鋳片のゲージが20〜50mm
の水準であるときはツインベルト方式が検討されてい
る。
鋳片（ストリップ）のゲージが１〜10mmの水準であると
きはツインドラム方式が、また鋳片のゲージが20〜50mm
の水準であるときはツインベルト方式が検討されてい
る。
この種の方式の連続鋳造プロセスにおいては、最終形状
に近い鋳片を製造し、熱延工程、熱処理工程等の中間段
階を省略又は軽減している。そのため、鋳片の組織、表
面状態等が製品の材質や表面性状に大きな影響を与える
ことが知られている。
に近い鋳片を製造し、熱延工程、熱処理工程等の中間段
階を省略又は軽減している。そのため、鋳片の組織、表
面状態等が製品の材質や表面性状に大きな影響を与える
ことが知られている。
本発明者らが、ストリップ連鋳によるCr-Ni系ステンレ
ス鋼薄板製造プロセスを詳細に研究した結果、以下に具
体的に示すように製品にローピングと称される表面欠陥
や光沢むらが発生することが判明した。
ス鋼薄板製造プロセスを詳細に研究した結果、以下に具
体的に示すように製品にローピングと称される表面欠陥
や光沢むらが発生することが判明した。
（１） ローピング…冷延時に表面に微細な凹凸を生じ
る。
る。
（２） 光沢むら…冷延・焼鈍・酸洗後に表面に光沢む
らが現われる。
らが現われる。
これらの製品の表面性状に関する問題は、オーステナイ
ト系ステンレス溶鋼から最終形状に近い薄肉鋳片を製造
し、熱延を経ずに冷延する場合に生じる特有の問題であ
る。
ト系ステンレス溶鋼から最終形状に近い薄肉鋳片を製造
し、熱延を経ずに冷延する場合に生じる特有の問題であ
る。
本発明者らは、これまでにこれらの表面性状に関する問
題の原因を詳細に検討した結果、冷間圧延前の材料のγ
粒が50μｍ以上に大きい場合や、Cr系炭化物の析出する
温度域で薄肉鋳片の冷却が不十分の場合、これらの表面
欠陥が生じることを解明した。
題の原因を詳細に検討した結果、冷間圧延前の材料のγ
粒が50μｍ以上に大きい場合や、Cr系炭化物の析出する
温度域で薄肉鋳片の冷却が不十分の場合、これらの表面
欠陥が生じることを解明した。
そして、これらの表面欠陥を防止するために、溶鋼を凝
固・冷却する過程において溶鋼成分と冷却条件に改良を
加え、冷間圧延前の平均γ粒径を50μｍ以下とし、かつ
Cr系炭化物を析出せず、製品の良好な表面性状を得るCr
-Ni系ステンレス鋼薄板の製造方法を発明した。
固・冷却する過程において溶鋼成分と冷却条件に改良を
加え、冷間圧延前の平均γ粒径を50μｍ以下とし、かつ
Cr系炭化物を析出せず、製品の良好な表面性状を得るCr
-Ni系ステンレス鋼薄板の製造方法を発明した。
すなわち、鋳片が凝固した後1400〜1200℃迄の温度域を
100℃/sec以上の冷却速度で冷却するとともに、デルタ
フェライト量をコントロールすることが有効であること
を発明し、特願昭63-169096（特開平2-133529）として
出願した。
100℃/sec以上の冷却速度で冷却するとともに、デルタ
フェライト量をコントロールすることが有効であること
を発明し、特願昭63-169096（特開平2-133529）として
出願した。
しかし、鋳片全幅を均一に急冷することは困難であり、
特に板厚の厚い鋳片を急冷することは困難であった。ま
たデルタフェライト量を規定すると鋼種制約が生じる等
の問題もあった。
特に板厚の厚い鋳片を急冷することは困難であった。ま
たデルタフェライト量を規定すると鋼種制約が生じる等
の問題もあった。
また、結晶粒微細化元素を添加する方法もあるが｛特願
平1-84790（特開平2-263929）｝コスト増につながると
ともに、介在物量が増すなどの問題もあった。
平1-84790（特開平2-263929）｝コスト増につながると
ともに、介在物量が増すなどの問題もあった。
本発明は、急冷条件を緩和し、デルタフェライト量によ
る制約を解消し、かつ結晶粒微細化元素の添加なしに、
表面品質が優れたCr-Ni系ステンレス鋼薄板を製造する
方法を提供することを目的とする。
る制約を解消し、かつ結晶粒微細化元素の添加なしに、
表面品質が優れたCr-Ni系ステンレス鋼薄板を製造する
方法を提供することを目的とする。
上記の目的は、本発明によれば、Ｃ＋Ｎが0.090％以下
でかつMd30が30〜60℃となる組成を有するCr-Ni系ステ
ンレス鋼溶鋼を、鋳型壁面が鋳片と同期して移動する連
続鋳造機によって100℃/sec以上の凝固冷却速度で厚さ1
0mm以下の薄帯状鋳片に鋳造し、凝固後は可及的高温か
ら1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で冷却し、1200
℃から550℃までを10℃/sec以上の冷却速度で冷却した
後、デスケール、冷間圧延、および最終焼鈍を行うこと
を特徴とする表面品質が優れたCr-Ni系ステンレス鋼薄
板の製造方法によって達成される。
でかつMd30が30〜60℃となる組成を有するCr-Ni系ステ
ンレス鋼溶鋼を、鋳型壁面が鋳片と同期して移動する連
続鋳造機によって100℃/sec以上の凝固冷却速度で厚さ1
0mm以下の薄帯状鋳片に鋳造し、凝固後は可及的高温か
ら1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で冷却し、1200
℃から550℃までを10℃/sec以上の冷却速度で冷却した
後、デスケール、冷間圧延、および最終焼鈍を行うこと
を特徴とする表面品質が優れたCr-Ni系ステンレス鋼薄
板の製造方法によって達成される。
Md30は、一般的に用いられているとおり、30％の冷間加
工を施したときに組織の50％以上がマルテンサイトにな
る温度である。
工を施したときに組織の50％以上がマルテンサイトにな
る温度である。
本発明者は、Md30を30℃以上とし、冷延時に加工誘起マ
ルテンサイトを多量に発生させることによって、γ粒径
が100μｍ以下であれば、ローピング発生しなくなるこ
と、および凝固後の鋳片の冷却速度を50℃/sec以上とす
ればγ粒径が100μｍ以下となることを見出して本発明
を完成させた。
ルテンサイトを多量に発生させることによって、γ粒径
が100μｍ以下であれば、ローピング発生しなくなるこ
と、および凝固後の鋳片の冷却速度を50℃/sec以上とす
ればγ粒径が100μｍ以下となることを見出して本発明
を完成させた。
Md30は上記の理由で30℃以上とする必要があるが、あま
り高くすると製品薄板の冷間加工性を低下させるので60
℃以下に制限する。
り高くすると製品薄板の冷間加工性を低下させるので60
℃以下に制限する。
Ｃ＋Ｎは、時効割れを助長するため、0.090％以下とす
る。
る。
本発明においては、凝固後から1200℃までの冷却を50℃
/sec以上の冷却速度で行ない、γ粒径を100μｍ以下に
制御する。したがって、前記先願（特願昭63-169096）
の100℃/secよりも冷却条件が緩和されるため、製造を
より容易に行なうことができる。
/sec以上の冷却速度で行ない、γ粒径を100μｍ以下に
制御する。したがって、前記先願（特願昭63-169096）
の100℃/secよりも冷却条件が緩和されるため、製造を
より容易に行なうことができる。
1200℃から550℃までは10℃/sec以上の冷却速度で冷却
して、Cr系炭化物の析出を防止する。
して、Cr系炭化物の析出を防止する。
冷却後は、常法どおりのデスケール、冷間圧延、および
最終焼鈍を行なう。最終焼鈍後、必要に応じて常法どお
りの調質圧延を行なう。
最終焼鈍を行なう。最終焼鈍後、必要に応じて常法どお
りの調質圧延を行なう。
実施例１ 第１表に示す組成としてMd30を２水準に変えたCr-Ni系
ステンレス鋼（SUS304鋼）を、双ロール式連続鋳造機に
よって厚さ2.4mmの薄帯状鋳片に鋳造し、凝固後は1400
℃から1200℃までを20〜700℃/secの冷却速度で冷却し
て種々のγ粒径とし1200℃/secから常温までを20℃/sec
の冷却速度で冷却した。その後、酸洗、冷間圧延（合計
圧下率50％）、および最終焼鈍を行なって薄板製品を得
た。この状態で酸洗を行なってから、製品表面のローピ
ングを測定するとともに時効割れ試験を行なった。
ステンレス鋼（SUS304鋼）を、双ロール式連続鋳造機に
よって厚さ2.4mmの薄帯状鋳片に鋳造し、凝固後は1400
℃から1200℃までを20〜700℃/secの冷却速度で冷却し
て種々のγ粒径とし1200℃/secから常温までを20℃/sec
の冷却速度で冷却した。その後、酸洗、冷間圧延（合計
圧下率50％）、および最終焼鈍を行なって薄板製品を得
た。この状態で酸洗を行なってから、製品表面のローピ
ングを測定するとともに時効割れ試験を行なった。
その結果、第１図に示したように、本発明にしたがって
Md30＝37.5℃（第１表と同様に直して下さい）としたサ
ンプルＡは、γ粒径を100μｍ以下にすれば、ローピン
グ高さは許容限度内（0.2μｍ以下）に入ったが、Md30
＝23.2℃とした比較例（サンプルＢ）では、ローピング
高さを0.2μｍ以下とするためにはγ粒径を50μｍ以下
とする必要があった。
Md30＝37.5℃（第１表と同様に直して下さい）としたサ
ンプルＡは、γ粒径を100μｍ以下にすれば、ローピン
グ高さは許容限度内（0.2μｍ以下）に入ったが、Md30
＝23.2℃とした比較例（サンプルＢ）では、ローピング
高さを0.2μｍ以下とするためにはγ粒径を50μｍ以下
とする必要があった。
実施例２ 第２表に示す組成のCr-Ni系ステンレス鋼を双ロール式
連続鋳造機によって厚さ2mmの薄帯状鋳片に鋳造し、凝
固後は1400℃から1200℃までを60℃/secの冷却速度で冷
却し、1200℃から常法までの20℃/secの冷却速度で冷却
した。その後、酸洗、冷間圧延（合計圧下率50％）、お
よび最終焼鈍を行なって薄板製品を得た。この状態で酸
洗を行なってから、製品表面のローピングおよび時効割
れを観察した。
連続鋳造機によって厚さ2mmの薄帯状鋳片に鋳造し、凝
固後は1400℃から1200℃までを60℃/secの冷却速度で冷
却し、1200℃から常法までの20℃/secの冷却速度で冷却
した。その後、酸洗、冷間圧延（合計圧下率50％）、お
よび最終焼鈍を行なって薄板製品を得た。この状態で酸
洗を行なってから、製品表面のローピングおよび時効割
れを観察した。
その結果、第３表に示したように、Md30を30℃以上とし
た本発明鋼（サンプル１〜５）は70〜96μｍのγ粒径で
もローピングは許容範囲内であったが、Md30を30℃未満
とした比較例（サンプル6,7）は同等のγ粒径でローピ
ング不良が発生した。時効割れ性は全てのサンプルにつ
いて良好であった。
た本発明鋼（サンプル１〜５）は70〜96μｍのγ粒径で
もローピングは許容範囲内であったが、Md30を30℃未満
とした比較例（サンプル6,7）は同等のγ粒径でローピ
ング不良が発生した。時効割れ性は全てのサンプルにつ
いて良好であった。
以上説明したように、本発明によれば、凝固から1200℃
までの冷却を比較的緩和してもローピングの発生を実質
的に防止できるので、表面品質の優れたCr-Ni系ステン
レス鋼薄板をより容易に製造することができる。
までの冷却を比較的緩和してもローピングの発生を実質
的に防止できるので、表面品質の優れたCr-Ni系ステン
レス鋼薄板をより容易に製造することができる。
第１図は、γ粒径とローピング高さの関係を２水準のMd
30について比較して示すグラフである。
30について比較して示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ＋Ｎが0.090％以下でかつMd30が30〜60
℃となる組成を有するCr-Ni系ステンレス鋼溶鋼を、鋳
型壁面が鋳片と同期して移動する連続鋳造機によって10
0℃/sec以上の凝固冷却速度で厚さ10mm以下の薄帯状鋳
片に鋳造し、凝固後は可及的高温から1200℃までを50℃
/sec以上の冷却速度で冷却し、1200℃から550℃までを1
0℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、デスケール、冷
間圧延、および最終焼鈍を行うことを特徴とする表面品
質が優れたCr-Ni系ステンレス鋼薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17705889A JPH0747778B2 (ja) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17705889A JPH0747778B2 (ja) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0342151A JPH0342151A (ja) | 1991-02-22 |
| JPH0747778B2 true JPH0747778B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=16024392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17705889A Expired - Fee Related JPH0747778B2 (ja) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0747778B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69320140T2 (de) * | 1992-04-16 | 1999-04-08 | Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo | Austenitische rostfreie stahlplatte mit exzellenter oberfläche und deren herstellung |
-
1989
- 1989-07-11 JP JP17705889A patent/JPH0747778B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0342151A (ja) | 1991-02-22 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |