JPH0751819A - 連続鋳造用浸漬ノズル - Google Patents
連続鋳造用浸漬ノズルInfo
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- JPH0751819A JPH0751819A JP5227841A JP22784193A JPH0751819A JP H0751819 A JPH0751819 A JP H0751819A JP 5227841 A JP5227841 A JP 5227841A JP 22784193 A JP22784193 A JP 22784193A JP H0751819 A JPH0751819 A JP H0751819A
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- Japan
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- immersion nozzle
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- casting
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、ノズル閉塞を防止した上で、常に
安定して介在物欠陥のない加工用鋼板素材を鋳造できる
連続鋳造用浸漬ノズルを提供することを目的とするもの
である。 【構成】 鋼の連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、溶鋼と
接触するノズル内壁全体又は付着が進行し易い部分を工
業的に不可避の成分を除いて、５〜５０ｗｔ％のＳｉＯ
2 ，５０〜９５ｗｔ％のＡｌ2Ｏ3を含み、且つＣ含有率
を５ｗｔ％以下とした組成の耐火物で構成したことを特
徴とする。
安定して介在物欠陥のない加工用鋼板素材を鋳造できる
連続鋳造用浸漬ノズルを提供することを目的とするもの
である。 【構成】 鋼の連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、溶鋼と
接触するノズル内壁全体又は付着が進行し易い部分を工
業的に不可避の成分を除いて、５〜５０ｗｔ％のＳｉＯ
2 ，５０〜９５ｗｔ％のＡｌ2Ｏ3を含み、且つＣ含有率
を５ｗｔ％以下とした組成の耐火物で構成したことを特
徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造におい
て、溶鋼をタンディッシュからモールド内へ鋳込むため
に使用される浸漬ノズルに関するものである。
て、溶鋼をタンディッシュからモールド内へ鋳込むため
に使用される浸漬ノズルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、連続鋳造においては、溶鋼を酸化
させることなくタンディッシュからモールド内に供給す
るために、浸漬ノズルが利用されている。浸漬ノズルの
材質としては、Ａｌ2Ｏ3及びＣを主体とし、これに２０
ｗｔ％程度のＳｉＯ2 を含有するものが主流となってい
る。このような浸漬ノズルでは、鋳造時間の経過ととも
に鋼中析出物のアルミナ及び地金がノズル内壁に付着
し、激しい場合にはノズル閉塞を引き起こし鋳造を停止
する場合もあった。
させることなくタンディッシュからモールド内に供給す
るために、浸漬ノズルが利用されている。浸漬ノズルの
材質としては、Ａｌ2Ｏ3及びＣを主体とし、これに２０
ｗｔ％程度のＳｉＯ2 を含有するものが主流となってい
る。このような浸漬ノズルでは、鋳造時間の経過ととも
に鋼中析出物のアルミナ及び地金がノズル内壁に付着
し、激しい場合にはノズル閉塞を引き起こし鋳造を停止
する場合もあった。
【０００３】また、ノズル閉塞は鋳型内の溶鋼流動を乱
す原因にもなるため、パウダー巻き込みによる介在物欠
陥を増加させる。この問題を解決する手段として、例え
ば特開昭６４−４０１５４号公報に記載されているよう
に、ＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質材料からなるノズルの使用
が試みられている。このＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質材料を
ノズル内壁に用いることで、耐火物中ＣａＯと溶鋼中Ａ
ｌ2Ｏ3とを反応させカルシウムアルミネートの低融物を
生成させる。この低融物を溶鋼流により洗い流し、微少
な溶損を与えることにより付着を防止するものである。
す原因にもなるため、パウダー巻き込みによる介在物欠
陥を増加させる。この問題を解決する手段として、例え
ば特開昭６４−４０１５４号公報に記載されているよう
に、ＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質材料からなるノズルの使用
が試みられている。このＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質材料を
ノズル内壁に用いることで、耐火物中ＣａＯと溶鋼中Ａ
ｌ2Ｏ3とを反応させカルシウムアルミネートの低融物を
生成させる。この低融物を溶鋼流により洗い流し、微少
な溶損を与えることにより付着を防止するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＺｒＯ
2 −ＣａＯ−Ｃ質材料のノズルにおいては、鋳造時間が
長いか、或は溶鋼清浄性が低下する場合には、ノズル内
壁に付着したアルミナを低融点化するのに十分なＣａＯ
を供給できなくなるため、ノズル閉塞が発生する。この
ため、ＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質ノズルは確実な閉塞防止
対策になっていないのが現状である。さらに、ＺｒＯ2
−ＣａＯ−Ｃ質ノズルは一度ノズル内壁に付着堆積した
介在物を溶鋼流により洗い流すため、鋳型内に粗大な介
在物が流入し、鋳片品質を低下させるといった問題も生
じる。これらの問題点を鑑み、本発明は、ノズル閉塞を
防止した上で、常に安定して介在物欠陥のない加工用鋼
板素材を鋳造できる連続鋳造用浸漬ノズルを提供するこ
とを目的とするものである。
2 −ＣａＯ−Ｃ質材料のノズルにおいては、鋳造時間が
長いか、或は溶鋼清浄性が低下する場合には、ノズル内
壁に付着したアルミナを低融点化するのに十分なＣａＯ
を供給できなくなるため、ノズル閉塞が発生する。この
ため、ＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質ノズルは確実な閉塞防止
対策になっていないのが現状である。さらに、ＺｒＯ2
−ＣａＯ−Ｃ質ノズルは一度ノズル内壁に付着堆積した
介在物を溶鋼流により洗い流すため、鋳型内に粗大な介
在物が流入し、鋳片品質を低下させるといった問題も生
じる。これらの問題点を鑑み、本発明は、ノズル閉塞を
防止した上で、常に安定して介在物欠陥のない加工用鋼
板素材を鋳造できる連続鋳造用浸漬ノズルを提供するこ
とを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼の連続鋳造
用浸漬ノズルにおいて、溶鋼と接触するノズル内壁全体
又は付着が進行し易い部分を工業的に不可避の成分を除
いて、５〜５０ｗｔ％のＳｉＯ2 、５０〜９５ｗｔ％の
Ａｌ2Ｏ3を含み、且つＣ含有率を５ｗｔ％以下にした組
成の耐火物で構成したことを特徴とする連続鋳造用浸漬
ノズルに関するものである。
用浸漬ノズルにおいて、溶鋼と接触するノズル内壁全体
又は付着が進行し易い部分を工業的に不可避の成分を除
いて、５〜５０ｗｔ％のＳｉＯ2 、５０〜９５ｗｔ％の
Ａｌ2Ｏ3を含み、且つＣ含有率を５ｗｔ％以下にした組
成の耐火物で構成したことを特徴とする連続鋳造用浸漬
ノズルに関するものである。
【０００６】
【作用】浸漬ノズルの付着防止技術を確立するために
は、まずノズル内壁へのアルミナ付着機構を明らかにす
る必要がある。本発明者らは、実機鋳造後の浸漬ノズル
調査から、浸漬ノズル耐火物と溶鋼との反応により生成
した反応アルミナ層を起点として、溶鋼中介在物の付着
堆積が進行することを知見した。さらに、浸漬ノズル耐
火物と溶鋼との反応機構についても基礎的な検討を行
い、付着の起点となる反応アルミナ層は以下に示す反応
過程を経て形成されることを見いだした。
は、まずノズル内壁へのアルミナ付着機構を明らかにす
る必要がある。本発明者らは、実機鋳造後の浸漬ノズル
調査から、浸漬ノズル耐火物と溶鋼との反応により生成
した反応アルミナ層を起点として、溶鋼中介在物の付着
堆積が進行することを知見した。さらに、浸漬ノズル耐
火物と溶鋼との反応機構についても基礎的な検討を行
い、付着の起点となる反応アルミナ層は以下に示す反応
過程を経て形成されることを見いだした。
【０００７】まず、（１）式で示されるようにノズル耐
火物中のＳｉＯ2 がＣにより還元され、ＳｉＯガス、Ｃ
Ｏガスを生成する。 ＳｉＯ2（ｓ）＋Ｃ（ｓ）＝ＳｉＯ（ｇ）＋ＣＯ（ｇ） （１） これらガスはノズル耐火物内部を拡散し、ノズル／溶鋼
界面で（２）式、（３）式により溶鋼中のＡｌと反応す
る。 ３ＳｉＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2Ｏ3（ｓ）＋３Ｓｉ （２） ３ＣＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2Ｏ3（ｓ）＋３Ｃ （３）
火物中のＳｉＯ2 がＣにより還元され、ＳｉＯガス、Ｃ
Ｏガスを生成する。 ＳｉＯ2（ｓ）＋Ｃ（ｓ）＝ＳｉＯ（ｇ）＋ＣＯ（ｇ） （１） これらガスはノズル耐火物内部を拡散し、ノズル／溶鋼
界面で（２）式、（３）式により溶鋼中のＡｌと反応す
る。 ３ＳｉＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2Ｏ3（ｓ）＋３Ｓｉ （２） ３ＣＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2Ｏ3（ｓ）＋３Ｃ （３）
【０００８】この時、ノズル／溶鋼界面に形成される酸
化膜が、反応アルミナ層である。この反応アルミナ層は
ノズルと溶鋼との反応により形成されるため、極めて活
性なアルミナで溶鋼中介在物の付着起点になり易い。以
上の結果から、介在物の付着を防止するためには、ノズ
ル内壁に反応アルミナ層を生成させないことが重要とな
る。
化膜が、反応アルミナ層である。この反応アルミナ層は
ノズルと溶鋼との反応により形成されるため、極めて活
性なアルミナで溶鋼中介在物の付着起点になり易い。以
上の結果から、介在物の付着を防止するためには、ノズ
ル内壁に反応アルミナ層を生成させないことが重要とな
る。
【０００９】本発明者らは、前述した反応機構から反応
アルミナ層の生成を防止するためには、ノズル耐火物中
のＣを問題にならない程度まで低減することが有効であ
ると考えた。すなわち、ノズル耐火物中にＣが存在しな
ければ（１）式で示されるＳｉＯ2 のＣ還元反応は生じ
ない。このため、ノズル／溶鋼界面には（２）式、
（３）式の反応に基づく反応アルミナ層は生成せず、ア
ルミナ付着を防止することができる。
アルミナ層の生成を防止するためには、ノズル耐火物中
のＣを問題にならない程度まで低減することが有効であ
ると考えた。すなわち、ノズル耐火物中にＣが存在しな
ければ（１）式で示されるＳｉＯ2 のＣ還元反応は生じ
ない。このため、ノズル／溶鋼界面には（２）式、
（３）式の反応に基づく反応アルミナ層は生成せず、ア
ルミナ付着を防止することができる。
【００１０】本発明において、内壁耐火物中にＣを含ま
ないことが好ましいが、必要な場合には５ｗｔ％以下に
限って添加しても良い。これは、Ｃ含有率が５ｗｔ％を
超えるとＳｉＯ2 のＣ還元反応速度が急激に速くなり、
アルミナ付着が進行するためである。また、低膨張性の
ＳｉＯ2 は耐スポーリング性の向上に優れており、５ｗ
ｔ％以上の添加によりＣレス化に伴う耐スポーリング性
の低下を補償できる。しかし、内壁耐火物中のＳｉＯ2
含有率が５０ｗｔ％を超えると反対に耐食性が低下す
る。このため、内壁耐火物中のＳｉＯ2 含有率は５〜５
０ｗｔ％の範囲にする必要がある。さらに、Ａｌ2Ｏ3は
耐食性を高める機能を有し、浸漬ノズルの材質としては
５０ｗｔ％以上含有する必要があり、反対にＡｌ2Ｏ3の
含有率が９５ｗｔ％を超えると、耐スポーリング性を低
下させる。よって、Ａｌ2Ｏ3の適正な含有率は５０〜９
５ｗｔ％である。
ないことが好ましいが、必要な場合には５ｗｔ％以下に
限って添加しても良い。これは、Ｃ含有率が５ｗｔ％を
超えるとＳｉＯ2 のＣ還元反応速度が急激に速くなり、
アルミナ付着が進行するためである。また、低膨張性の
ＳｉＯ2 は耐スポーリング性の向上に優れており、５ｗ
ｔ％以上の添加によりＣレス化に伴う耐スポーリング性
の低下を補償できる。しかし、内壁耐火物中のＳｉＯ2
含有率が５０ｗｔ％を超えると反対に耐食性が低下す
る。このため、内壁耐火物中のＳｉＯ2 含有率は５〜５
０ｗｔ％の範囲にする必要がある。さらに、Ａｌ2Ｏ3は
耐食性を高める機能を有し、浸漬ノズルの材質としては
５０ｗｔ％以上含有する必要があり、反対にＡｌ2Ｏ3の
含有率が９５ｗｔ％を超えると、耐スポーリング性を低
下させる。よって、Ａｌ2Ｏ3の適正な含有率は５０〜９
５ｗｔ％である。
【００１１】浸漬ノズルの基本的な構成成分は以上であ
るが、この他にもノズル材質への添加物として既に知ら
れている材料を、本発明の効果を損なわない範囲で含有
させてもよい。例えば、強度を向上させるために金属Ｓ
ｉを、耐食性を向上させるためにＭｇＯ等を組み合せる
ことも可能である。また、本来の目的から考えて、ノズ
ル内壁全体を本発明の材質にする必要はなく、特に付着
が進行し易い部分に限って本材質を適用し、その他の部
分には従来材質を併用することも可能である。
るが、この他にもノズル材質への添加物として既に知ら
れている材料を、本発明の効果を損なわない範囲で含有
させてもよい。例えば、強度を向上させるために金属Ｓ
ｉを、耐食性を向上させるためにＭｇＯ等を組み合せる
ことも可能である。また、本来の目的から考えて、ノズ
ル内壁全体を本発明の材質にする必要はなく、特に付着
が進行し易い部分に限って本材質を適用し、その他の部
分には従来材質を併用することも可能である。
【００１２】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。表１に示した原料含有物に結合剤を
外掛けで１０ｗｔ％添加して混練し、アイソスタティッ
クプレスを用いて１．０ｔ／ｃｍ2 の圧力で図１に示す
ノズル形状に成形した。１は内壁、２はパウダーライン
部、３は吐出孔、４はノズル本体である。Ａ…ＺｒＯ2
−Ｃ材質、Ｂ…Ａｌ2Ｏ3−Ｃ−ＳｉＯ2材質（従来材
質）、Ｃ…Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2 材質（本発明材質）。な
お、パウダーライン部の耐火物はＺｒＯ2を７５ｗｔ
％、Ｃを２５ｗｔ％含有するＺｒＯ2−Ｃ質に統一し
た。
について説明する。表１に示した原料含有物に結合剤を
外掛けで１０ｗｔ％添加して混練し、アイソスタティッ
クプレスを用いて１．０ｔ／ｃｍ2 の圧力で図１に示す
ノズル形状に成形した。１は内壁、２はパウダーライン
部、３は吐出孔、４はノズル本体である。Ａ…ＺｒＯ2
−Ｃ材質、Ｂ…Ａｌ2Ｏ3−Ｃ−ＳｉＯ2材質（従来材
質）、Ｃ…Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2 材質（本発明材質）。な
お、パウダーライン部の耐火物はＺｒＯ2を７５ｗｔ
％、Ｃを２５ｗｔ％含有するＺｒＯ2−Ｃ質に統一し
た。
【００１３】
【表１】
【００１４】さらに、この成形体を１２００℃の温度で
還元焼成し、連続鋳造用浸漬ノズル（外径１８５ｍｍ
φ、内径９０ｍｍφ、吐出孔径７０ｍｍφ、吐出孔角度
３５度、内孔体厚み１５ｍｍの逆Ｙ型ノズル）を作製し
た。このようにして得られた浸漬ノズルを用いて、Ｔｉ
を０．０８ｗｔ％含有する炭素濃度３０ｐｐｍの極低炭
素鋼を４００分間鋳造した。本発明の実施例及び比較例
とも鋳造寸法は厚み２４５ｍｍ×幅１５００ｍｍで、８
５００ｍｍ長さに切断して１コイル単位とした。このス
ラブを常法により熱間圧延、冷間圧延し、最終的に厚み
０．７ｍｍ×幅１５００ｍｍコイルの冷延鋼板とした。
浸漬ノズル閉塞の評価に関しては、鋳造後の浸漬ノズル
回収後、吐出孔直上部の最大付着厚みを測定し、これを
鋳造時間で除すことにより付着速度を算出した。また、
鋳片品質については、冷間圧延後の検査ラインで目視観
察を行い、１コイル当たりに発生する介在物欠陥の個数
により評価した。
還元焼成し、連続鋳造用浸漬ノズル（外径１８５ｍｍ
φ、内径９０ｍｍφ、吐出孔径７０ｍｍφ、吐出孔角度
３５度、内孔体厚み１５ｍｍの逆Ｙ型ノズル）を作製し
た。このようにして得られた浸漬ノズルを用いて、Ｔｉ
を０．０８ｗｔ％含有する炭素濃度３０ｐｐｍの極低炭
素鋼を４００分間鋳造した。本発明の実施例及び比較例
とも鋳造寸法は厚み２４５ｍｍ×幅１５００ｍｍで、８
５００ｍｍ長さに切断して１コイル単位とした。このス
ラブを常法により熱間圧延、冷間圧延し、最終的に厚み
０．７ｍｍ×幅１５００ｍｍコイルの冷延鋼板とした。
浸漬ノズル閉塞の評価に関しては、鋳造後の浸漬ノズル
回収後、吐出孔直上部の最大付着厚みを測定し、これを
鋳造時間で除すことにより付着速度を算出した。また、
鋳片品質については、冷間圧延後の検査ラインで目視観
察を行い、１コイル当たりに発生する介在物欠陥の個数
により評価した。
【００１５】表１に示す如く、実施例では少なくとも浸
漬ノズル内壁全体を、５〜５０ｗｔ％のＳｉＯ2 、５０
〜９５ｗｔ％のＡｌ2Ｏ3を含み、且つＣ含有率を５ｗｔ
％以下にした組成の耐火物で構成したことにより、常に
安定してノズル閉塞を防止できた。また、操業面のみな
らず、品質面でも介在物欠陥の発生がなく極めて良好な
鋳片を得ることができた。
漬ノズル内壁全体を、５〜５０ｗｔ％のＳｉＯ2 、５０
〜９５ｗｔ％のＡｌ2Ｏ3を含み、且つＣ含有率を５ｗｔ
％以下にした組成の耐火物で構成したことにより、常に
安定してノズル閉塞を防止できた。また、操業面のみな
らず、品質面でも介在物欠陥の発生がなく極めて良好な
鋳片を得ることができた。
【００１６】これに対し、比較例１はＣの含有率が５ｗ
ｔ％を超えたため、ノズル閉塞防止の効果が十分得られ
ず、鋳造開始後３００分で鋳造を停止した。また、比較
例２はＳｉＯ2 含有率が５ｗｔ％未満で、且つＡｌ2Ｏ3
含有率が９５ｗｔ％を超えたため耐スポーリング性が低
下し、鋳造開始後１８０分で浸漬ノズルに亀裂が発生し
鋳造を停止した。さらに、比較例３はＳｉＯ2 含有率が
５０ｗｔ％を超え、且つＡｌ2Ｏ3含有率が５０ｗｔ％未
満であったため耐食性が低下し、浸漬ノズル溶損のため
鋳造開始後２３０分で鋳造を停止した。なお、実施例
は、図１の構造ノズルについて試験した結果であるが、
図２の構造ノズルについても同様の効果が得られた。
ｔ％を超えたため、ノズル閉塞防止の効果が十分得られ
ず、鋳造開始後３００分で鋳造を停止した。また、比較
例２はＳｉＯ2 含有率が５ｗｔ％未満で、且つＡｌ2Ｏ3
含有率が９５ｗｔ％を超えたため耐スポーリング性が低
下し、鋳造開始後１８０分で浸漬ノズルに亀裂が発生し
鋳造を停止した。さらに、比較例３はＳｉＯ2 含有率が
５０ｗｔ％を超え、且つＡｌ2Ｏ3含有率が５０ｗｔ％未
満であったため耐食性が低下し、浸漬ノズル溶損のため
鋳造開始後２３０分で鋳造を停止した。なお、実施例
は、図１の構造ノズルについて試験した結果であるが、
図２の構造ノズルについても同様の効果が得られた。
【００１７】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の連続鋳
造用浸漬ノズルによれば、ノズル閉塞を確実に防止で
き、さらに介在物欠陥も発生しないため、鋳片の品質は
非常に安定し、歩留りも格段に向上する。また、ノズル
閉塞に起因する種々の非定常作業がなくなるため、操業
面でも有効な浸漬ノズルを提供できる。
造用浸漬ノズルによれば、ノズル閉塞を確実に防止で
き、さらに介在物欠陥も発生しないため、鋳片の品質は
非常に安定し、歩留りも格段に向上する。また、ノズル
閉塞に起因する種々の非定常作業がなくなるため、操業
面でも有効な浸漬ノズルを提供できる。
【図１】本発明の浸漬ノズル各部の材質を説明するため
の図である。
の図である。
【図２】本発明の他の浸漬ノズル各部の材質を説明する
ための図である。
ための図である。
１ 内壁 ２ パウダーライン部 ３ 吐出孔 ４ ノズル本体 Ａ ＺｒＯ2−Ｃ材質 Ｂ Ａｌ2Ｏ3−Ｃ−ＳｉＯ2材質（従来材質） Ｃ Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2材質（本発明材質）
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、溶
鋼と接触するノズル内壁全体又は付着が進行し易い部分
を工業的に不可避の成分を除いて、５〜５０ｗｔ％のＳ
ｉＯ2 、５０〜９５ｗｔ％のＡｌ2Ｏ3を含み、且つＣ含
有率を５ｗｔ％以下にした組成の耐火物で構成したこと
を特徴とする連続鋳造用浸漬ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05227841A JP3124421B2 (ja) | 1993-08-23 | 1993-08-23 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05227841A JP3124421B2 (ja) | 1993-08-23 | 1993-08-23 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0751819A true JPH0751819A (ja) | 1995-02-28 |
| JP3124421B2 JP3124421B2 (ja) | 2001-01-15 |
Family
ID=16867213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05227841A Expired - Fee Related JP3124421B2 (ja) | 1993-08-23 | 1993-08-23 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3124421B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998022243A1 (fr) * | 1996-11-18 | 1998-05-28 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Busette pour coulee continue d'acier |
| JPH10314905A (ja) * | 1997-05-19 | 1998-12-02 | Shinagawa Refract Co Ltd | 鋼の連続鋳造用ノズル |
| JP2007326144A (ja) * | 2006-06-09 | 2007-12-20 | Kurosaki Harima Corp | 浸漬ノズル |
| JP2010253546A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Shinagawa Refractories Co Ltd | 鋼の連続鋳造用浸漬ノズル |
| US8325475B2 (en) | 2009-11-25 | 2012-12-04 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Electronic device |
-
1993
- 1993-08-23 JP JP05227841A patent/JP3124421B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998022243A1 (fr) * | 1996-11-18 | 1998-05-28 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Busette pour coulee continue d'acier |
| US5979720A (en) * | 1996-11-18 | 1999-11-09 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Nozzle for the continuous casting of steel |
| AU712600B2 (en) * | 1996-11-18 | 1999-11-11 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Nozzle for use in continuous casting of steel |
| JPH10314905A (ja) * | 1997-05-19 | 1998-12-02 | Shinagawa Refract Co Ltd | 鋼の連続鋳造用ノズル |
| JP2007326144A (ja) * | 2006-06-09 | 2007-12-20 | Kurosaki Harima Corp | 浸漬ノズル |
| JP2010253546A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Shinagawa Refractories Co Ltd | 鋼の連続鋳造用浸漬ノズル |
| US8325475B2 (en) | 2009-11-25 | 2012-12-04 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Electronic device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3124421B2 (ja) | 2001-01-15 |
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