JPH0754965A - アジャスティングシム及びその製造方法 - Google Patents
アジャスティングシム及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH0754965A JPH0754965A JP22281693A JP22281693A JPH0754965A JP H0754965 A JPH0754965 A JP H0754965A JP 22281693 A JP22281693 A JP 22281693A JP 22281693 A JP22281693 A JP 22281693A JP H0754965 A JPH0754965 A JP H0754965A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cam
- adjusting shim
- sliding
- sliding surface
- valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Gears, Cams (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 カムに対して困難で高コストの特別な超精密
仕上げ加工を行わなくても、カムの摺動面を慣らし運転
中に研磨して表面粗さを向上させ、摩擦損失を低減させ
て良好な摺動特性を得ることのできるカムフォロアのア
ジャスティングシムを提供する。 【構成】 ビッカース硬度が１０００以上のＳｉ3Ｎ4焼
結体等のセラミックスからなり、少なくともカム１との
摺動面に溶融アルカリでのエッチング処理によりセラミ
ックスの粒界相が脆化され又は一部除去された変質層を
有するカムフォロアのアジャスティングシム３。
仕上げ加工を行わなくても、カムの摺動面を慣らし運転
中に研磨して表面粗さを向上させ、摩擦損失を低減させ
て良好な摺動特性を得ることのできるカムフォロアのア
ジャスティングシムを提供する。 【構成】 ビッカース硬度が１０００以上のＳｉ3Ｎ4焼
結体等のセラミックスからなり、少なくともカム１との
摺動面に溶融アルカリでのエッチング処理によりセラミ
ックスの粒界相が脆化され又は一部除去された変質層を
有するカムフォロアのアジャスティングシム３。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車エンジン等の内
燃機関の動弁系機構を構成するカムフォロアのアジャス
ティングシム、及びその製造方法に関する。
燃機関の動弁系機構を構成するカムフォロアのアジャス
ティングシム、及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境保護の観点から自動車の
排気ガスが問題とされ、その対策の１つとしてエンジン
の効率化による省燃費化の要求が高まっている。自動車
燃費の低減方法として内燃機関の摩擦損失の低減が有効
とされ、特に潤滑状態の厳しい低回転域では動弁系の摩
擦損失の割合が大きいため、動弁系における摩擦損失の
低減が強く望まれている。
排気ガスが問題とされ、その対策の１つとしてエンジン
の効率化による省燃費化の要求が高まっている。自動車
燃費の低減方法として内燃機関の摩擦損失の低減が有効
とされ、特に潤滑状態の厳しい低回転域では動弁系の摩
擦損失の割合が大きいため、動弁系における摩擦損失の
低減が強く望まれている。
【０００３】ところで、一般に潤滑油等の潤滑剤存在下
では、相対する摺動部品の摺動面間に形成される最小油
膜厚さと、両摺動部品の摺動面の性状が摺動特性に大き
な影響を与えるとされている。例えば「油圧と空気
圧」、第１８巻、第４号、１９８７年、第２４７〜２５
８頁、あるいは自動車技術会編「学術講演会前刷集９２
４」、１９９２年、第８５〜８８頁に記載されているよ
うに、潤滑状態を示す値として下記式１により定義され
る油膜パラメータΛが通常よく使用されている。
では、相対する摺動部品の摺動面間に形成される最小油
膜厚さと、両摺動部品の摺動面の性状が摺動特性に大き
な影響を与えるとされている。例えば「油圧と空気
圧」、第１８巻、第４号、１９８７年、第２４７〜２５
８頁、あるいは自動車技術会編「学術講演会前刷集９２
４」、１９９２年、第８５〜８８頁に記載されているよ
うに、潤滑状態を示す値として下記式１により定義され
る油膜パラメータΛが通常よく使用されている。
【０００４】
【式１】 Λ＝ｈmin／σ＝ｈmin／(Ｒrms1 2＋Ｒrms2 2)1/2 ただし、ｈmin：対向する摺動部品の摺動面間の最小油
膜厚さ σ：対向する摺動部品の摺動面の合成表面粗さ Ｒrms1：片方の摺動部品の摺動面の自乗平均粗さ Ｒrms2：他方の摺動部品の摺動面の自乗平均粗さ
膜厚さ σ：対向する摺動部品の摺動面の合成表面粗さ Ｒrms1：片方の摺動部品の摺動面の自乗平均粗さ Ｒrms2：他方の摺動部品の摺動面の自乗平均粗さ
【０００５】この油膜パラメータΛの値が３以上の場合
は流体潤滑状態、１以下の場合は境界潤滑状態、及び１
〜３の場合は流体潤滑と境界潤滑の混在した混合潤滑状
態であるとされ、Λの値が大きいほど摺動面間の接触が
緩和されて、摺動特性が良好になると言われている。従
って、同一摺動条件下では最小油膜厚さｈminは一定で
あるため、２つの摺動部品の摺動面の表面粗さを小さく
することが、摩擦係数の低減に有効であることが判る。
は流体潤滑状態、１以下の場合は境界潤滑状態、及び１
〜３の場合は流体潤滑と境界潤滑の混在した混合潤滑状
態であるとされ、Λの値が大きいほど摺動面間の接触が
緩和されて、摺動特性が良好になると言われている。従
って、同一摺動条件下では最小油膜厚さｈminは一定で
あるため、２つの摺動部品の摺動面の表面粗さを小さく
することが、摩擦係数の低減に有効であることが判る。
【０００６】そこで、摺動部品の摺動面に高精度な超精
密仕上げ加工を施して、表面粗さを出来るだけ低減させ
ることが一般に行われている。しかし、動弁系の部品の
１つであるカムは曲面等の複雑形状の表面を有するた
め、高精度な超精密仕上げ加工は困難であり、又加工に
多大な時間と労力を要するため加工コストも極めて高く
なることから、通常の研削加工による表面仕上げしか行
われておらず、要望される摩擦係数の低減が十分実現さ
れていない現状である。
密仕上げ加工を施して、表面粗さを出来るだけ低減させ
ることが一般に行われている。しかし、動弁系の部品の
１つであるカムは曲面等の複雑形状の表面を有するた
め、高精度な超精密仕上げ加工は困難であり、又加工に
多大な時間と労力を要するため加工コストも極めて高く
なることから、通常の研削加工による表面仕上げしか行
われておらず、要望される摩擦係数の低減が十分実現さ
れていない現状である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる従来
の事情に鑑み、内燃機関の動弁系機構を構成するカムの
摺動面を慣らし運転中に研磨して表面粗さを向上させる
ことができ、従ってカムに対して困難で高コストの特別
な超精密仕上げ加工を行わなくても、摩擦係数を低減さ
せて良好な摺動特性を得ることのできるカムフォロアの
アジャスティングシムを提供することを目的とする。
の事情に鑑み、内燃機関の動弁系機構を構成するカムの
摺動面を慣らし運転中に研磨して表面粗さを向上させる
ことができ、従ってカムに対して困難で高コストの特別
な超精密仕上げ加工を行わなくても、摩擦係数を低減さ
せて良好な摺動特性を得ることのできるカムフォロアの
アジャスティングシムを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明が提供するカムと組み合わせて用いるアジャ
スティングシムは、ビッカース硬度が１０００以上のセ
ラミックスからなり、少なくともカムとの摺動面にセラ
ミックスの粒界相が脆化され又は一部除去された変質層
を有することを特徴とする。
め、本発明が提供するカムと組み合わせて用いるアジャ
スティングシムは、ビッカース硬度が１０００以上のセ
ラミックスからなり、少なくともカムとの摺動面にセラ
ミックスの粒界相が脆化され又は一部除去された変質層
を有することを特徴とする。
【０００９】又、本発明のアジャスティングシムの製造
方法は、ビッカース硬度が１０００以上のセラミックス
からなる母材の少なくともカムとの摺動面を、溶融アル
カリでエッチング処理することを特徴とする。尚、ここ
で溶融アルカリとは、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）や
水酸化カリウム（ＫＯＨ）等のアルカリを加熱により融
解させた液体を言う。
方法は、ビッカース硬度が１０００以上のセラミックス
からなる母材の少なくともカムとの摺動面を、溶融アル
カリでエッチング処理することを特徴とする。尚、ここ
で溶融アルカリとは、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）や
水酸化カリウム（ＫＯＨ）等のアルカリを加熱により融
解させた液体を言う。
【００１０】アジャスティングシムの母材となるセラミ
ックスは、ビッカース硬度が１０００以上のものであれ
ば良いが、中でも軽量かつ高強度で耐熱衝撃性に優れた
窒化ケイ素（Ｓｉ3Ｎ4）焼結体が特に好ましい。又、窒
化ケイ素の複合材料、例えば炭化ケイ素等の繊維又はウ
イスカーで強化した窒化ケイ素焼結体や、窒化チタン粒
子や炭化ケイ素ナノ粒子等で強化した窒化ケイ素焼結体
も使用できる。
ックスは、ビッカース硬度が１０００以上のものであれ
ば良いが、中でも軽量かつ高強度で耐熱衝撃性に優れた
窒化ケイ素（Ｓｉ3Ｎ4）焼結体が特に好ましい。又、窒
化ケイ素の複合材料、例えば炭化ケイ素等の繊維又はウ
イスカーで強化した窒化ケイ素焼結体や、窒化チタン粒
子や炭化ケイ素ナノ粒子等で強化した窒化ケイ素焼結体
も使用できる。
【００１１】
【作用】本発明のアジャスティングシムでは、摺動面に
露出したセラミックス表面が溶融アルカリでのエッチン
グ処理により変質し、母材の原質部に比べ強度が低下し
ている。即ち、Ｓｉ3Ｎ4焼結体等の粒界相が溶融アルカ
リにより脆化ないし一部除去された変質層が表面からあ
る程度の深さまで形成されている。
露出したセラミックス表面が溶融アルカリでのエッチン
グ処理により変質し、母材の原質部に比べ強度が低下し
ている。即ち、Ｓｉ3Ｎ4焼結体等の粒界相が溶融アルカ
リにより脆化ないし一部除去された変質層が表面からあ
る程度の深さまで形成されている。
【００１２】このため、カムとの慣らし運転による摺動
中に、アジャスティングシムの変質層から微小な硬質粒
子が容易に脱落し、この脱落した微小な硬質粒子によっ
てカムの摺動面が研磨される。従って、複雑形状のカム
の摺動面は、予め高精度な超精密仕上げ加工を行わなく
ても、本発明のアジャスティングシムとの慣らし運転に
より自動的に表面粗さが向上する。
中に、アジャスティングシムの変質層から微小な硬質粒
子が容易に脱落し、この脱落した微小な硬質粒子によっ
てカムの摺動面が研磨される。従って、複雑形状のカム
の摺動面は、予め高精度な超精密仕上げ加工を行わなく
ても、本発明のアジャスティングシムとの慣らし運転に
より自動的に表面粗さが向上する。
【００１３】一方、アジャスティングシムの摺動面で
は、カムとの摺動により表面の変質層が摩耗し、殆ど消
滅し尽くすと母材の原質部が表面に現れる。アジャステ
ィングシムの母材はビッカース硬度で１０００以上のセ
ラミックスで構成され、現行のカムを構成する鋼等と比
較して高硬度で耐摩耗性が良好であるから、それ以降は
アジャスティングシムの摩耗の進行が殆ど停止する。
又、高硬度のアジャスティングシムはカムとの接触によ
る局部的な変形が生じがたく、局部変形に起因する偏摩
耗を生じることもない。
は、カムとの摺動により表面の変質層が摩耗し、殆ど消
滅し尽くすと母材の原質部が表面に現れる。アジャステ
ィングシムの母材はビッカース硬度で１０００以上のセ
ラミックスで構成され、現行のカムを構成する鋼等と比
較して高硬度で耐摩耗性が良好であるから、それ以降は
アジャスティングシムの摩耗の進行が殆ど停止する。
又、高硬度のアジャスティングシムはカムとの接触によ
る局部的な変形が生じがたく、局部変形に起因する偏摩
耗を生じることもない。
【００１４】その結果、アジャスティングシムは摩耗の
進行が殆ど停止した状態でカムとの摺動を続けることが
できると同時に、アジャスティングシムの摺動面の表面
粗さも変質層が存在した初期状態よりも向上する。この
ときアジャスティングシムの摺動面には微小な硬質粒子
が脱落した微細な凹状の痕跡が残されるが、これらの微
細な凹部は潤滑油の油溜となり潤滑油供給源として作用
するので、摺動中の油膜形成能を向上させ、更なる摩擦
係数の低減や焼き付き防止等に役立つ。
進行が殆ど停止した状態でカムとの摺動を続けることが
できると同時に、アジャスティングシムの摺動面の表面
粗さも変質層が存在した初期状態よりも向上する。この
ときアジャスティングシムの摺動面には微小な硬質粒子
が脱落した微細な凹状の痕跡が残されるが、これらの微
細な凹部は潤滑油の油溜となり潤滑油供給源として作用
するので、摺動中の油膜形成能を向上させ、更なる摩擦
係数の低減や焼き付き防止等に役立つ。
【００１５】この様に、本発明のアジャスティングシム
によれば、慣らし運転によってカムの摺動面の表面粗さ
を自動的に向上させることができると同時に、アジャス
ティングシム自身の摺動面の表面粗さも向上するので、
前記式１に示した油膜パラメータΛ（カムとアジャステ
ィングシムの摺動面間の最小油膜厚さｈminと、両者の
摺動面の合成表面粗さσの比）が大きくなり、従来のカ
ムとアジャスティングシムの組み合わせの場合よりも摩
擦係数が大幅に低減される。
によれば、慣らし運転によってカムの摺動面の表面粗さ
を自動的に向上させることができると同時に、アジャス
ティングシム自身の摺動面の表面粗さも向上するので、
前記式１に示した油膜パラメータΛ（カムとアジャステ
ィングシムの摺動面間の最小油膜厚さｈminと、両者の
摺動面の合成表面粗さσの比）が大きくなり、従来のカ
ムとアジャスティングシムの組み合わせの場合よりも摩
擦係数が大幅に低減される。
【００１６】このようなセラミックスの変質層を得るた
めには、溶融アルカリによるエッチング処理が必要であ
り、酸やアルカリの水溶液によるエッチング処理では満
足すべき効果が得られない。その理由は明らかではない
が、溶融アルカリによるエッチングによってのみ、微小
な硬質粒子の脱落に適した表面状態が得られるものと考
えられる。
めには、溶融アルカリによるエッチング処理が必要であ
り、酸やアルカリの水溶液によるエッチング処理では満
足すべき効果が得られない。その理由は明らかではない
が、溶融アルカリによるエッチングによってのみ、微小
な硬質粒子の脱落に適した表面状態が得られるものと考
えられる。
【００１７】又、アジャスティングシムの変質層の深さ
は表面から０.２〜１.０μｍの範囲が好ましい。変質層
の深さが０.２μｍ未満では脱落する微小な硬質粒子の
量が不十分であるため、カムの表面を満足すべき表面状
態まで研磨することが困難となり、逆に１.０μｍを越
えるとアジャスティングシムの表面粗さ自体が劣化して
膜厚パラメータΛを小さくさせ、潤滑状態の低下及び硬
質粒子の過剰な脱落によりカムの表面に損傷を与えるか
らである。
は表面から０.２〜１.０μｍの範囲が好ましい。変質層
の深さが０.２μｍ未満では脱落する微小な硬質粒子の
量が不十分であるため、カムの表面を満足すべき表面状
態まで研磨することが困難となり、逆に１.０μｍを越
えるとアジャスティングシムの表面粗さ自体が劣化して
膜厚パラメータΛを小さくさせ、潤滑状態の低下及び硬
質粒子の過剰な脱落によりカムの表面に損傷を与えるか
らである。
【００１８】かかるアジャスティングシムの材質として
は、高強度で耐熱衝撃性に優れたＳｉ3Ｎ4焼結体が特に
好ましいが、Ｓｉ3Ｎ4焼結体の表面に上記深さの変質層
を形成する場合には、例えば水酸化ナトリウムを８０℃
程度に加熱して融解させた溶融ＮａＯＨに数分間浸漬す
る。
は、高強度で耐熱衝撃性に優れたＳｉ3Ｎ4焼結体が特に
好ましいが、Ｓｉ3Ｎ4焼結体の表面に上記深さの変質層
を形成する場合には、例えば水酸化ナトリウムを８０℃
程度に加熱して融解させた溶融ＮａＯＨに数分間浸漬す
る。
【００１９】
【実施例】ビッカース硬度で１４００の硬度を有するＳ
ｉ3Ｎ4各焼結体からなる所定の寸法の板を、８０℃の溶
融ＮａＯＨに１分間浸漬することによりエッチング処理
を行った。得られたアジャスティングシムの表面には、
深さ０.５μｍの変質層が形成されていた。このアジャ
スティングシムの表面の走査型電子顕微鏡写真を図１に
示した。
ｉ3Ｎ4各焼結体からなる所定の寸法の板を、８０℃の溶
融ＮａＯＨに１分間浸漬することによりエッチング処理
を行った。得られたアジャスティングシムの表面には、
深さ０.５μｍの変質層が形成されていた。このアジャ
スティングシムの表面の走査型電子顕微鏡写真を図１に
示した。
【００２０】このアジャスティングシムを、図２に示す
内燃機関の直動式動弁系装置におけるカムフォロアのア
ジャスティングシム３として使用した。即ち、カム軸２
の回りに回転するカム１と弁バネ５の作用により、バル
ブリフター４が軸方向に移動してシリンダーヘッド７の
吸排気弁６を開閉するようになっているが、バルブリフ
ター４の上にカム１と相対して摺動するように上記アジ
ャスティングシム３を装着した。尚、カム１には合金鋳
鉄のチル硬化品を用いた。
内燃機関の直動式動弁系装置におけるカムフォロアのア
ジャスティングシム３として使用した。即ち、カム軸２
の回りに回転するカム１と弁バネ５の作用により、バル
ブリフター４が軸方向に移動してシリンダーヘッド７の
吸排気弁６を開閉するようになっているが、バルブリフ
ター４の上にカム１と相対して摺動するように上記アジ
ャスティングシム３を装着した。尚、カム１には合金鋳
鉄のチル硬化品を用いた。
【００２１】この内燃機関の動弁系を含むシリンダーヘ
ッドについて、回転数１５００ｒｐｍ、油温８０℃の条
件で実際にカム軸２を直接外部モーターにより駆動し、
カム１とアジャスティングシム３の当接する摺動面の合
成表面粗さσを所定の作動時間毎に測定して、その結果
を表１に示した。尚、カム１とアジャスティングシム３
の摺動面の合成面粗さσは下記式２により定義される。
ッドについて、回転数１５００ｒｐｍ、油温８０℃の条
件で実際にカム軸２を直接外部モーターにより駆動し、
カム１とアジャスティングシム３の当接する摺動面の合
成表面粗さσを所定の作動時間毎に測定して、その結果
を表１に示した。尚、カム１とアジャスティングシム３
の摺動面の合成面粗さσは下記式２により定義される。
【００２２】
【式２】σ＝(Ｒrms1 2＋Ｒrms2 2)1/2 ただし、Ｒrms1：アジャスティングシムの表面の自乗平
均粗さ Ｒrms2：カムの表面の自乗平均粗さ
均粗さ Ｒrms2：カムの表面の自乗平均粗さ
【００２３】又、比較例のアジャスティングシムとし
て、上記と同じＳｉ3Ｎ4焼結体からなるが研削仕上げの
みでエッチング処理を行っていない最大表面粗さＲmax
が０.２μｍのアジャスティングシムと、従来から使用
されているＳＣＭ４１５の浸炭焼入れ品からなるアジャ
スティングシムを使用し、上記と同様にして求めたカム
とアジャスティングシムの摺動面の合成表面粗さσを表
１に併せて示した。
て、上記と同じＳｉ3Ｎ4焼結体からなるが研削仕上げの
みでエッチング処理を行っていない最大表面粗さＲmax
が０.２μｍのアジャスティングシムと、従来から使用
されているＳＣＭ４１５の浸炭焼入れ品からなるアジャ
スティングシムを使用し、上記と同様にして求めたカム
とアジャスティングシムの摺動面の合成表面粗さσを表
１に併せて示した。
【００２４】
【表１】 合 成 表 面 粗 さ σ （μｍ） 作動時間 エッチング処理 未処理 ＳＣＭ４１５（ｈｒ） Ｓｉ3Ｎ4焼結体 Ｓｉ3Ｎ4焼結体 浸炭焼入れ品 ０ ０.４５ ０.３８ ０.５２ ２ ０.２３ ０.２７ ０.３３ ５ ０.１５ ０.２３ ０.２８ １０ ０.１０ ０.１８ ０.２６ ２０ ０.０６ ０.１２ ０.２２ ５０ ０.０１ ０.０９ ０.２０
【００２５】表１の結果から明らかなように、本発明の
溶融アルカリによるエッチング処理を行ったＳｉ3Ｎ4焼
結体よりなるアジャスティングシムを使用することによ
り、通常のＳｉ3Ｎ4焼結体や鋼を用いた場合よりも、相
手部材であるカムの摺動面を研磨してその表面粗さを小
さくし、同時にアジャスティングシム自身の表面粗さも
小さくなるので、タペットシムとカムの合成表面粗さが
減少する。
溶融アルカリによるエッチング処理を行ったＳｉ3Ｎ4焼
結体よりなるアジャスティングシムを使用することによ
り、通常のＳｉ3Ｎ4焼結体や鋼を用いた場合よりも、相
手部材であるカムの摺動面を研磨してその表面粗さを小
さくし、同時にアジャスティングシム自身の表面粗さも
小さくなるので、タペットシムとカムの合成表面粗さが
減少する。
【００２６】又、上記の装置による実際の駆動試験にお
いて、各アジャスティングシム毎に作動開始直後及び５
０時間後のカム軸トルクを測定し、従来材であるＳＣＭ
４１５浸炭焼入れ品からなるアジャスティングシムの作
動開始直後のカム軸トルクを基準としたカム軸トルク低
減率を求めて、表２に示した。尚、カム軸トルク低減率
は下記式３により算出した。
いて、各アジャスティングシム毎に作動開始直後及び５
０時間後のカム軸トルクを測定し、従来材であるＳＣＭ
４１５浸炭焼入れ品からなるアジャスティングシムの作
動開始直後のカム軸トルクを基準としたカム軸トルク低
減率を求めて、表２に示した。尚、カム軸トルク低減率
は下記式３により算出した。
【００２７】
【式３】カム軸トルク低減率＝{(１−各アジャスティン
グシム使用時のカム軸トルク)／作動開始直後のＳＣＭ
４１５浸炭焼入れ品アジャスティングシムのカム軸トル
ク}×１００（％）
グシム使用時のカム軸トルク)／作動開始直後のＳＣＭ
４１５浸炭焼入れ品アジャスティングシムのカム軸トル
ク}×１００（％）
【００２８】
【表２】 カ ム 軸 ト ル ク 低 減 率 （％） 作動時間 エッチング処理 未処理 ＳＣＭ４１５（ｈｒ） Ｓｉ3Ｎ4焼結体 Ｓｉ3Ｎ4焼結体 浸炭焼入れ品 ０ １１.８ １２.１ 基準 ５０ ３０.２ ２１.５ ５.１
【００２９】表２の結果から、本発明のアジャスティン
グシムを使用すれば、カムとアジャスティングシムの摺
動面の合成表面粗さが向上することによって摺動特性が
改善され、カム軸トルクを著しく低減させることが可能
となるので、エネルギー効率の良い内燃機関を提供する
ことが出来る。
グシムを使用すれば、カムとアジャスティングシムの摺
動面の合成表面粗さが向上することによって摺動特性が
改善され、カム軸トルクを著しく低減させることが可能
となるので、エネルギー効率の良い内燃機関を提供する
ことが出来る。
【００３０】
【発明の効果】本発明のアジャスティングシムによれ
ば、シリンダーヘッド内にカムと組み合わせて装着した
後、カムとの慣らし運転中にカムの表面粗さを向上させ
ることが可能であるため、複雑形状のカムの表面に特別
な超精密仕上げ加工を行わなくても、摩擦損失の少ない
良好な摺動特性が得られ、従ってエネルギー効率の良い
内燃機関を提供することが可能となる。
ば、シリンダーヘッド内にカムと組み合わせて装着した
後、カムとの慣らし運転中にカムの表面粗さを向上させ
ることが可能であるため、複雑形状のカムの表面に特別
な超精密仕上げ加工を行わなくても、摩擦損失の少ない
良好な摺動特性が得られ、従ってエネルギー効率の良い
内燃機関を提供することが可能となる。
【図１】実施例で製造したアジャスティングシムの表面
粒子構造を示す走査型電子顕微鏡写真（２０００倍）で
ある。
粒子構造を示す走査型電子顕微鏡写真（２０００倍）で
ある。
【図２】実施例で使用した内燃機関の直動式動弁系装置
を示す概略断面図である。
を示す概略断面図である。
１ カム ２ カム軸 ３ アジャスティングシム ４ バルブリフター ５ 弁バネ ６ 吸排気弁 ７ シリンダーヘッド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村部 馨 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内 (72)発明者 山川 晃 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内
Claims (5)
- 【請求項１】 カムと組み合わせて用いるアジャスティ
ングシムであって、ビッカース硬度が１０００以上のセ
ラミックスからなり、少なくともカムとの摺動面にセラ
ミックスの粒界相が脆化され又は一部除去された変質層
を有することを特徴とするアジャスティングシム。 - 【請求項２】 変質層の深さが０.２〜１.０μｍである
ことを特徴とする、請求項１に記載のアジャスティング
シム。 - 【請求項３】 ならし運転により、相手材であるカムの
摺動面を研磨してその表面粗さを向上させることを特徴
とする、請求項１に記載のアジャスティングシム。 - 【請求項４】 カムと組み合わせて用いるアジャスティ
ングシムの製造方法であって、ビッカース硬度が１００
０以上のセラミックスからなる母材の少なくともカムと
の摺動面を、溶融アルカリでエッチング処理することを
特徴とするアジャスティングシムの製造方法。 - 【請求項５】 エッチング処理により得られるセラミッ
クスの変質層の深さを０.２〜１.０μｍとすることを特
徴とする、請求項４に記載のアジャスティングシムの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22281693A JP3167227B2 (ja) | 1993-08-16 | 1993-08-16 | アジャスティングシム及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22281693A JP3167227B2 (ja) | 1993-08-16 | 1993-08-16 | アジャスティングシム及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0754965A true JPH0754965A (ja) | 1995-02-28 |
| JP3167227B2 JP3167227B2 (ja) | 2001-05-21 |
Family
ID=16788365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22281693A Expired - Fee Related JP3167227B2 (ja) | 1993-08-16 | 1993-08-16 | アジャスティングシム及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3167227B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6237441B1 (en) * | 1998-03-19 | 2001-05-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Combination of shim and cam |
| JP2001254808A (ja) * | 2000-03-13 | 2001-09-21 | Nissan Motor Co Ltd | バルブリフタ用シムおよびその製造方法 |
| JP2004183682A (ja) * | 2002-11-29 | 2004-07-02 | Koyo Seiko Co Ltd | 転がり摺動部品およびそれを用いたローラカムフォロア |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5086373B2 (ja) | 2008-01-31 | 2012-11-28 | 本田技研工業株式会社 | 摺動部材、及び、摺動部材の表面処理方法 |
-
1993
- 1993-08-16 JP JP22281693A patent/JP3167227B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6237441B1 (en) * | 1998-03-19 | 2001-05-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Combination of shim and cam |
| JP2001254808A (ja) * | 2000-03-13 | 2001-09-21 | Nissan Motor Co Ltd | バルブリフタ用シムおよびその製造方法 |
| JP2004183682A (ja) * | 2002-11-29 | 2004-07-02 | Koyo Seiko Co Ltd | 転がり摺動部品およびそれを用いたローラカムフォロア |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3167227B2 (ja) | 2001-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7059290B2 (en) | Cylinder liner with its inner peripheral surface formed with surface treatment layer, and method for machining to the surface treatment layer | |
| WO1999047810A1 (en) | Combination of shim and cam | |
| JP2003184883A (ja) | 軸受摺動部材 | |
| JP4269443B2 (ja) | 摺動部材の表面処理方法及び該方法を用いた摺動部材の表面平滑化方法 | |
| JP4141473B2 (ja) | 窒化バルブリフタおよびその製造方法 | |
| JP2003013710A (ja) | 摺動装置及び内燃機関の動弁機構 | |
| JP3939431B2 (ja) | 内燃機関の動弁機構 | |
| KR19990078423A (ko) | 심 및 캠의 조합체 | |
| JPH11303709A (ja) | 燃料噴射ポンプ | |
| JPH0765683B2 (ja) | シリンダとピストンリングとの組合わせ | |
| JPH0754965A (ja) | アジャスティングシム及びその製造方法 | |
| JPH11153059A (ja) | シリンダライナ及びその製造方法 | |
| KR0148245B1 (ko) | 조정심과 캠의 조합 | |
| US4758139A (en) | Side housing for a rotary piston engine and a method for manufacturing the same | |
| JPH03149304A (ja) | アルミニウム合金製バルブリフタ | |
| KR102367472B1 (ko) | 실린더 라이너 및 그 제조 방법 | |
| US6050881A (en) | Surface finishing covalent-ionic ceramics | |
| JP4372712B2 (ja) | チタン合金製バルブリフタ及びその製造方法 | |
| JP3147538B2 (ja) | カムフォロワおよびその製造方法 | |
| JPH0641722A (ja) | 摺動部材およびその製造方法 | |
| JP2001214711A (ja) | 内燃機関用軽量カムシャフト | |
| JP3123259B2 (ja) | アジャスティングシム及びカム | |
| JPH11201136A (ja) | 自動車内燃機関用部品 | |
| JP4840109B2 (ja) | 摺動部材及びその製造方法 | |
| JPH0641721A (ja) | 摺動部材およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |