JPH0772306B2 - 深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0772306B2 JPH0772306B2 JP62054977A JP5497787A JPH0772306B2 JP H0772306 B2 JPH0772306 B2 JP H0772306B2 JP 62054977 A JP62054977 A JP 62054977A JP 5497787 A JP5497787 A JP 5497787A JP H0772306 B2 JPH0772306 B2 JP H0772306B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、安価でプレス時の肌あれの少ない深絞り用冷
延鋼板の製造方法に関するものである。特に、本発明
は、いわゆる直送圧延を可能とする深絞り用冷延鋼板の
製造方法に関する。
延鋼板の製造方法に関するものである。特に、本発明
は、いわゆる直送圧延を可能とする深絞り用冷延鋼板の
製造方法に関する。
（従来の技術） 現在までに知られている深絞り用Alキルド鋼の製造方法
は、昭和49年に出された鉄鋼基礎共同研究会再結晶部会
の報告書にまとめられているが、要約すると以下のとお
りである。
は、昭和49年に出された鉄鋼基礎共同研究会再結晶部会
の報告書にまとめられているが、要約すると以下のとお
りである。
AlおよびＮをそれぞれ0.05重量％、0.005重量％程度に
調整した低Ｃ−Alキルド鋼を使用する。AlNを完全固溶
させるためにスラブを1200℃以上の高温に加熱し、熱間
圧延後600℃以下に急冷し巻取り、AlNを固溶状態に保持
する。こうすることによって、次の冷間圧延後の再結晶
焼鈍過程でAlNを析出させ深絞り性に好ましい集合組織
を形成させている。多くの用途にはこれで十分である
が、自動車用外板などの用途向の場合のように、よりす
ぐれた深絞り性を必要とする場合は、冷間圧延後にさら
に脱炭焼鈍を行うか、または、溶製時に真空脱ガス処理
等で固溶Ｃを低下させる方法が一般に行われている。
調整した低Ｃ−Alキルド鋼を使用する。AlNを完全固溶
させるためにスラブを1200℃以上の高温に加熱し、熱間
圧延後600℃以下に急冷し巻取り、AlNを固溶状態に保持
する。こうすることによって、次の冷間圧延後の再結晶
焼鈍過程でAlNを析出させ深絞り性に好ましい集合組織
を形成させている。多くの用途にはこれで十分である
が、自動車用外板などの用途向の場合のように、よりす
ぐれた深絞り性を必要とする場合は、冷間圧延後にさら
に脱炭焼鈍を行うか、または、溶製時に真空脱ガス処理
等で固溶Ｃを低下させる方法が一般に行われている。
このようにして従来は冷間圧延時のAlN析出を通じて集
合組織をコントロールして深絞り性に要求されている低
降伏強度、高延性、高値を確保している。
合組織をコントロールして深絞り性に要求されている低
降伏強度、高延性、高値を確保している。
しかし、かかる従来の方法は、AlNを完全固溶させるた
めスラブを高温に加熱しなければならない点や、製造管
理項目が多いなど製造工程が高価になるなどの問題があ
った。また、材質的には、再結晶粒が粗大な展伸粒であ
るために、プレス成形時の肌あれが問題となっていた。
めスラブを高温に加熱しなければならない点や、製造管
理項目が多いなど製造工程が高価になるなどの問題があ
った。また、材質的には、再結晶粒が粗大な展伸粒であ
るために、プレス成形時の肌あれが問題となっていた。
ところで、ホーロー用冷延鋼板の耐爪とび性を改善する
ためにＢ添加Alキルド鋼が提案されているが、Ｂ添加に
より深絞り性が劣るとされていた。そこで箱焼鈍を行う
添加Alキルド鋼の深絞り性を改善すべく、鋼組成、熱間
圧延そして焼鈍条件を適正化することが、特開昭61−62
13号に提案されている。しかし、これは用途がホーロー
用冷延鋼板であること、また冶金学的には、従来と同様
に再結晶焼鈍時に析出するAlNの集合組織コントロール
力を利用し、深絞り性を得ようというものであり、従来
公知の条件の最適値を求めたにすぎず、工程管理上の問
題は何ら解決されないため、高価な方法といえる。ま
た、耐肌あれ性の改善についての言及もない。
ためにＢ添加Alキルド鋼が提案されているが、Ｂ添加に
より深絞り性が劣るとされていた。そこで箱焼鈍を行う
添加Alキルド鋼の深絞り性を改善すべく、鋼組成、熱間
圧延そして焼鈍条件を適正化することが、特開昭61−62
13号に提案されている。しかし、これは用途がホーロー
用冷延鋼板であること、また冶金学的には、従来と同様
に再結晶焼鈍時に析出するAlNの集合組織コントロール
力を利用し、深絞り性を得ようというものであり、従来
公知の条件の最適値を求めたにすぎず、工程管理上の問
題は何ら解決されないため、高価な方法といえる。ま
た、耐肌あれ性の改善についての言及もない。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明の目的は、中低炭素鋼（0.01〜0.06wt％）で経済
的に、深絞り性および肌あれ性の良好な冷延鋼板の製造
方法を提供することである。
的に、深絞り性および肌あれ性の良好な冷延鋼板の製造
方法を提供することである。
本発明の別の目的は、従来の方向とは別に、再結晶時に
析出するAlNの集合組織のコントロール力を利用せず
に、等軸粒で深絞り性を確保すべく特定組織の鋼に対
し、安価な加工法を加えるだけで深絞り性にすぐれた冷
延鋼板が得られる製造方法を提供することである。
析出するAlNの集合組織のコントロール力を利用せず
に、等軸粒で深絞り性を確保すべく特定組織の鋼に対
し、安価な加工法を加えるだけで深絞り性にすぐれた冷
延鋼板が得られる製造方法を提供することである。
本発明のさらに別の目的はいわゆる直送圧延により製造
コストをさらに引き下げることのできる、深絞り性およ
び肌あれ性の良好な冷延鋼板の製造方法を提供すること
である。
コストをさらに引き下げることのできる、深絞り性およ
び肌あれ性の良好な冷延鋼板の製造方法を提供すること
である。
（問題点を解決するための手段） ここに、本発明は、重量％で、 C:0.01〜0.06％、Mn≦0.20％、 S:0.01％以下、sol.Al:0.01〜0.08％、 N:0.005％以下、B:0.0003〜0.0050％、 2N−0.007≦Ｂ≦11/14Nを満足するＢを含み、 残部Feおよび不可避不純物 から成る組成の鋳片を1100℃以下の温度に加熱し、Ar3
点以上で熱間圧延後巻取りを行い、次いで、酸洗、冷間
圧延を行った後、再結晶温度以上で焼鈍することによっ
て等軸粒で高延性、高値の特性を持った冷延鋼板を製
造する方法である。
点以上で熱間圧延後巻取りを行い、次いで、酸洗、冷間
圧延を行った後、再結晶温度以上で焼鈍することによっ
て等軸粒で高延性、高値の特性を持った冷延鋼板を製
造する方法である。
また、別の面からは、本発明は、前述の成分鋼の連続鋳
造後、得られた鋳片をAr3点以下に冷却することなく110
0℃以下の温度で保温し、Ar3点以上の温度で熱間圧延
し、巻取りを行い、次いで酸洗、冷間圧延後、再結晶温
度以上で箱焼鈍することによって等軸粒で高延性、高
値の特性を持った冷延鋼板を製造する方法である。
造後、得られた鋳片をAr3点以下に冷却することなく110
0℃以下の温度で保温し、Ar3点以上の温度で熱間圧延
し、巻取りを行い、次いで酸洗、冷間圧延後、再結晶温
度以上で箱焼鈍することによって等軸粒で高延性、高
値の特性を持った冷延鋼板を製造する方法である。
すなわち、従来のAlキルド鋼はAlNを固溶状態に保ちな
がら熱間圧延、巻取りを行って、再結晶焼鈍時に析出す
るAlNで集合組成を改善していた。しかし、本発明にお
いては、今までAlNの集合組織コントロール作用の影響
下にあってあまり問題とされなかった熱間圧延中もしく
は直後に析出する微量、かつ微細なMnSやAlNが影響力を
持つようになり、これらの析出物を粗大化させるのであ
る。十分に成分調整された鋼を低温加熱することによっ
て、これらの析出物を固溶させないようにし、熱間圧延
後に析出する量を低減している。AlNに関しては、微量
でも影響が大きいために、Ｂを添加し微量残っているＮ
をBNとして粗大に析出させ、再結晶前の固溶Ｎをほゞゼ
ロにしているのである。
がら熱間圧延、巻取りを行って、再結晶焼鈍時に析出す
るAlNで集合組成を改善していた。しかし、本発明にお
いては、今までAlNの集合組織コントロール作用の影響
下にあってあまり問題とされなかった熱間圧延中もしく
は直後に析出する微量、かつ微細なMnSやAlNが影響力を
持つようになり、これらの析出物を粗大化させるのであ
る。十分に成分調整された鋼を低温加熱することによっ
て、これらの析出物を固溶させないようにし、熱間圧延
後に析出する量を低減している。AlNに関しては、微量
でも影響が大きいために、Ｂを添加し微量残っているＮ
をBNとして粗大に析出させ、再結晶前の固溶Ｎをほゞゼ
ロにしているのである。
ここに、上記「鋳片」は造塊法による場合の分塊スラブ
などの鋳塊ならびに連続鋳造法における場合の鋳造ビレ
ットなどの鋳片を包含する。
などの鋳塊ならびに連続鋳造法における場合の鋳造ビレ
ットなどの鋳片を包含する。
（作用） 次に、本発明において鋼組成および加工条件を上述のよ
うに限定した理由を説明する。
うに限定した理由を説明する。
C:Cは多量に存在するとフェライト粒の成長を阻害する
ために上限を0.06％とした。またＣを0.01％以下にする
ためには特別な脱炭工程が必要となるため、コスト高と
なり、本発明の目的に合わない。そこで下限を0.01％と
した。
ために上限を0.06％とした。またＣを0.01％以下にする
ためには特別な脱炭工程が必要となるため、コスト高と
なり、本発明の目的に合わない。そこで下限を0.01％と
した。
Mn:第１図は後述する実施例の結果の一部をまとめたMn
量と値との関係を示すグラフである。1100℃以下の低
温加熱においてMnが0.2wt％を超えると値が低下す
る。そこで本発明にあってはMn量を≦0.20％の範囲とし
た。本発明の効果を最もよく発揮するためには、0.05〜
0.14％が望ましい。
量と値との関係を示すグラフである。1100℃以下の低
温加熱においてMnが0.2wt％を超えると値が低下す
る。そこで本発明にあってはMn量を≦0.20％の範囲とし
た。本発明の効果を最もよく発揮するためには、0.05〜
0.14％が望ましい。
S:熱延脆性防止のため少ないほどよく、上限を0.01％と
した。
した。
sol.Al:AlNの集合組織コントロール力を利用していない
のが本発明の特徴の一つであるために、Ｎを固定するに
足りるAl量で十分である。また加えすぎるとコスト上昇
につながるために0.01〜0.08％とした。
のが本発明の特徴の一つであるために、Ｎを固定するに
足りるAl量で十分である。また加えすぎるとコスト上昇
につながるために0.01〜0.08％とした。
Ｂ、N:BおよびＮ量の調整は、本発明の最も重要なポイ
ントの一つである。
ントの一つである。
第２図は第１図の場合と同様に後述する実施例の結果の
１部をまとめて、Ｎ−Ｂ図上に値をプロットした図で
ある。値の値は、分塊圧延によるスラブを1020℃に加
熱し、450℃で巻取ったときのものである。
１部をまとめて、Ｎ−Ｂ図上に値をプロットした図で
ある。値の値は、分塊圧延によるスラブを1020℃に加
熱し、450℃で巻取ったときのものである。
明らかな理由は分からないが、Ｂ＞11/14N領域では、再
結晶焼鈍前に存在する過剰Ｂが粒成長を阻害し、深絞り
性に好ましい集合組織が形成されないのではないかと推
測される。またＢ、Alで固定されない固溶Ｎ量が多いと
過剰Ｂと同様に、粒成長を阻害するものと考えられる。
そこでＮ量の上限を0.05％とし、Ｂ量を0.0003〜0.0050
％とした。またＢ、Ｎ量を2N−0.007≦Ｂ≦11/14N
（Ｂ、Ｎは％）の範囲に限定した。
結晶焼鈍前に存在する過剰Ｂが粒成長を阻害し、深絞り
性に好ましい集合組織が形成されないのではないかと推
測される。またＢ、Alで固定されない固溶Ｎ量が多いと
過剰Ｂと同様に、粒成長を阻害するものと考えられる。
そこでＮ量の上限を0.05％とし、Ｂ量を0.0003〜0.0050
％とした。またＢ、Ｎ量を2N−0.007≦Ｂ≦11/14N
（Ｂ、Ｎは％）の範囲に限定した。
鋳片の加熱温度は1100℃以下に制限するが、第１図に関
連させて述べたように1100℃を越えると値の低下が著
しいからである。なお、連続鋳造法による場合、いわゆ
る直送圧延法を採用するときは鋳片の凝固、冷却過程に
おいて1100℃以下の温度に保温すればよい。
連させて述べたように1100℃を越えると値の低下が著
しいからである。なお、連続鋳造法による場合、いわゆ
る直送圧延法を採用するときは鋳片の凝固、冷却過程に
おいて1100℃以下の温度に保温すればよい。
巻取温度は、特に制限されないが、好適態様にあって
は、300℃未満だと鋼が硬質となり、また750℃超ではス
ケールが厚く酸洗工程で時間のロスになるので300〜750
℃の範囲となるが、好ましくは、400〜550℃である。
は、300℃未満だと鋼が硬質となり、また750℃超ではス
ケールが厚く酸洗工程で時間のロスになるので300〜750
℃の範囲となるが、好ましくは、400〜550℃である。
巻取り後は、適宜手段で酸洗、冷間圧延そして再結晶焼
鈍を行う。これらも特に制限はされないが、しかし、再
結晶焼鈍は箱焼鈍で行い、特に600〜700℃で３〜10時間
箱焼鈍等を行うのが好ましい。
鈍を行う。これらも特に制限はされないが、しかし、再
結晶焼鈍は箱焼鈍で行い、特に600〜700℃で３〜10時間
箱焼鈍等を行うのが好ましい。
実施例 第１表に示した成分の鋼を溶製し、第２表に示す条件で
熱間圧延しすべてAr3点以上の870℃で仕上げ、巻取り
後、酸洗、冷間圧延（加工度75％）、焼鈍（680℃×５
時間）、次いで、１％の調質圧延を行った。
熱間圧延しすべてAr3点以上の870℃で仕上げ、巻取り
後、酸洗、冷間圧延（加工度75％）、焼鈍（680℃×５
時間）、次いで、１％の調質圧延を行った。
このようにして得られた各冷延鋼について機械的特性の
試験を行った。得られた特性値を同じく第２表にまとめ
て示す。
試験を行った。得られた特性値を同じく第２表にまとめ
て示す。
第２表からも明らかなように、本発明によれば、低降伏
強さ、高延性、高値が得られる。
強さ、高延性、高値が得られる。
次に、本発明による上述のような各供試材についてプレ
ス成形時の耐肌あれ性を評価した。結果は第２表にまと
めて示す。このときの試験要領は30％引張歪みを加えた
時の圧延面を螢光燈の光を反射させ目視で判定した。判
定基準は現行展伸粒Alキルド鋼（G.S.No.7.0）をＣ判定
としＡ〜Ｅの５段階評価とした。
ス成形時の耐肌あれ性を評価した。結果は第２表にまと
めて示す。このときの試験要領は30％引張歪みを加えた
時の圧延面を螢光燈の光を反射させ目視で判定した。判
定基準は現行展伸粒Alキルド鋼（G.S.No.7.0）をＣ判定
としＡ〜Ｅの５段階評価とした。
第１図は、第２表のデータにもとずいてMn量と値との
関係を示すグラフで、実施例の各供試鋼のうちＣ＝0.02
％とＣ＝0.05％のものについて加熱温度を1220℃と1020
℃としたときのMn量の値に及ぼす影響を示すものであ
る。1220℃に加熱する場合、Mn量低下によってむしろ
値は低下する傾向にあるが、1020℃に加熱する場合はMn
≦0.2％で増大している。
関係を示すグラフで、実施例の各供試鋼のうちＣ＝0.02
％とＣ＝0.05％のものについて加熱温度を1220℃と1020
℃としたときのMn量の値に及ぼす影響を示すものであ
る。1220℃に加熱する場合、Mn量低下によってむしろ
値は低下する傾向にあるが、1020℃に加熱する場合はMn
≦0.2％で増大している。
第２図は同じくＢ−Ｎの値に及ぼす影響を示すもの
で、図中、数値は値を示す。いずれの場合も1020℃に
加熱して本発明により熱間圧延を行った場合のデータで
ある。2N−70≦Ｂ≦11/14N（Ｂ、Ｎはppm）のときすぐ
れた加工性が得られるのが分かる。
で、図中、数値は値を示す。いずれの場合も1020℃に
加熱して本発明により熱間圧延を行った場合のデータで
ある。2N−70≦Ｂ≦11/14N（Ｂ、Ｎはppm）のときすぐ
れた加工性が得られるのが分かる。
（発明の効果） 以上述べたように、本発明によれば、成分的には特にM
n、Ｂ、Ｎを管理した鋼をスラブ低温加熱することによ
って、箱焼鈍で従来のAlキルド鋼以上の特性が得られる
のであって、工程管理が容易であるばかりでなく、低温
加熱が可能となるなど、その経済的効果は大きい。
n、Ｂ、Ｎを管理した鋼をスラブ低温加熱することによ
って、箱焼鈍で従来のAlキルド鋼以上の特性が得られる
のであって、工程管理が容易であるばかりでなく、低温
加熱が可能となるなど、その経済的効果は大きい。
第１図は、Mn量と値との関係をスラブ加熱温度を変え
て示すグラフ；および 第２図は、Ｂ量とＮ量の最適範囲を示すグラフである。
て示すグラフ；および 第２図は、Ｂ量とＮ量の最適範囲を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、 C:0.01〜0.06％、Mn≦0.20％、 S:0.01％以下、sol.Al:0.01〜0.08％、 N:0.005％以下、B:0.0003〜0.0050％、 かつ、2N−0.007≦Ｂ≦11/14Nを満足し、 残部Feおよび不可避不純物 からなる組成の鋳片を1100℃以下の温度に加熱し、Ar3
点以上の温度で熱間圧延後巻取り、次いで酸洗、冷間圧
延を行った後、再結晶温度以上で箱焼鈍することを特徴
とする、深絞り用冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】重量％で、 C:0.01〜0.06％、Mn≦0.20％、 S:0.01％以下、sol.Al:0.01〜0.08％、 N:0.005％以下、B:0.0003〜0.0050％、 かつ、2N−0.007≦Ｂ≦11/14Nを満足し、 残部Feおよび不可避不純物 からなる組成の鋳片を、連続鋳造後、Ar3点以下に冷却
することなく1100℃以下の温度で保温し、次いでAr3点
以上の温度で熱間圧延後巻取り、次いで酸洗、冷間圧延
を行った後、再結晶温度以上で箱焼鈍することを特徴と
する、深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62054977A JPH0772306B2 (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62054977A JPH0772306B2 (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63219529A JPS63219529A (ja) | 1988-09-13 |
| JPH0772306B2 true JPH0772306B2 (ja) | 1995-08-02 |
Family
ID=12985709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62054977A Expired - Lifetime JPH0772306B2 (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0772306B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02263932A (ja) * | 1989-04-04 | 1990-10-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5611732A (en) * | 1979-07-06 | 1981-02-05 | Touhoku Denshi Sangyo Kk | Animal training apparatus |
| JPS60228617A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造−連続焼鈍法による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-03-10 JP JP62054977A patent/JPH0772306B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63219529A (ja) | 1988-09-13 |
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