JPH0772333B2 - 耐食性合金鋼部材の製造方法 - Google Patents
耐食性合金鋼部材の製造方法Info
- Publication number
- JPH0772333B2 JPH0772333B2 JP61301121A JP30112186A JPH0772333B2 JP H0772333 B2 JPH0772333 B2 JP H0772333B2 JP 61301121 A JP61301121 A JP 61301121A JP 30112186 A JP30112186 A JP 30112186A JP H0772333 B2 JPH0772333 B2 JP H0772333B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel member
- corrosion
- alloy steel
- resistant alloy
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C22/05—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions
- C23C22/60—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using alkaline aqueous solutions with pH greater than 8
- C23C22/62—Treatment of iron or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/02—Pretreatment of the material to be coated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/20—Carburising
- C23C8/22—Carburising of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/24—Nitriding
- C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
- C23C8/30—Carbo-nitriding
- C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/34—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in more than one step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/80—After-treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は耐食性合金鋼部材の製造方法に関するものであ
り、かつ本発明者の欧州公開公報EP−Ａ−0077627号
（特開昭58−126977号公報に対応）にて記述した技術に
関連した改良に関するものである。
り、かつ本発明者の欧州公開公報EP−Ａ−0077627号
（特開昭58−126977号公報に対応）にて記述した技術に
関連した改良に関するものである。
上述のEP−Ａ−0077627号公報においては、普通鋼部材
に耐食性を与えるためにこの部材を処理する技術が記述
されている。本発明者はこのような技術が合金鋼、特に
低合金鋼に適用できることを見出した。
に耐食性を与えるためにこの部材を処理する技術が記述
されている。本発明者はこのような技術が合金鋼、特に
低合金鋼に適用できることを見出した。
本発明者によって開発された耐食性合金鋼部材の製造方
法は、（ａ）合金鋼部材をガス雰囲気中で熱処理してイ
プシロン鉄窒化物表面層又はイプシロン鉄炭窒化物表面
層をこの鋼部材に形成し、（ｂ）この鋼部材を冷却し、
（ｃ）この鋼部材を機械的に表面仕上げし、そして
（ｄ）この表面仕上げした鋼部材を酸化して酸化物富化
層を設ける工程からなる耐食性合金鋼部材の製造方法を
基本とするものである。
法は、（ａ）合金鋼部材をガス雰囲気中で熱処理してイ
プシロン鉄窒化物表面層又はイプシロン鉄炭窒化物表面
層をこの鋼部材に形成し、（ｂ）この鋼部材を冷却し、
（ｃ）この鋼部材を機械的に表面仕上げし、そして
（ｄ）この表面仕上げした鋼部材を酸化して酸化物富化
層を設ける工程からなる耐食性合金鋼部材の製造方法を
基本とするものである。
（ａ）鋼部材をガス雰囲気中で熱処理する工程は、典型
的には550ないし880℃の範囲で４時間以内窒化浸炭（ni
trocarburising）雰囲気、例えば、アンモニア、アンモ
ニアと吸熱性ガス、アンモニアと発熱性ガスあるいはア
ンモニアと窒素、それと二酸化炭素、一酸化炭素、空
気、水蒸気およびメタンの少なくとも一種のガス雰囲気
中にて行なわれる。
的には550ないし880℃の範囲で４時間以内窒化浸炭（ni
trocarburising）雰囲気、例えば、アンモニア、アンモ
ニアと吸熱性ガス、アンモニアと発熱性ガスあるいはア
ンモニアと窒素、それと二酸化炭素、一酸化炭素、空
気、水蒸気およびメタンの少なくとも一種のガス雰囲気
中にて行なわれる。
炭素、空気、水蒸気および発熱性ガスは窒化浸炭用アン
モニアに添加される触媒ガスである。これらガスは窒化
浸炭中に酸化物を形成しない。一酸化炭素、メタンおよ
び吸熱性ガスは浸炭ガスである。
モニアに添加される触媒ガスである。これらガスは窒化
浸炭中に酸化物を形成しない。一酸化炭素、メタンおよ
び吸熱性ガスは浸炭ガスである。
その後のイプシロン鉄窒化物表面層又はイプシロン鉄炭
窒化物表面層が約25マイクロメートルの厚さを有するよ
うに熱処理を行なうことは好ましい。しかしながら、約
75マイクロメートル以下の厚さでよいが、処理時間の不
利益（約４時間以内又はそれ以上）が伴う。典型的に
は、約25マイクロメートルの層厚さが660℃で45分の熱
処理によって得られる。このような層厚さは570℃で３
時間又は610℃で90分の熱処理によって形成される。
窒化物表面層が約25マイクロメートルの厚さを有するよ
うに熱処理を行なうことは好ましい。しかしながら、約
75マイクロメートル以下の厚さでよいが、処理時間の不
利益（約４時間以内又はそれ以上）が伴う。典型的に
は、約25マイクロメートルの層厚さが660℃で45分の熱
処理によって得られる。このような層厚さは570℃で３
時間又は610℃で90分の熱処理によって形成される。
低炭素合金鋼および中炭素合金鋼のための熱処理温度は
典型的には550℃ないし720℃、好ましくは、610℃ない
し660℃である。
典型的には550℃ないし720℃、好ましくは、610℃ない
し660℃である。
高い中心部（コア）特性が70tonf/in2（1080MPa）以上
に要求される場合には、これら特性が中炭素材（典型的
には0.3〜0.5％Ｃ）、例えば、BS970 817M40（以前はEn
24）低合金鋼を使用して達成される。ガス熱処理は、次
に、特性鋼のパーライトからオーステナイトへの変態温
度より高い温度にて行なわれる。ある鋼にとっては、こ
の変態温度が700℃と低いかもしれないのにかかわら
ず、この温度は、通常、約720℃である。800℃以下の温
度が望ましい。そして、冷却し、表面仕上げおよび酸化
の手順が履行される。
に要求される場合には、これら特性が中炭素材（典型的
には0.3〜0.5％Ｃ）、例えば、BS970 817M40（以前はEn
24）低合金鋼を使用して達成される。ガス熱処理は、次
に、特性鋼のパーライトからオーステナイトへの変態温
度より高い温度にて行なわれる。ある鋼にとっては、こ
の変態温度が700℃と低いかもしれないのにかかわら
ず、この温度は、通常、約720℃である。800℃以下の温
度が望ましい。そして、冷却し、表面仕上げおよび酸化
の手順が履行される。
典型的には、酸化工程が酸化停止まで少なくとも２秒間
鋼部材を空気又は他の酸化性雰囲気にさらすことによっ
て行なわれる。本発明の酸化物層の厚さが少なくとも0.
2マイクロメートルであって好ましくは１マイクロメー
トルを越えないことを確実にするのが望ましい。酸化物
層は、より好ましくは、0.2ないし0.7マイクロメートル
の厚さであり、最も好ましくは0.5マイクロメートルの
厚さである。酸化を空気にさらすことによって行なう場
合には、さらす時間は典型的には60秒を越えない。好ま
しくは、鋼部材のさらす時間は２ないし20秒である。鋼
部材がさらされる酸化性雰囲気が熱処理炉の周囲温度
（すなわち、約30℃）であるならば、鋼部材は比較的短
時間で550℃以下の温度に冷えるであろう。このことは
鋼部材に要求される良好な工学的特性についての考慮し
なければならない要因であり、なぜならば、多くの合金
にとって550℃以下の温度になる前の窒素を急冷によっ
て鋼ミクロ組織の生地中に保持するのを確実にすること
は重要であるからである。
鋼部材を空気又は他の酸化性雰囲気にさらすことによっ
て行なわれる。本発明の酸化物層の厚さが少なくとも0.
2マイクロメートルであって好ましくは１マイクロメー
トルを越えないことを確実にするのが望ましい。酸化物
層は、より好ましくは、0.2ないし0.7マイクロメートル
の厚さであり、最も好ましくは0.5マイクロメートルの
厚さである。酸化を空気にさらすことによって行なう場
合には、さらす時間は典型的には60秒を越えない。好ま
しくは、鋼部材のさらす時間は２ないし20秒である。鋼
部材がさらされる酸化性雰囲気が熱処理炉の周囲温度
（すなわち、約30℃）であるならば、鋼部材は比較的短
時間で550℃以下の温度に冷えるであろう。このことは
鋼部材に要求される良好な工学的特性についての考慮し
なければならない要因であり、なぜならば、多くの合金
にとって550℃以下の温度になる前の窒素を急冷によっ
て鋼ミクロ組織の生地中に保持するのを確実にすること
は重要であるからである。
冷却は、好ましくは、油／水乳濁液（エマルション）内
への急冷によって行なわれる。鋼部材が酸化されそして
油／水乳濁液内で急冷される場合には、審美的に良好な
黒色仕上げが得られる。
への急冷によって行なわれる。鋼部材が酸化されそして
油／水乳濁液内で急冷される場合には、審美的に良好な
黒色仕上げが得られる。
酸化後の油／水乳濁液内への急冷はきわめて良好な耐食
性（90時間以内）を有し、かつ残留油性膜によって改善
された軸受特性（もし、これら特性が必要とされるなら
ば）を有する黒色表面を形成する。240時間以内の塩水
噴霧耐食性を有する油なし又はドライ表面仕上げが、急
冷したままの鋼部材を蒸気脱脂し次にそれに溶剤塗布の
腐食防止剤、例えば、硬いワックス組成物、の硬質膜で
処理することによって得られる。このようなワックス組
成物はワックスの脂肪族炭化水素および枝分れ鎖炭化水
素とII a族金属石けん（好ましくは、カルシウムおよび
／又はバリウムの石けん）とを含有している。部材上の
ワックス被膜の量は鋼部材表面で7g/m2以下であるのが
好ましい。被膜重さが7g/m2より大きいと、被覆された
鋼部材は粘着性を有するようになり、一方、不粘着性仕
上げは加工および取扱いの容易のために有利である。良
好な耐食性のために、ワックス被膜重さは好ましくは最
小で2g/m2である。
性（90時間以内）を有し、かつ残留油性膜によって改善
された軸受特性（もし、これら特性が必要とされるなら
ば）を有する黒色表面を形成する。240時間以内の塩水
噴霧耐食性を有する油なし又はドライ表面仕上げが、急
冷したままの鋼部材を蒸気脱脂し次にそれに溶剤塗布の
腐食防止剤、例えば、硬いワックス組成物、の硬質膜で
処理することによって得られる。このようなワックス組
成物はワックスの脂肪族炭化水素および枝分れ鎖炭化水
素とII a族金属石けん（好ましくは、カルシウムおよび
／又はバリウムの石けん）とを含有している。部材上の
ワックス被膜の量は鋼部材表面で7g/m2以下であるのが
好ましい。被膜重さが7g/m2より大きいと、被覆された
鋼部材は粘着性を有するようになり、一方、不粘着性仕
上げは加工および取扱いの容易のために有利である。良
好な耐食性のために、ワックス被膜重さは好ましくは最
小で2g/m2である。
酸化工程は、普通、鋼部材のガス雰囲気中での熱処理直
後に、すなわち、冷却されてしまう前に、行なわれる。
しかしながら、酸化工程を後工程にて行なうこともでき
る。したがって、鋼部材をガス雰囲気中で熱処理した後
で、それを非酸化性雰囲気中で所望の方法によって冷却
し、次に、非酸化性雰囲気中で再加熱しそして必要な酸
化物層を設けるために空気又は他の酸化性雰囲気に300
ないし600℃で適切な時間さらす。処理時間は温度に依
存しており、温度が低いほど処理時間も長い。300ない
し600℃の範囲の処理温度で、典型的な処理時間の範囲
は30分ないし２分であろう。再加熱に続いて、鋼部材が
急冷されるか又は空気中での速冷される。これに続い
て、部材は前述したやり方でワックス組成物で被覆され
るであろうし、もし必要ならば脱脂後に行なわれる。
後に、すなわち、冷却されてしまう前に、行なわれる。
しかしながら、酸化工程を後工程にて行なうこともでき
る。したがって、鋼部材をガス雰囲気中で熱処理した後
で、それを非酸化性雰囲気中で所望の方法によって冷却
し、次に、非酸化性雰囲気中で再加熱しそして必要な酸
化物層を設けるために空気又は他の酸化性雰囲気に300
ないし600℃で適切な時間さらす。処理時間は温度に依
存しており、温度が低いほど処理時間も長い。300ない
し600℃の範囲の処理温度で、典型的な処理時間の範囲
は30分ないし２分であろう。再加熱に続いて、鋼部材が
急冷されるか又は空気中での速冷される。これに続い
て、部材は前述したやり方でワックス組成物で被覆され
るであろうし、もし必要ならば脱脂後に行なわれる。
良好な耐食性を与えるのにワックス保護方式を用いる必
要性なく鋼部材にきれいな表面仕上げをする本発明にお
いては、鋼部材は、ガス雰囲気中での熱処理後に、所望
媒体中で冷却され、次に、ラッピング又は他の機械的表
面仕上げ処理が表面粗さRaが、例えば、0.2マイクロメ
ートル以下となるまで施こされる。このラッピング又は
研摩処理が、冷却に使用された媒体に依存して部材上に
形成された酸化物膜を除去する。ラッピング又は研摩処
理後に、部材が300ないし600℃で酸化される。実際の温
度は、鋼部材の要求される様子およびより重要なことで
ある鋼部材の特性に依存している。もし鋼部材が非常に
高い疲労特性を持つことが要求されていないもの（例え
ば、ダンパーロッド）であるならば、酸化熱処理は、ス
トリッピングされていない発熱性ガス中温度に依存し
て、350ないし450℃で約15ないし５分間行なわれる。し
かしながら、良好な疲労特性のためには、鋼部材は、望
ましくは、500ないし600℃、より好ましくは550ないし
本発明にしたがって製造された合金鋼部材は硬質耐摩耗
性層と、湿気および塩水噴霧腐食に対するきわめて良好
な耐食性を有する表面とを有する。このような鋼部材は
また摩擦係数が（研磨された硬質クロムメッキと同様
に）低いので、部材が摺動用途に使用されうる。さら
に、鋼部材はきわめて低い湿潤性を与える高表面張力を
有しており、かつ美しい審美的外観（酸化処理での温度
に応じたブルー／ブラック光沢）を有する。低い湿潤性
は湿気および塩水噴霧腐食作用を受けないのに大きく役
立つ。
要性なく鋼部材にきれいな表面仕上げをする本発明にお
いては、鋼部材は、ガス雰囲気中での熱処理後に、所望
媒体中で冷却され、次に、ラッピング又は他の機械的表
面仕上げ処理が表面粗さRaが、例えば、0.2マイクロメ
ートル以下となるまで施こされる。このラッピング又は
研摩処理が、冷却に使用された媒体に依存して部材上に
形成された酸化物膜を除去する。ラッピング又は研摩処
理後に、部材が300ないし600℃で酸化される。実際の温
度は、鋼部材の要求される様子およびより重要なことで
ある鋼部材の特性に依存している。もし鋼部材が非常に
高い疲労特性を持つことが要求されていないもの（例え
ば、ダンパーロッド）であるならば、酸化熱処理は、ス
トリッピングされていない発熱性ガス中温度に依存し
て、350ないし450℃で約15ないし５分間行なわれる。し
かしながら、良好な疲労特性のためには、鋼部材は、望
ましくは、500ないし600℃、より好ましくは550ないし
本発明にしたがって製造された合金鋼部材は硬質耐摩耗
性層と、湿気および塩水噴霧腐食に対するきわめて良好
な耐食性を有する表面とを有する。このような鋼部材は
また摩擦係数が（研磨された硬質クロムメッキと同様
に）低いので、部材が摺動用途に使用されうる。さら
に、鋼部材はきわめて低い湿潤性を与える高表面張力を
有しており、かつ美しい審美的外観（酸化処理での温度
に応じたブルー／ブラック光沢）を有する。低い湿潤性
は湿気および塩水噴霧腐食作用を受けないのに大きく役
立つ。
本発明の方法は、メッキあるいは塩浴装置にさらに資本
投資の必要なく近ごろのガス雰囲気熱処理設備で加工業
者によって行なわれる。
投資の必要なく近ごろのガス雰囲気熱処理設備で加工業
者によって行なわれる。
本発明者らがオージェ分光分析によって見出したこと
は、本発明にしたがってガス状態での酸化についての酸
素導入メカニズムは単に酸素の吸収によるのでなく窒素
の置換による。
は、本発明にしたがってガス状態での酸化についての酸
素導入メカニズムは単に酸素の吸収によるのでなく窒素
の置換による。
酸化での酸素導入メカニズムが単に酸素の吸収によるよ
りも窒素の置換によるとの事実は驚くべきことであり、
なぜならば結果としての鋼部材の有する表面仕上げがあ
らかじめ言及した公知の塩浴熱処理されかつ酸化された
鋼部材の表面仕上げに視覚的に似ているからである。こ
のような塩浴熱処理されかつ酸化された鋼部材は、I.V.
Etchells著；“A New Approach to Salt Bath Nitrocar
burising",（Heat Treatment of Metals,1981年４月、
第85−88頁）に開示されており、鋼部材の表面から2.5
マイクロメートルの深さまで酸素と窒素との両方の含有
量が高い。
りも窒素の置換によるとの事実は驚くべきことであり、
なぜならば結果としての鋼部材の有する表面仕上げがあ
らかじめ言及した公知の塩浴熱処理されかつ酸化された
鋼部材の表面仕上げに視覚的に似ているからである。こ
のような塩浴熱処理されかつ酸化された鋼部材は、I.V.
Etchells著；“A New Approach to Salt Bath Nitrocar
burising",（Heat Treatment of Metals,1981年４月、
第85−88頁）に開示されており、鋼部材の表面から2.5
マイクロメートルの深さまで酸素と窒素との両方の含有
量が高い。
本発明の好ましい実施態様では、表面層部分は実質的に
窒素原子がない。
窒素原子がない。
好ましくは、窒素原子の実質的主部が酸素原子によって
置換された表面層部分は少なくとも0.2マイクロメート
ル、より望ましくは少なくとも0.3マイクロメートルの
深さにわたっている。
置換された表面層部分は少なくとも0.2マイクロメート
ル、より望ましくは少なくとも0.3マイクロメートルの
深さにわたっている。
酸化された表面の耐食性は、主にFe3O4の形態の鉄酸化
物の少なくとも0.1マイクロメートルの深さまで、時に
は１マイクロメートル以上の深さまでが許容される。こ
れは、酸化物の剥離を回避するために、鉄酸化物が１マ
イクロメートルを越えない深さまで存在することは好ま
しい。
物の少なくとも0.1マイクロメートルの深さまで、時に
は１マイクロメートル以上の深さまでが許容される。こ
れは、酸化物の剥離を回避するために、鉄酸化物が１マ
イクロメートルを越えない深さまで存在することは好ま
しい。
本発明は、欧州公開公報第0077627号の教示に従って普
通鋼について得られた特性改善と同様な特性改善を有す
るように要求されている合金鋼に適用できる。しかしな
がら、合金鋼は窒素拡散領域内で軟鋼（普通鋼）よりも
高い硬度を示し、そして良好な硬度プロフィルを維持す
るために速冷されることは必ずしも必要ではない。した
がって、酸化されたイプシロン鉄窒化物又はイプシロン
鉄炭窒化物層のためのすぐれた支持が合金鋼によって与
えられる。
通鋼について得られた特性改善と同様な特性改善を有す
るように要求されている合金鋼に適用できる。しかしな
がら、合金鋼は窒素拡散領域内で軟鋼（普通鋼）よりも
高い硬度を示し、そして良好な硬度プロフィルを維持す
るために速冷されることは必ずしも必要ではない。した
がって、酸化されたイプシロン鉄窒化物又はイプシロン
鉄炭窒化物層のためのすぐれた支持が合金鋼によって与
えられる。
本発明の目的で、合金鋼が大きく２つのカテゴリーに分
けられる： （１）クロム、モリブデン、ボロンおよびアルミニウム
のような窒化物形成元素を含有している合金鋼；および （２）普通に焼入れされかつ次に550ないし650℃にて焼
もどしされる合金鋼であって、窒化侵炭処理後にそのコ
ア（中心部）特性が維持されている合金鋼。
けられる： （１）クロム、モリブデン、ボロンおよびアルミニウム
のような窒化物形成元素を含有している合金鋼；および （２）普通に焼入れされかつ次に550ないし650℃にて焼
もどしされる合金鋼であって、窒化侵炭処理後にそのコ
ア（中心部）特性が維持されている合金鋼。
これらカテゴリーは互いに相いれないものではない。カ
テゴリー（１）の鋼にとって、酸化されたイプシロン鉄
窒化物又はイプシロン鉄炭窒化物層が、第１図から明ら
かなように、非常に硬い窒素富化拡散領域であることが
わかる。第１図のグラフにおいて、硬度（HV1）がイプ
シロン層より下の硬化層ケース（外層部）の深さに対し
てプロットされている。第１図中の曲線（Ａ）は、BS97
0 709M40（以前はEn19）による合金鋼棒のサンプルを61
0℃で50体積％アンモニアと50体積％吸熱性ガスとの混
合物中で1.5時間窒化浸炭し、続いて水中油乳濁液内へ
急冷して得られた。上記サンプルの合金鋼はカテゴリー
（２）でなくカテゴリー（１）に入る。
テゴリー（１）の鋼にとって、酸化されたイプシロン鉄
窒化物又はイプシロン鉄炭窒化物層が、第１図から明ら
かなように、非常に硬い窒素富化拡散領域であることが
わかる。第１図のグラフにおいて、硬度（HV1）がイプ
シロン層より下の硬化層ケース（外層部）の深さに対し
てプロットされている。第１図中の曲線（Ａ）は、BS97
0 709M40（以前はEn19）による合金鋼棒のサンプルを61
0℃で50体積％アンモニアと50体積％吸熱性ガスとの混
合物中で1.5時間窒化浸炭し、続いて水中油乳濁液内へ
急冷して得られた。上記サンプルの合金鋼はカテゴリー
（２）でなくカテゴリー（１）に入る。
カテゴリー（１）に入らないカテゴリー（２）の合金鋼
は典型的には第１図中の曲線（Ｂ）によって示されたタ
イプの硬度プロフィルを示す。
は典型的には第１図中の曲線（Ｂ）によって示されたタ
イプの硬度プロフィルを示す。
曲線（Ｂ）は、BS970 605M36（以前はEn16）による合金
鋼棒のサンプルを曲線（Ａ）でのサンプルと同じように
窒化浸炭して得られた。
鋼棒のサンプルを曲線（Ａ）でのサンプルと同じように
窒化浸炭して得られた。
比較例として、曲線（Ｃ）は、曲線（Ａ）でのサンプル
について上述したように窒化浸炭されそして急冷された
軟鋼（普通鋼）棒のサンプルから得られた。
について上述したように窒化浸炭されそして急冷された
軟鋼（普通鋼）棒のサンプルから得られた。
上述した高いコア硬度（すなわち、1080MPa以上に）を
達成するには、中炭素普通鋼および／又は中炭素低合金
鋼（すなわち、0.3〜0.5％炭素）を使用しなければなら
ない。次に、このプロセスは表面に深い炭素富化領域を
与えるためのガス雰囲気を用いる750〜1100℃での浸炭
又は浸炭窒化（carbonitriding）を伴い、さらにガス雰
囲気中で700〜800℃範囲の温度（すなわち、鋼でのパー
ライトからオーステナイトへの変態温度（Ac1）より高
い温度）にて窒化浸炭して、イプシロン鉄炭窒化層を炭
素富化領域の頂部に形成する。この温度からの急冷が、
すぐれた機械的特性を有するフェライトおよびマルテン
サイトの混在コア組織を形成し、かつイプシロン鉄炭窒
化化合物層に下に硬化マルテンサイトケース（外層部）
を形成する。
達成するには、中炭素普通鋼および／又は中炭素低合金
鋼（すなわち、0.3〜0.5％炭素）を使用しなければなら
ない。次に、このプロセスは表面に深い炭素富化領域を
与えるためのガス雰囲気を用いる750〜1100℃での浸炭
又は浸炭窒化（carbonitriding）を伴い、さらにガス雰
囲気中で700〜800℃範囲の温度（すなわち、鋼でのパー
ライトからオーステナイトへの変態温度（Ac1）より高
い温度）にて窒化浸炭して、イプシロン鉄炭窒化層を炭
素富化領域の頂部に形成する。この温度からの急冷が、
すぐれた機械的特性を有するフェライトおよびマルテン
サイトの混在コア組織を形成し、かつイプシロン鉄炭窒
化化合物層に下に硬化マルテンサイトケース（外層部）
を形成する。
別の場合においては、熱処理は、熱処理工程が浸炭又は
浸炭窒化工程と同じ温度条件であるが中性雰囲気（すな
わち、鋼の炭素含有量に影響を及ぼさない雰囲気）下で
行なわれる。このことは、雰囲気の炭素含有量を炭素含
有量とつり合わせることによって最も都合よく行なわれ
る。この形態は主に中炭素鋼および高炭素鋼に適用でき
る。熱処理工程はイプシロン鉄窒化物又はイプシロン鉄
炭化物層が形成するように行なわれる。
浸炭窒化工程と同じ温度条件であるが中性雰囲気（すな
わち、鋼の炭素含有量に影響を及ぼさない雰囲気）下で
行なわれる。このことは、雰囲気の炭素含有量を炭素含
有量とつり合わせることによって最も都合よく行なわれ
る。この形態は主に中炭素鋼および高炭素鋼に適用でき
る。熱処理工程はイプシロン鉄窒化物又はイプシロン鉄
炭化物層が形成するように行なわれる。
熱処理工程の鋼部材冷却が下記やり方のいずれかで行な
われる。
われる。
酸化条件にさらすことなく周囲温度まで冷却する。冷却
は（ａ）脂肪が続く油急冷によって、（ｂ）洗浄と乾燥
が続く合成急冷によって、又は（ｃ）保護雰囲気下での
徐冷によって、行なわれる。
は（ａ）脂肪が続く油急冷によって、（ｂ）洗浄と乾燥
が続く合成急冷によって、又は（ｃ）保護雰囲気下での
徐冷によって、行なわれる。
窒化浸炭工程は温度およびイプシロン鉄窒化物又はイプ
シロン鉄炭窒化物層の必要深さに依存して４時間以内で
行なわれる。使用される雰囲気はアンモニア、アンモニ
ア＋吸熱性ガス、アンモニア＋発熱性ガス、又はアンモ
ニア＋窒素＋CO2/CH4/空気である。
シロン鉄炭窒化物層の必要深さに依存して４時間以内で
行なわれる。使用される雰囲気はアンモニア、アンモニ
ア＋吸熱性ガス、アンモニア＋発熱性ガス、又はアンモ
ニア＋窒素＋CO2/CH4/空気である。
鋼部材を急冷の前の酸化において、酸化は弱い発熱性ガ
ス、水蒸気、窒素と水蒸気、二酸化炭素、窒素と二酸化
炭素、窒素／酸素の混合物、又は空気中で必要な酸素富
化層を形成するように行なわれる。酸化工程後の急冷が
油／水乳濁液の使用によって行なわれるのは望ましい。
ス、水蒸気、窒素と水蒸気、二酸化炭素、窒素と二酸化
炭素、窒素／酸素の混合物、又は空気中で必要な酸素富
化層を形成するように行なわれる。酸化工程後の急冷が
油／水乳濁液の使用によって行なわれるのは望ましい。
本発明では、鋼部材が後の酸化（post−oxidizing）処
理前にさらに加工、すなわち、研摩されるために、酸化
はこの段階では必要ないため、部材を窒化浸炭雰囲気又
は他の保護雰囲気（窒素、吸熱性ガス又は強発熱性ガス
など）の保護下で急冷却することによって酸化を防止す
る。保護雰囲気下の急冷は、広範に使用されている油で
ない適切な不変媒体を使用して達成される。
理前にさらに加工、すなわち、研摩されるために、酸化
はこの段階では必要ないため、部材を窒化浸炭雰囲気又
は他の保護雰囲気（窒素、吸熱性ガス又は強発熱性ガス
など）の保護下で急冷却することによって酸化を防止す
る。保護雰囲気下の急冷は、広範に使用されている油で
ない適切な不変媒体を使用して達成される。
本発明では、きれいな表面仕上げまで研摩し、続いて後
の酸化処理される。この後酸化処理は300ないし600℃で
２ないし30分間、ストリッピングされていない発熱性ガ
ス、発熱性ガス＋１体積％以下のSO2、水蒸気、窒素＋
水蒸気、二酸化炭素、窒素＋二酸化炭素、窒素＋酸素混
合物、又は空気のような適切な酸化雰囲気で行なわれ
る。
の酸化処理される。この後酸化処理は300ないし600℃で
２ないし30分間、ストリッピングされていない発熱性ガ
ス、発熱性ガス＋１体積％以下のSO2、水蒸気、窒素＋
水蒸気、二酸化炭素、窒素＋二酸化炭素、窒素＋酸素混
合物、又は空気のような適切な酸化雰囲気で行なわれ
る。
後酸化の後で、鋼部材は油／水乳濁液、油、水、又は合
成急冷却液内での急冷によって速く冷却される。次に、
冷却された鋼部材はさらに処置されることなく用いられ
てもよく、あるいはワックスで浸漬又はスプレー被覆さ
れてもよい。
成急冷却液内での急冷によって速く冷却される。次に、
冷却された鋼部材はさらに処置されることなく用いられ
てもよく、あるいはワックスで浸漬又はスプレー被覆さ
れてもよい。
発明者の開発した方法にしたがって製造された鋼部材の
耐食性は、次のような表面処理されている鋼部材よりも
優れている。この表面処理とは、イプシロン鉄窒化物表
面層を形成し、油焼入れし、脱脂し（又は、保護雰囲気
下で徐冷し）、次に脱水油中に浸漬してイプシロン鉄窒
化物表面層の吸収性外側部内に脱水油を吸収させること
である。
耐食性は、次のような表面処理されている鋼部材よりも
優れている。この表面処理とは、イプシロン鉄窒化物表
面層を形成し、油焼入れし、脱脂し（又は、保護雰囲気
下で徐冷し）、次に脱水油中に浸漬してイプシロン鉄窒
化物表面層の吸収性外側部内に脱水油を吸収させること
である。
下記第１表にて各種タイプの鋼部材の耐食性を比較す
る。
る。
第１表 サンプル番号 塩水噴霧抵抗（時間） １ ４（以下） ２ 48 ３ 120 ４ 150＋ ５ 250＋ 塩水噴霧抵抗はASTM規格B117−73にしたがった塩水噴霧
試験で評価された。この規格において部材は92゜Ｆ（2
3.88℃）プラス２度、マイナス３度Ｆに維持された塩水
噴霧室内で、95重量部の蒸留水中に５±１重量部の塩水
を溶解しかつ溶液のpHを95゜Ｆで噴霧して集めた溶液が
6.5ないし7.2の範囲のpHとなるように調整して用意した
塩水噴霧にさらす。塩水噴霧試験から取り出した後で、
鋼部材が流水で洗われ、乾燥され、そして赤さびの発生
率を評価する。赤さびを示した部材は不良と見なす。
試験で評価された。この規格において部材は92゜Ｆ（2
3.88℃）プラス２度、マイナス３度Ｆに維持された塩水
噴霧室内で、95重量部の蒸留水中に５±１重量部の塩水
を溶解しかつ溶液のpHを95゜Ｆで噴霧して集めた溶液が
6.5ないし7.2の範囲のpHとなるように調整して用意した
塩水噴霧にさらす。塩水噴霧試験から取り出した後で、
鋼部材が流水で洗われ、乾燥され、そして赤さびの発生
率を評価する。赤さびを示した部材は不良と見なす。
上記第１表におけるサンプルは次のようなものである。
サンプル１……普通の、すなわち、処理されていない低
合鋼部材〔BS970 709M40材（以前はEn19）の直径12.5mm
棒〕； サンプル２……本発明者の開発した方法での第１回目ガ
ス熱処理によって形成されたイプシロン鉄窒化物表面層
を有し、続いて油焼入れおよび脱脂された（又は、保護
雰囲気下で徐冷された）同様な低合金鋼； サンプル３……サンプル２の鋼部材に脱水油中浸漬処理
したもの； サンプル４……イプシロン鉄窒化物層と、表面を0.2マ
イクロメートルの仕上げまでラッピングした後に形成し
た酸化物富化表面層とを有する本発明に係る低合金鋼部
材； サンプル５……本発明者の開発した方法によるイプシロ
ン鉄窒化物層および酸化物富化層を有しかつ15％ワック
ス含有のワックス表示V425中に浸漬された低合金鋼部
材。
合鋼部材〔BS970 709M40材（以前はEn19）の直径12.5mm
棒〕； サンプル２……本発明者の開発した方法での第１回目ガ
ス熱処理によって形成されたイプシロン鉄窒化物表面層
を有し、続いて油焼入れおよび脱脂された（又は、保護
雰囲気下で徐冷された）同様な低合金鋼； サンプル３……サンプル２の鋼部材に脱水油中浸漬処理
したもの； サンプル４……イプシロン鉄窒化物層と、表面を0.2マ
イクロメートルの仕上げまでラッピングした後に形成し
た酸化物富化表面層とを有する本発明に係る低合金鋼部
材； サンプル５……本発明者の開発した方法によるイプシロ
ン鉄窒化物層および酸化物富化層を有しかつ15％ワック
ス含有のワックス表示V425中に浸漬された低合金鋼部
材。
サンプル４の場合には実際の塩水噴霧抵抗形態は表面仕
上げに依存していることは注目されるべきである。ひと
つの例では、処理された鋼部材は最終表面仕上げ粗さRa
が0.13ないし0.15マイクロメートルの緩衝装置のピスト
ンロッドである。このような鋼部材は250時間の塩水噴
霧抵抗を有することがわかった。
上げに依存していることは注目されるべきである。ひと
つの例では、処理された鋼部材は最終表面仕上げ粗さRa
が0.13ないし0.15マイクロメートルの緩衝装置のピスト
ンロッドである。このような鋼部材は250時間の塩水噴
霧抵抗を有することがわかった。
後酸化行程の変更態様において、棒サンプルは発熱性ガ
ス混合物中で400℃にて15分間酸化され、特に、15分の
サイクルの最後の５分間に二酸化硫黄が炉雰囲気中に0.
25体積％の濃度となるような量で炉内へ導入された。こ
のような技術が棒表面の鉄酸化物（Fe3O4）の約１％を
鉄硫化物に転換し、このことが棒に審美的に美しい光沢
ある黒色表面を与える。
ス混合物中で400℃にて15分間酸化され、特に、15分の
サイクルの最後の５分間に二酸化硫黄が炉雰囲気中に0.
25体積％の濃度となるような量で炉内へ導入された。こ
のような技術が棒表面の鉄酸化物（Fe3O4）の約１％を
鉄硫化物に転換し、このことが棒に審美的に美しい光沢
ある黒色表面を与える。
浸硫の技術はダンパーロッドの形の鋼部材に限定される
ことなく、黒色硬質摩耗表面を有することが望しいあら
ゆる鋼部材についても使用できる。表面仕上げ粗さRaが
0.25マイクロメートルより大きいと、所望の耐食性を作
るためにワックス被覆が必要になろう。浸硫を果たすた
めに、酸化炉内のSO2含有量は0.1体積％以下であり、温
度は300ないし600℃の範囲であろう。すでに形成した鉄
酸物のいくらかを鉄硫化物に転換するために、SO2は、
通常、酸化熱処理が開始された後のある段階で炉内へ添
加される。
ことなく、黒色硬質摩耗表面を有することが望しいあら
ゆる鋼部材についても使用できる。表面仕上げ粗さRaが
0.25マイクロメートルより大きいと、所望の耐食性を作
るためにワックス被覆が必要になろう。浸硫を果たすた
めに、酸化炉内のSO2含有量は0.1体積％以下であり、温
度は300ないし600℃の範囲であろう。すでに形成した鉄
酸物のいくらかを鉄硫化物に転換するために、SO2は、
通常、酸化熱処理が開始された後のある段階で炉内へ添
加される。
ダンパーロッドタイプの用途のための後酸化処理ルート
の別の変更態様は、予熱された研摩剤ロッドを比較的短
時間、比較的低温で使われる撹拌された水性のアルカリ
性塩浴中に浸漬を伴う。
の別の変更態様は、予熱された研摩剤ロッドを比較的短
時間、比較的低温で使われる撹拌された水性のアルカリ
性塩浴中に浸漬を伴う。
浴に使用される溶液がひとつ以上の強アルカリだけ（例
えば、水酸化ナトリウム）かあるいは強アルカリと1000
g/l以下の濃度での調和する亜硝酸塩、硝酸塩および炭
酸塩との組合せのいずれかを用いて作られる。溶液は10
0〜150℃の範囲で通常に操業される。この温度は固溶体
からの注目に値する窒素析出を招かない。このことによ
って焼入れし放し疲れ、および強度疲れおよび強度特性
の改善を保つ。
えば、水酸化ナトリウム）かあるいは強アルカリと1000
g/l以下の濃度での調和する亜硝酸塩、硝酸塩および炭
酸塩との組合せのいずれかを用いて作られる。溶液は10
0〜150℃の範囲で通常に操業される。この温度は固溶体
からの注目に値する窒素析出を招かない。このことによ
って焼入れし放し疲れ、および強度疲れおよび強度特性
の改善を保つ。
浸漬時間は60分以下であろう。このルートによって処理
されたロッドはすぐれた光沢のある黒色外観を有しかつ
脱脂された状態で250時間以内の塩水噴霧寿命が与えら
れる。このルートは、従来の融解したABl塩浴ルートお
よびガス酸化ルートの両方以上の注目に値する利点を有
し、それは焼入れし放し疲れおよび強度特性が持続され
ることで、一方、他方２つの処理の高温が窒化浸炭段階
からの急冷によって達成されたこれら特性を低下させ
る。
されたロッドはすぐれた光沢のある黒色外観を有しかつ
脱脂された状態で250時間以内の塩水噴霧寿命が与えら
れる。このルートは、従来の融解したABl塩浴ルートお
よびガス酸化ルートの両方以上の注目に値する利点を有
し、それは焼入れし放し疲れおよび強度特性が持続され
ることで、一方、他方２つの処理の高温が窒化浸炭段階
からの急冷によって達成されたこれら特性を低下させ
る。
加えて、水性の塩浴ルートは融解ABl塩浴ルートと比べ
て汚水トラブルをできるだけ小さくくいとめる。
て汚水トラブルをできるだけ小さくくいとめる。
下記実施例および比較例によって本発明および発明者の
開発した方法をより詳しく説明する。
開発した方法をより詳しく説明する。
実施例１ BS970 817M40材（以前はEn24）から作られたダンパーロ
ッドを50体積％アンモニアと50体積％吸熱性ガスとの混
合物中で610℃にて1.5時間窒化浸炭した。ロッドを空気
中に30秒間さらされた後でCastrol V553:水（＝1:10）
の混合物中で乳濁液急冷した。
ッドを50体積％アンモニアと50体積％吸熱性ガスとの混
合物中で610℃にて1.5時間窒化浸炭した。ロッドを空気
中に30秒間さらされた後でCastrol V553:水（＝1:10）
の混合物中で乳濁液急冷した。
次に、ロッドを４〜５マイクロインチ（0.10〜0.12マイ
クロメートル）の粗さRaまで研摩し、120℃に予熱し、
そして125℃の温度に制御された撹拌されたアルカリ性
溶液中で６分間浸漬した。この溶液は50wt％水酸化ナト
リウム、25wt％炭酸ナトリウムおよび25wt％硝酸ナトリ
ウムからなる塩の混合物を600g/リットル含有してい
た。
クロメートル）の粗さRaまで研摩し、120℃に予熱し、
そして125℃の温度に制御された撹拌されたアルカリ性
溶液中で６分間浸漬した。この溶液は50wt％水酸化ナト
リウム、25wt％炭酸ナトリウムおよび25wt％硝酸ナトリ
ウムからなる塩の混合物を600g/リットル含有してい
た。
浴から取り出してロッドを洗浄水中で洗いそして乾燥し
た。表面の油又は脂肪汚染の可能性をなくすために脱脂
した後で、ロッドにASTM B−117−64にしたがった塩水
噴霧試験を施こして、200時間さびの発生はなかった。
た。表面の油又は脂肪汚染の可能性をなくすために脱脂
した後で、ロッドにASTM B−117−64にしたがった塩水
噴霧試験を施こして、200時間さびの発生はなかった。
実施例２ SAE 8640（中炭素低合金鋼）棒材を機械加工してショッ
クアブソーバー（緩衝器）のピストンロッドを製作し
た。このピストンロッドは長さが230mmで、直径が12.5m
mで、表面粗さRaが0.13〜0.15マイクロメートルであっ
た。このピストンロッドを50％アンモニアおよび50％吸
熱性ガス（一酸化炭素、二酸化炭素、窒素および水素）
の混合物中で610℃にて２時間窒化浸炭熱処理をした。
次に、このピストンロッドをこの熱処理で使用したのと
同じ混合物雰囲気中の保護の下でゆっくりと冷却した。
得られたピストンロッドはイプシロン鉄窒化物層厚さが
20マイクロメートルで、かつ表面粗さRaが0.64マイクロ
メートルであった。
クアブソーバー（緩衝器）のピストンロッドを製作し
た。このピストンロッドは長さが230mmで、直径が12.5m
mで、表面粗さRaが0.13〜0.15マイクロメートルであっ
た。このピストンロッドを50％アンモニアおよび50％吸
熱性ガス（一酸化炭素、二酸化炭素、窒素および水素）
の混合物中で610℃にて２時間窒化浸炭熱処理をした。
次に、このピストンロッドをこの熱処理で使用したのと
同じ混合物雰囲気中の保護の下でゆっくりと冷却した。
得られたピストンロッドはイプシロン鉄窒化物層厚さが
20マイクロメートルで、かつ表面粗さRaが0.64マイクロ
メートルであった。
ピストンロッドを表面仕上げとしてラッピングして表面
粗さRaを0.13マイクロメートルにした。
粗さRaを0.13マイクロメートルにした。
次に、ピストンロッドを空気中で350℃にて60分間酸化
して、0.5マイクロメートルの酸化物富化表面層を形成
した。そして、ピストンロッドを水中急冷した。
して、0.5マイクロメートルの酸化物富化表面層を形成
した。そして、ピストンロッドを水中急冷した。
得られたピストンロッドはASTM B117にしたがった塩水
噴霧試験にて250時間の耐食性があった。
噴霧試験にて250時間の耐食性があった。
比較例１ 合金鋼部材に適用されるところの本発明の特定例におい
て、市販車輌のブレーキ系統に使用されかつBS970 709M
40材（以前はEn19T）又はBS970605M36材（以前はEn16
T）から作られたタペットねじを、50体積％アンモニア
および50体積％吸熱性ガスの混合物で610℃にて1.5時間
窒化浸炭し、空気中で20秒間制御酸化し、次に水中油乳
濁液中で急冷した。この実施例での乳濁液は登録コード
V553でCastrol Lodによって市販されている可溶性油を
水と1:10の割合で混合して作った。第１図の硬度プロフ
ィル曲線（Ａ）および（Ｂ）参照。次に、焼入れした
（急冷した）部材を蒸気脱脂して油のない乾燥表面とし
て、溶剤塗布の腐食防止不粘着性ワックス（例えば、Ca
strol V425）を適用し、240時間の中性塩水噴霧寿命の
耐食性表面を得た。
て、市販車輌のブレーキ系統に使用されかつBS970 709M
40材（以前はEn19T）又はBS970605M36材（以前はEn16
T）から作られたタペットねじを、50体積％アンモニア
および50体積％吸熱性ガスの混合物で610℃にて1.5時間
窒化浸炭し、空気中で20秒間制御酸化し、次に水中油乳
濁液中で急冷した。この実施例での乳濁液は登録コード
V553でCastrol Lodによって市販されている可溶性油を
水と1:10の割合で混合して作った。第１図の硬度プロフ
ィル曲線（Ａ）および（Ｂ）参照。次に、焼入れした
（急冷した）部材を蒸気脱脂して油のない乾燥表面とし
て、溶剤塗布の腐食防止不粘着性ワックス（例えば、Ca
strol V425）を適用し、240時間の中性塩水噴霧寿命の
耐食性表面を得た。
【図面の簡単な説明】 第１図は、鋼部材でのイプシロン化合物層の下の深さと
硬度との関係を表わす図である。
硬度との関係を表わす図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 コリン ジョージ スミス イギリス国，ビー91 １エーキュー，ウエ スト ミッドランズ，ソリフール，ウォー ウィック ロード 426 (56)参考文献 特公 昭53−371（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (8)
- 【請求項１】（ａ）合金鋼部材をガス雰囲気中で熱処理
してイプシロン鉄窒化物表面層又はイプシロン鉄炭窒化
物表面層をこの鋼部材に形成し、（ｂ）この鋼部材を冷
却し、（ｃ）この鋼部材を機械的に表面仕上げし、そし
て（ｄ）この表面仕上げした鋼部材を酸化して酸化富化
層を設ける工程からなる耐食性合金鋼部材の製造方法。 - 【請求項２】前記機械的表面仕上げは前記鋼部材の表面
粗さRaが0.2マイクロメートルを越えないように行なわ
れる特許請求の範囲第１項記載の耐食性合金鋼部材の製
造方法。 - 【請求項３】前記酸化物富化層は主にFe3O4からなりか
つ0.5マイクロメートル厚さである特許請求の範囲第１
項又は第２項記載の耐食性合金鋼部材の製造方法。 - 【請求項４】前記表面仕上げ工程は前記酸化工程後の前
記鋼部材が0.15マイクロメートル以下の最終表面仕上げ
粗さRaであるように行なわれる特許請求の範囲第１項か
ら第４項までのいずれかに記載の耐食性合金鋼部材の製
造方法。 - 【請求項５】前記酸化工程が酸化性雰囲気中での２ない
し30分の再加熱によって行なわれる特許請求の範囲第１
項から第４項までのいずれかに記載の耐食性合金鋼部材
の製造方法。 - 【請求項６】前記鋼部材が、酸化性雰囲気中での再加熱
後に、急冷されるか速冷される特許請求の範囲第１項か
ら第４項までのいずれかに記載の耐食性合金鋼部材の製
造方法。 - 【請求項７】前記酸化が前記表面仕上げされた鋼部材を
ガス雰囲気中で300ないし600℃にて熱処理することによ
って行なわれる特許請求の範囲第１項から第６項までの
いずれかに記載の耐食性合金鋼部材の製造方法。 - 【請求項８】前記酸化が前記鋼部材を発熱性ガスおよび
その燃焼による水分中で行なわれる特許請求の範囲第１
項から第７項までのいずれかに記載の耐食性合金鋼部材
の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8310102 | 1983-04-14 | ||
| GB838310102A GB8310102D0 (en) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | Corrosion resistant steel components |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62161948A JPS62161948A (ja) | 1987-07-17 |
| JPH0772333B2 true JPH0772333B2 (ja) | 1995-08-02 |
Family
ID=10541090
Family Applications (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59073945A Granted JPS6036658A (ja) | 1983-04-14 | 1984-04-14 | 耐食性鋼部材の製造方法 |
| JP61301121A Expired - Lifetime JPH0772333B2 (ja) | 1983-04-14 | 1986-12-17 | 耐食性合金鋼部材の製造方法 |
| JP61301122A Expired - Lifetime JPH0772334B2 (ja) | 1983-04-14 | 1986-12-17 | 耐食性鋼部材の製造方法 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59073945A Granted JPS6036658A (ja) | 1983-04-14 | 1984-04-14 | 耐食性鋼部材の製造方法 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61301122A Expired - Lifetime JPH0772334B2 (ja) | 1983-04-14 | 1986-12-17 | 耐食性鋼部材の製造方法 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4563223A (ja) |
| EP (3) | EP0122762B1 (ja) |
| JP (3) | JPS6036658A (ja) |
| KR (1) | KR840008700A (ja) |
| AU (1) | AU2676684A (ja) |
| BR (1) | BR8401732A (ja) |
| DE (3) | DE3465343D1 (ja) |
| ES (1) | ES8606520A1 (ja) |
| GB (5) | GB8310102D0 (ja) |
| HU (1) | HUT34554A (ja) |
| PL (1) | PL247224A1 (ja) |
| ZA (1) | ZA842685B (ja) |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4110023A1 (de) * | 1991-03-27 | 1992-10-01 | Ringsdorff Werke Gmbh | Stossdaempferkolben aus ungleichen, gefuegten teilen |
| US4756774A (en) * | 1984-09-04 | 1988-07-12 | Fox Steel Treating Co. | Shallow case hardening and corrosion inhibition process |
| JPS61261469A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-19 | Sanyo Haidoritsuku Kogyo Kk | 鉄鋼製品の防錆処理方法 |
| FR2588281B1 (fr) * | 1985-10-08 | 1991-08-16 | Air Liquide | Procede de traitement thermique pour la realisation de pieces en acier resistant a la corrosion |
| US5037491A (en) * | 1986-02-28 | 1991-08-06 | Fox Patrick L | Shallow case hardening and corrosion inhibition process |
| FR2604188B1 (fr) * | 1986-09-18 | 1992-11-27 | Framatome Sa | Element tubulaire en acier inoxydable presentant une resistance a l'usure amelioree |
| US4776901A (en) * | 1987-03-30 | 1988-10-11 | Teledyne Industries, Inc. | Nitrocarburizing and nitriding process for hardening ferrous surfaces |
| GB2208658B (en) * | 1987-07-17 | 1992-02-19 | Lucas Ind Plc | Manufacture of corrosion resistant steel components |
| JPH0727412Y2 (ja) * | 1988-08-25 | 1995-06-21 | 三菱電機株式会社 | 始動電動機 |
| US5087181A (en) * | 1989-03-06 | 1992-02-11 | Hitachi, Ltd. | Sliding structure such as compressor or the like |
| DE3922983A1 (de) * | 1989-07-18 | 1991-01-17 | Mo Avtomobilnyj Zavod Im I A L | Verfahren zur chemisch-thermischen bearbeitung von werkstuecken, nach diesem verfahren hergestellte diffusionsueberzuege und anlage zu seiner durchfuehrung |
| WO1991004351A1 (en) * | 1989-09-22 | 1991-04-04 | Ashland Oil, Inc. | Process for protective finishing of ferrous workpieces |
| EP0441630B1 (en) * | 1990-02-09 | 1995-04-26 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method for treating the surface of a rotational shaft used in fluid compressing apparatus |
| CA2016843A1 (en) * | 1990-05-15 | 1991-11-15 | Michel J. Korwin | Thermochemical treatment of machinery components for improved corrosion resistance |
| DE4027011A1 (de) * | 1990-08-27 | 1992-03-05 | Degussa | Verfahren zur verbesserung der korrosionsbestaendigkeit nitrocarburierter bauteile aus eisenwerkstoffen |
| FR2672059B1 (fr) * | 1991-01-30 | 1995-04-28 | Stephanois Rech Mec | Procede pour conferer a des pieces en metal ferreux, nitrurees puis oxydees, une excellente resistance a la corrosion tout en conservant les proprietes acquises de friction. |
| FR2679258B1 (fr) * | 1991-07-16 | 1993-11-19 | Centre Stephanois Recherc Meca | Procede de traitement de pieces en metal ferreux pour ameliorer simultanement leur resistance a la corrosion et leurs proprietes de friction. |
| DE4222894C2 (de) * | 1992-07-11 | 1995-07-06 | Goetze Ag | Korrosionsschutzmittel für metallische Werkstücke |
| GB2280865A (en) * | 1993-08-13 | 1995-02-15 | Mono Pumps Ltd | Flexible drive shaft |
| DE4339404A1 (de) * | 1993-11-18 | 1995-05-24 | Ipsen Ind Int Gmbh | Verfahren zur Herstellung einheitlicher Oxidationsschichten auf metallischen Werkstücken und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| DE19500576C2 (de) * | 1994-03-16 | 1996-07-11 | Schaeffler Waelzlager Kg | Verfahren zur thermochemischen Behandlung von dünnwandigen Bauteilen |
| US5480471A (en) * | 1994-04-29 | 1996-01-02 | Crucible Materials Corporation | Re-Fe-B magnets and manufacturing method for the same |
| DE19510302C2 (de) * | 1995-03-22 | 1997-04-24 | Bilstein August Gmbh Co Kg | Oberflächenbehandelte Kolbenstange und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| DE19525182C2 (de) * | 1995-07-11 | 1997-07-17 | Metaplas Ionon Gmbh | Verfahren zur Erzeugung von Korrosions- und Verschleißschutzschichten auf Eisenbasiswerkstoffen |
| JPH1060619A (ja) * | 1996-08-13 | 1998-03-03 | Tochigi Fuji Ind Co Ltd | 構造用鋼製部材 |
| KR20010010584A (ko) * | 1999-07-21 | 2001-02-15 | 김덕중 | 코팅막 형성방법 |
| US6454880B1 (en) * | 1999-09-29 | 2002-09-24 | Herbert (Lonny) A. Rickman, Jr. | Material for die casting tooling components, method for making same, and tooling components made from the material and process |
| RU2179200C2 (ru) * | 1999-11-22 | 2002-02-10 | Открытое акционерное общество "Алтайский трактор" | Способ упрочнения штамповых сталей |
| RU2191222C2 (ru) * | 2000-04-10 | 2002-10-20 | Государственное унитарное предприятие комбинат "Электрохимприбор" | Способ антикоррозионного азотирования деталей, изготовленных из стали 40х |
| RU2194794C2 (ru) * | 2000-08-04 | 2002-12-20 | Открытое акционерное общество "Уральский научно-исследовательский технологический институт" | Способ изготовления стальных деталей |
| DE10062431A1 (de) * | 2000-12-18 | 2002-06-20 | Continental Teves Ag & Co Ohg | Hydraulischer Kolben sowie Verfahren zu seiner Oberflächenbehandlung |
| DE10126937C2 (de) * | 2001-06-01 | 2003-11-27 | Federal Mogul Burscheid Gmbh | Gleitringdichtung mit einer Oxid-Nitrid-Verbundschicht |
| DE10127020B4 (de) * | 2001-06-01 | 2004-07-08 | Federal-Mogul Friedberg Gmbh | Kolbenring mit einer Oxid-Nitrid-Verbundschicht |
| GB2383800A (en) * | 2001-07-25 | 2003-07-09 | Nsk Europ Technology Co Ltd | Performance enhancement of steel auxiliary bearing components |
| JP2003129213A (ja) * | 2001-10-16 | 2003-05-08 | Honda Motor Co Ltd | 窒化処理鋼の製造方法 |
| US7468107B2 (en) * | 2002-05-01 | 2008-12-23 | General Motors Corporation | Carburizing method |
| DE10235131A1 (de) * | 2002-08-01 | 2004-02-19 | Ipsen International Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Schwärzen von Bauteilen |
| WO2004020685A1 (ja) * | 2002-08-29 | 2004-03-11 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | 有層鋼材製部材およびその製造方法 |
| KR100503497B1 (ko) * | 2002-11-25 | 2005-07-26 | 한국기계연구원 | 크롬도금층의 내식성 및 내마모성을 향상시키는 열처리방법 |
| SE524123C2 (sv) * | 2003-01-30 | 2004-06-29 | Sandvik Ab | En gängtapp för att skära gängor i bottenhål och metoder för dess tillverkning |
| DE202005011573U1 (de) * | 2005-07-22 | 2006-11-23 | JOH. WINKLHOFER & SÖHNE GMBH & Co. KG | Gelenkkette mit nitrierter Lagerfläche mit Oxidationsschicht |
| KR100761903B1 (ko) * | 2006-05-01 | 2007-09-28 | 김영희 | 고내식성 컬러강재의 제조방법 |
| US7622197B2 (en) * | 2006-11-20 | 2009-11-24 | Ferroxy-Aled, Llc | Seasoned ferrous cookware |
| US7914948B2 (en) * | 2008-04-29 | 2011-03-29 | Hyundai Motor Company | Metallic bipolar plate for fuel cell and method for forming surface layer of the same |
| RU2390582C2 (ru) * | 2008-07-28 | 2010-05-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный университет" | Способ химико-термической обработки стальных деталей |
| JP5649884B2 (ja) * | 2010-09-14 | 2015-01-07 | 日本パーカライジング株式会社 | 窒素化合物層を有する鉄鋼部材、及びその製造方法 |
| CN104603319B (zh) * | 2012-06-26 | 2017-10-10 | 弗尔维奥 法布里佐·卡文娜 | 钢制零件的表面抗氧化处理的方法和设备 |
| JP5833982B2 (ja) * | 2012-07-17 | 2015-12-16 | トヨタ自動車株式会社 | 鋳造用金型及びその製造方法 |
| JP2015533930A (ja) | 2012-08-21 | 2015-11-26 | アクティエボラゲット・エスコーエッフ | 鋼コンポーネントを熱処理する方法及び鋼コンポーネント |
| JP2015533931A (ja) * | 2012-08-21 | 2015-11-26 | アクティエボラゲット・エスコーエッフ | 鋼コンポーネントを熱処理する方法及び鋼コンポーネント |
| FR2999609B1 (fr) * | 2012-12-13 | 2014-12-19 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede de renforcement de l'acier par effets thermochimiques et effet de re-austenitisation |
| JP6115140B2 (ja) * | 2013-01-15 | 2017-04-19 | 株式会社ジェイテクト | 摺動部材の製造方法およびクラッチプレートの製造方法 |
| FR3001231B1 (fr) * | 2013-01-24 | 2016-05-06 | Renault Sa | Procede de traitement thermochimique de diffusion pour un element mecanique, et element mecanique correspondant |
| JP5669979B1 (ja) * | 2014-08-10 | 2015-02-18 | タイ パーカライジング カンパニー リミテッドＴｈａｉ Ｐａｒｋｅｒｉｚｉｎｇ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | 鉄鋼部材の表面硬化処理方法及び表面硬化処理装置 |
| CA2866646A1 (en) * | 2014-10-06 | 2016-04-06 | Michel Jozef Korwin | Method for heat treating long steel pipes |
| FR3030578B1 (fr) | 2014-12-23 | 2017-02-10 | Hydromecanique & Frottement | Procede de traitement superficiel d'une piece en acier par nitruration ou nitrocarburation, oxydation puis impregnation |
| FR3099488B1 (fr) * | 2019-07-30 | 2022-02-11 | Psa Automobiles Sa | Huile de trempe additivée et procédé de traitement superficiel de pièces en acier l’utilisant |
| CN115612972A (zh) * | 2022-09-27 | 2023-01-17 | 南京丰东热处理工程有限公司 | 钢表面层厚可控的含氮马氏体复合改性层及其工艺方法 |
| CN115572937B (zh) * | 2022-10-28 | 2024-08-23 | 西安理工大学 | 一种高硬度减摩钢丝圈及其制备方法 |
Family Cites Families (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB338315A (en) * | 1929-10-18 | 1930-11-20 | Robert Sergeson | Method of heat treating nitrogenised alloy steel articles |
| GB463511A (en) * | 1935-03-06 | 1937-04-01 | Wilhelm Klapproth | An improved process for coating pure and alloyed light metals with a firmly adhering protection against corrosion |
| GB522252A (en) * | 1938-12-02 | 1940-06-13 | Bristol Aeroplane Co Ltd | Improvements relating to the manufacture of austenitic ferrous alloy articles |
| US2343418A (en) * | 1941-01-02 | 1944-03-07 | Aviat Corp | Method of making propeller blades |
| GB606996A (en) * | 1946-01-23 | 1948-08-24 | Birlec Ltd | Improvements in, or relating to, the manufacture or production of steel, or alloy steel strip |
| GB693715A (en) * | 1950-02-06 | 1953-07-08 | Autoyre Company | Process for finishing steel articles |
| CH311889A (de) * | 1952-04-10 | 1955-12-15 | Waffenfabrik Eidg | Verfahren zur Nitrierung von Stahl. |
| DE1101898B (de) * | 1953-11-05 | 1961-03-09 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Erhoehen der Dauerfestigkeit von Federn aus Stahl |
| FR1157201A (fr) * | 1956-08-08 | 1958-05-28 | Renault | Procédé de durcissement superficiel des pièces cémentées et trempées |
| DE1179969B (de) * | 1956-10-22 | 1964-10-22 | Lasalle Steel Co | Verfahren zur Waermebehandlung und Verformung von Stahl |
| DE1230645B (de) * | 1958-07-22 | 1966-12-15 | Bofors Ab | Verfahren zur Nitrierung haertbaren Stahls |
| GB1252003A (ja) * | 1968-02-17 | 1971-11-03 | ||
| JPS5137059B2 (ja) * | 1973-11-19 | 1976-10-13 | ||
| GB1461083A (en) * | 1973-12-08 | 1977-01-13 | Bell T | Methods of treating metal |
| US3950192A (en) * | 1974-10-30 | 1976-04-13 | Monsanto Company | Continuous carburizing method |
| SU530927A1 (ru) * | 1974-12-17 | 1976-10-05 | Предприятие П/Я А-1857 | Способ получени карбидных покрытий |
| DD119822A1 (ja) * | 1975-06-20 | 1976-05-12 | ||
| JPS52138027A (en) * | 1976-04-08 | 1977-11-17 | Nissan Motor | Ferrous member superior in initial fitting and wear resisting property and production process therefor |
| JPS52130441A (en) * | 1976-04-27 | 1977-11-01 | Aisin Seiki | Heat surface treatment of products formed of steel sheet |
| JPS53371A (en) * | 1976-06-23 | 1978-01-05 | Lec Kk | Mounting piece |
| JPS55125267A (en) * | 1979-03-22 | 1980-09-26 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Surface treating method of improving abrasion resistance and corrosion resistance of iron and steel |
| DE2934113C2 (de) * | 1979-08-23 | 1985-05-09 | Degussa Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Erhöhung der Korrosionsbeständigkeit nitrierter Bauteile aus Eisenwerkstoffen |
| JPS5631965A (en) * | 1979-08-27 | 1981-03-31 | Yuuzou Takahashi | Concrete form for making geometrical pattern on wall surface |
| JPS5658963A (en) * | 1979-10-20 | 1981-05-22 | Kiyoichi Ogawa | Method and device for nitrified-layer stabilizing vapor coating processing |
| JPS5672169A (en) * | 1979-11-15 | 1981-06-16 | Aisin Seiki Co Ltd | Heat treatment of steel sheet formed product |
| ZA812776B (en) * | 1980-05-02 | 1982-07-28 | African Oxygen Ltd | Heat treatment of metals |
| JPS579869A (en) * | 1980-06-19 | 1982-01-19 | Nakatoo Netsushiyori Giken:Kk | Improvement of nitriding method |
| GB2090771B (en) * | 1980-12-03 | 1985-06-05 | Lucas Industries Ltd | Improvements in metal components |
| EP0061272A1 (en) * | 1981-03-23 | 1982-09-29 | LUCAS INDUSTRIES public limited company | Electric motor |
| DE3277585D1 (en) * | 1981-09-05 | 1987-12-10 | Lucas Ind Plc | Coated metal substrate and method of coating a metal substrate |
| US4496401A (en) * | 1981-10-15 | 1985-01-29 | Lucas Industries | Corrosion resistant steel components and method of manufacture thereof |
| JPS599166A (ja) * | 1982-07-06 | 1984-01-18 | Parker Netsushiyori Kogyo Kk | 鋼材の表面硬化と窒化処理方法 |
-
1983
- 1983-04-14 GB GB838310102A patent/GB8310102D0/en active Pending
-
1984
- 1984-04-05 US US06/596,930 patent/US4563223A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-04-09 EP EP84302404A patent/EP0122762B1/en not_active Expired
- 1984-04-09 EP EP86113987A patent/EP0217421B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-04-09 GB GB08409191A patent/GB2138028B/en not_active Expired
- 1984-04-09 DE DE8484302404T patent/DE3465343D1/de not_active Expired
- 1984-04-09 DE DE8686113987T patent/DE3486037T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1984-04-09 DE DE8686113986T patent/DE3486076T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1984-04-09 EP EP86113986A patent/EP0217420B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-04-11 ZA ZA842685A patent/ZA842685B/xx unknown
- 1984-04-12 AU AU26766/84A patent/AU2676684A/en not_active Abandoned
- 1984-04-13 PL PL24722484A patent/PL247224A1/xx unknown
- 1984-04-13 BR BR8401732A patent/BR8401732A/pt unknown
- 1984-04-13 HU HU841461A patent/HUT34554A/hu unknown
- 1984-04-13 ES ES531631A patent/ES8606520A1/es not_active Expired
- 1984-04-14 JP JP59073945A patent/JPS6036658A/ja active Granted
- 1984-04-14 KR KR1019840001993A patent/KR840008700A/ko not_active Withdrawn
-
1986
- 1986-03-25 GB GB08607402A patent/GB2170824B/en not_active Expired
- 1986-03-25 GB GB08607403A patent/GB2170825B/en not_active Expired
- 1986-10-08 GB GB08624102A patent/GB2180264B/en not_active Expired
- 1986-12-17 JP JP61301121A patent/JPH0772333B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1986-12-17 JP JP61301122A patent/JPH0772334B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0772333B2 (ja) | 耐食性合金鋼部材の製造方法 | |
| US4596611A (en) | Corrosion resistant steel components and method of manufacture thereof | |
| US3885995A (en) | Process for carburizing high alloy steels | |
| US3282746A (en) | Method of hardening wear surfaces and product | |
| JP3787663B2 (ja) | 転がり軸受の熱処理方法 | |
| EP0229325B1 (en) | Method of manufacturing a corrosion resistant steel component | |
| JP3388510B2 (ja) | 耐食、耐摩耗鋼及びその製造方法 | |
| US5228929A (en) | Thermochemical treatment of machinery components for improved corrosion resistance | |
| JPS5923869A (ja) | 構造部材の表面の熱処理方法 | |
| JPH0146586B2 (ja) | ||
| JP3456761B2 (ja) | 鍍金処理代替用鋼部品の製造方法 | |
| US4342605A (en) | Gas soft-nitriding method | |
| GB2328953A (en) | A process for hardening high alloy steels | |
| JPH06184728A (ja) | 鋼材の表面処理方法 | |
| JP2003027211A (ja) | 鉄系部品 | |
| US5194096A (en) | Carburizing treatment of a steel with reduction of the hydrogen content in the carburized layer | |
| JPH0234767A (ja) | 浸炭焼入方法 | |
| JPH09209034A (ja) | 無脱炭オーステンパー処理鋳鉄およびその製造方法 | |
| JPH04301064A (ja) | 疲労強度の優れた鋼部材およびその製造方法 | |
| JPS59133320A (ja) | 強度および耐摩耗性の優れた鋼部材の製造方法 | |
| JPS60103174A (ja) | 優れた耐摩耗性と耐食性とを具備した鋼部品の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |