JPH0778255B2 - 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0778255B2 JPH0778255B2 JP63177776A JP17777688A JPH0778255B2 JP H0778255 B2 JPH0778255 B2 JP H0778255B2 JP 63177776 A JP63177776 A JP 63177776A JP 17777688 A JP17777688 A JP 17777688A JP H0778255 B2 JPH0778255 B2 JP H0778255B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、深絞り性に優れた熱延鋼板、具体的には、高
ランクフォード値（ｒ値）の熱延鋼板を製造する方法に
関する。
ランクフォード値（ｒ値）の熱延鋼板を製造する方法に
関する。
（従来の技術） 熱延鋼板は、比較的安価な構造材料として、自動車、家
電製品、建材、各種の産業機器等に広く使用されてい
る。そして、通常はそのまま使用されることは稀でプレ
ス加工を施されて使用されることが多い。従って、熱延
鋼板には優れた加工性が要求される。とろろが、熱延鋼
板は冷延鋼板に比して加工性が劣っている。これは、熱
延鋼板が冷延鋼板に比べて深絞り性に劣るからである。
例えば、深絞り性を示す指標として用いられるｒ値が、
冷延鋼板では1.5〜1.8であるのに対し、熱延鋼板では0.
5〜0.9である。
電製品、建材、各種の産業機器等に広く使用されてい
る。そして、通常はそのまま使用されることは稀でプレ
ス加工を施されて使用されることが多い。従って、熱延
鋼板には優れた加工性が要求される。とろろが、熱延鋼
板は冷延鋼板に比して加工性が劣っている。これは、熱
延鋼板が冷延鋼板に比べて深絞り性に劣るからである。
例えば、深絞り性を示す指標として用いられるｒ値が、
冷延鋼板では1.5〜1.8であるのに対し、熱延鋼板では0.
5〜0.9である。
このように、熱圧鋼板は冷延鋼板に比べ加工性に劣るこ
とから、前記の自動車をはじめとする家電製品等の加工
性が要求される用途には、安価な熱延鋼板よりも高価な
冷延鋼板の方が多く使用されている。
とから、前記の自動車をはじめとする家電製品等の加工
性が要求される用途には、安価な熱延鋼板よりも高価な
冷延鋼板の方が多く使用されている。
そこで、もし冷延鋼板と同等或いはそれ以上の深絞り性
を有する熱延鋼板の製造が可能となれば、工業的に大変
好ましいことである。近年、このような深絞り性に優れ
る熱延鋼板を製造する方法が種々検討されており、これ
に関する特許も出願されている。
を有する熱延鋼板の製造が可能となれば、工業的に大変
好ましいことである。近年、このような深絞り性に優れ
る熱延鋼板を製造する方法が種々検討されており、これ
に関する特許も出願されている。
例えば、特開昭59−153836号公報には、Ｃ、Mn、Sol.Al
を含むアルミキルド鋼を、AlNの析出処理後、特定条件
で熱間圧延を行い、次いで、酸洗、軽圧下圧延および再
結晶処理を行うという、深絞り性に優れた熱延鋼板の製
造方法が開示されている。しかし、この方法は析出処理
前の具体的な条件については何ら規定がないので析出処
理の加熱に、例えば100分以上という長時間を必要と
し、そのために製造能率が低下するという欠点がある。
を含むアルミキルド鋼を、AlNの析出処理後、特定条件
で熱間圧延を行い、次いで、酸洗、軽圧下圧延および再
結晶処理を行うという、深絞り性に優れた熱延鋼板の製
造方法が開示されている。しかし、この方法は析出処理
前の具体的な条件については何ら規定がないので析出処
理の加熱に、例えば100分以上という長時間を必要と
し、そのために製造能率が低下するという欠点がある。
（発明が解決しようとする課題） 本発明の課題は、効率的に窒化物を析出させてｒ値の高
い優れた深絞り性を有する熱延鋼板を製造する方法を提
供することにある。
い優れた深絞り性を有する熱延鋼板を製造する方法を提
供することにある。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、特定組成のアルミキルド鋼に窒化物の析
出処理前に大圧下圧延を含む一次圧延を施せば、窒化物
の析出サイトが導入されて析出処理において、AlN,TiN
等の窒化物が迅速に析出すること、且つ一次圧延により
フェライト粒径も微細化すること、その結果、その後の
二次圧延および再結晶処理後の最終製品の深絞り性が著
しく向上することを見出し、本発明に至った。
出処理前に大圧下圧延を含む一次圧延を施せば、窒化物
の析出サイトが導入されて析出処理において、AlN,TiN
等の窒化物が迅速に析出すること、且つ一次圧延により
フェライト粒径も微細化すること、その結果、その後の
二次圧延および再結晶処理後の最終製品の深絞り性が著
しく向上することを見出し、本発明に至った。
ここに本願の第一の発明の要旨は「重量％で、C:0.05％
以下、Mn:0.01〜0.4％、Si:0.3％以下、Sol.Al:0.01〜
0.08％、N:0.01％以下、残部:Feおよび不可避不純物か
らなるアルミキルド鋼を、下記〜の工程で順次加工
熱処理することを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板
の製造方法にある。
以下、Mn:0.01〜0.4％、Si:0.3％以下、Sol.Al:0.01〜
0.08％、N:0.01％以下、残部:Feおよび不可避不純物か
らなるアルミキルド鋼を、下記〜の工程で順次加工
熱処理することを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板
の製造方法にある。
最終パス圧下を1100℃以下800℃以上の温度域で圧下
率45％以上とする一次圧延を行う工程、 1100℃以下800℃以上の温度域で１〜60分間保持する
工程、 800℃以下450℃以上の温度域で総圧下率を50％以上と
する二次圧延を行った後、再結晶処理を行う工程。
率45％以上とする一次圧延を行う工程、 1100℃以下800℃以上の温度域で１〜60分間保持する
工程、 800℃以下450℃以上の温度域で総圧下率を50％以上と
する二次圧延を行った後、再結晶処理を行う工程。
本願の第二の発明は、上記合金成分に更にＢを0.0001〜
0.0050％を含有するアルミキルド鋼を使用して、第三の
発明は、上記合金成分に更にTi、Nb、Zr、Ｖのうちの１
種又は２種以上を合計で0.001〜0.100％含有するアルミ
キルド鋼を使用して、第四の発明は、上記合金成分に更
に前記と同量のＢとTi、Nb、Zr、Ｖのうちの１種又は２
種以上を含有するアルミキルド鋼を使用して、前記〜
の工程で順次加工熱処理することを特徴とする深絞り
性に優れた熱延鋼板の製造方法を、それぞれの要旨とす
る。
0.0050％を含有するアルミキルド鋼を使用して、第三の
発明は、上記合金成分に更にTi、Nb、Zr、Ｖのうちの１
種又は２種以上を合計で0.001〜0.100％含有するアルミ
キルド鋼を使用して、第四の発明は、上記合金成分に更
に前記と同量のＢとTi、Nb、Zr、Ｖのうちの１種又は２
種以上を含有するアルミキルド鋼を使用して、前記〜
の工程で順次加工熱処理することを特徴とする深絞り
性に優れた熱延鋼板の製造方法を、それぞれの要旨とす
る。
（作用） 以下、本発明における各構成要件について、作用効果と
ともに数値限定の理由を説明する。
ともに数値限定の理由を説明する。
まず、本発明で使用するアルミキルド鋼の組成を前記の
ように限定した理由について述べる。
ように限定した理由について述べる。
なお、鋼組成に関する「％」は、「重量％」である。
C: Ｃは深絞り性に悪影響を及ぼす元素であるので、少ない
方が望ましい。Ｃ含有量が0.05％を越えると著しく深絞
り性が劣下する。
方が望ましい。Ｃ含有量が0.05％を越えると著しく深絞
り性が劣下する。
Mn: Mnは鋼中に不純物として混入しているＳをMnSとして固
定し、熱間加工性を向上させる有効な元素である。しか
し、Mn含有量が0.4％を越えると深絞り性が著しく劣化
する。一方、近年の脱Ｓ技術の進歩により極低Ｓ鋼の製
造が可能となり、Mn含有量が0.01％でもＳをMnSとして
充分固定することができ、熱間加工割れを防止すること
ができる。かかる理由からMnの含有量を0.01〜0.4％と
する。
定し、熱間加工性を向上させる有効な元素である。しか
し、Mn含有量が0.4％を越えると深絞り性が著しく劣化
する。一方、近年の脱Ｓ技術の進歩により極低Ｓ鋼の製
造が可能となり、Mn含有量が0.01％でもＳをMnSとして
充分固定することができ、熱間加工割れを防止すること
ができる。かかる理由からMnの含有量を0.01〜0.4％と
する。
Si: Siは深絞り性を向上させる上からは可及的に少ない方が
好ましい。Siの含有量が多くなると深絞り性が劣化する
だけではなく、スケール性状をも劣化させて製品品質を
損なうことになるので、Si含有量を0.3％以下とする。
好ましい。Siの含有量が多くなると深絞り性が劣化する
だけではなく、スケール性状をも劣化させて製品品質を
損なうことになるので、Si含有量を0.3％以下とする。
Sol.Al: Sol.Alは脱酸処理に用いられる元素であると同時に、鋼
中のＮをAlNとして固定する重要な元素である。しか
し、Sol.Al含有量が0.01％未満では前記の作用効果が充
分に得られない。一方、0.08％を越えて含有させても効
果が飽和し、不経済になる。
中のＮをAlNとして固定する重要な元素である。しか
し、Sol.Al含有量が0.01％未満では前記の作用効果が充
分に得られない。一方、0.08％を越えて含有させても効
果が飽和し、不経済になる。
N: ＮはAlおよび後述するTi、Nb、Zr、Ｖと窒化物を形成
し、フェライトの微細化に寄与する。しかし、深絞り性
に悪い影響を与える元素でもある。Ｎ含有量が多くなる
と固溶Ｎが残って、フェライトの微細化効果よりも寧ろ
深絞り性の劣化の方が著しくなるので、含有量を0.01％
以下とする。
し、フェライトの微細化に寄与する。しかし、深絞り性
に悪い影響を与える元素でもある。Ｎ含有量が多くなる
と固溶Ｎが残って、フェライトの微細化効果よりも寧ろ
深絞り性の劣化の方が著しくなるので、含有量を0.01％
以下とする。
本発明で使用するアルミキルド鋼は、上記の成分の外、
残部はFeおよび不可避不純物からなるもの、または、こ
れに加えてTi、Nb、Zr又はＶの１種又は２種以上を合計
で0.001〜0.100％および／又はＢを0.0001〜0.0050％含
有させたアルミキルド鋼である。
残部はFeおよび不可避不純物からなるもの、または、こ
れに加えてTi、Nb、Zr又はＶの１種又は２種以上を合計
で0.001〜0.100％および／又はＢを0.0001〜0.0050％含
有させたアルミキルド鋼である。
これらの元素の作用効果か下記の通りである。
Ti、Nb、Zr、V: これら元素は高価であるが、AlよりもＮを窒化物として
強固に固定するとともに、二次圧延前のフェライト粒径
を微細化して深絞り性を向上させる非常に好ましい元素
である。しかし、その含有量が１種又は２種以上合計で
0.001％より少ないと前記効果が得られず、0.100％を越
えて含有させても効果が飽和し、経済的に不利となる。
強固に固定するとともに、二次圧延前のフェライト粒径
を微細化して深絞り性を向上させる非常に好ましい元素
である。しかし、その含有量が１種又は２種以上合計で
0.001％より少ないと前記効果が得られず、0.100％を越
えて含有させても効果が飽和し、経済的に不利となる。
B: Ｂは絞り加工部品で問題となるたて割れを防止するのに
有効な元素である。しかし、Ｂ含有量が0.0001％未満で
はその効果が少なく、0.0050％を超えて含有させても効
果が飽和し、経済的に不利となる。
有効な元素である。しかし、Ｂ含有量が0.0001％未満で
はその効果が少なく、0.0050％を超えて含有させても効
果が飽和し、経済的に不利となる。
次に、添付図に例示する本発明の一つの工程に沿って加
工熱処理と数値限定理由について述べる。
工熱処理と数値限定理由について述べる。
一次圧延： この圧延は、次の析出処理で迅速に窒化物を析出させる
窒化物の析出サイトを導入するためと、微細なフェライ
ト粒を得るためのものである。そのためには、最終パス
での圧延を1100℃以下800℃以上の温度域で45％以上の
大圧下率で行う必要がある。
窒化物の析出サイトを導入するためと、微細なフェライ
ト粒を得るためのものである。そのためには、最終パス
での圧延を1100℃以下800℃以上の温度域で45％以上の
大圧下率で行う必要がある。
最終パスの圧下率が45％より小さいと窒化物の析出サイ
トが充分導入されず、引き続き、1100℃以下800℃以上
の温度域で１〜60分間保持する析出処理を行っても効率
的な窒化物の析出が困難となる。また、最終パス温度が
1100℃より高いと圧延によるフェライトの細粒化効果が
得られず、800℃より低いと次工程の析出処理温度の確
保が困難となる。
トが充分導入されず、引き続き、1100℃以下800℃以上
の温度域で１〜60分間保持する析出処理を行っても効率
的な窒化物の析出が困難となる。また、最終パス温度が
1100℃より高いと圧延によるフェライトの細粒化効果が
得られず、800℃より低いと次工程の析出処理温度の確
保が困難となる。
なお、一次圧延に供するアルミキルド鋼のスラブは、連
続鋳造から直送されてくる高温のままのもの、或いは鋳
込後一旦冷却したスラブを再加熱したもののいずれでも
よい。
続鋳造から直送されてくる高温のままのもの、或いは鋳
込後一旦冷却したスラブを再加熱したもののいずれでも
よい。
析出処理： 鋼中のＮをAlN、TiN等の窒化物として析出させて深絞り
性を向上させるために、一次圧延後の圧延材を常温まで
冷却することなく、圧延後、直ちに1100℃以下800℃以
上の温度域で１〜60分間保持する必要がある。
性を向上させるために、一次圧延後の圧延材を常温まで
冷却することなく、圧延後、直ちに1100℃以下800℃以
上の温度域で１〜60分間保持する必要がある。
1100℃より高い温度で保持すると、溶解度が大きいため
に窒化物の析出が迅速に進まないばかりか、オーステナ
イト粒が成長して粗大化し、二次圧延前のフェライト粒
が粗大化することになって、最終成品の深絞り性が向上
しない。一方、800℃より低い温度で保持すると析出速
度が著しく小さいことから、同じく窒化物の析出が迅速
に進まず、深絞り性の向上が得られない。また、保持時
間が１分未満では窒化物の析出量が少なく、一方、60分
より長いと窒化物の析出が飽和し、製造コストの上昇を
招くことになる。好ましい保持温度は、窒化物の析出挙
動からみてオーステナイト域の析出ノーズ近傍である10
50〜950℃の温度範囲、もしくはフェライト域の析出ノ
ーズ近傍である850〜800℃の温度範囲、である。
に窒化物の析出が迅速に進まないばかりか、オーステナ
イト粒が成長して粗大化し、二次圧延前のフェライト粒
が粗大化することになって、最終成品の深絞り性が向上
しない。一方、800℃より低い温度で保持すると析出速
度が著しく小さいことから、同じく窒化物の析出が迅速
に進まず、深絞り性の向上が得られない。また、保持時
間が１分未満では窒化物の析出量が少なく、一方、60分
より長いと窒化物の析出が飽和し、製造コストの上昇を
招くことになる。好ましい保持温度は、窒化物の析出挙
動からみてオーステナイト域の析出ノーズ近傍である10
50〜950℃の温度範囲、もしくはフェライト域の析出ノ
ーズ近傍である850〜800℃の温度範囲、である。
本発明において、前記一次圧延後の鋼板を圧延ラインに
おいて上記温度域に保持する手段は特に限定されない
が、例えば、近年開発されたコイルボックスを使用する
ことができる。また、一次圧延後に所定の析出処理温度
とするため、および析出処理後に二次圧延の開始温度と
するために、鋼板を急冷してもよい。急冷することによ
り製造時間の短縮が図られるとともにフェライト粒の粗
大化も防ぐことができて深絞り性が向上する。
おいて上記温度域に保持する手段は特に限定されない
が、例えば、近年開発されたコイルボックスを使用する
ことができる。また、一次圧延後に所定の析出処理温度
とするため、および析出処理後に二次圧延の開始温度と
するために、鋼板を急冷してもよい。急冷することによ
り製造時間の短縮が図られるとともにフェライト粒の粗
大化も防ぐことができて深絞り性が向上する。
二次圧延： これは最終板厚にするとともにフェライトの再結晶に必
要な加工歪みを得るためのものである。そのためには、
析出処理後、圧延材を常温まで冷却することなく800℃
以下450℃以上の温度域で総圧下率を50％以上とした二
次圧延を行う必要がある。
要な加工歪みを得るためのものである。そのためには、
析出処理後、圧延材を常温まで冷却することなく800℃
以下450℃以上の温度域で総圧下率を50％以上とした二
次圧延を行う必要がある。
800℃を越える温度又は50％未満の総圧下率ではフェラ
イトの再結晶に必要な加工歪みが充分に蓄積されず、再
結晶処理後において良好な深絞り性が得られない。一
方、450℃より低い温度になると変形抵抗が著しく高く
なり、実用上圧延が困難となる。
イトの再結晶に必要な加工歪みが充分に蓄積されず、再
結晶処理後において良好な深絞り性が得られない。一
方、450℃より低い温度になると変形抵抗が著しく高く
なり、実用上圧延が困難となる。
なお、二次圧延を圧延潤滑油を用いて行えば、板厚方向
の加工変形が均一化されるので、板表層部まで含めてｒ
値が向上する。従って、板全体のｒ値が向上する効果が
ある。
の加工変形が均一化されるので、板表層部まで含めてｒ
値が向上する。従って、板全体のｒ値が向上する効果が
ある。
再結晶処理： 以上の工程で所定の板厚まで加工された熱延鋼板は、コ
イルに巻取られ自己の保有熱で焼鈍（自己焼鈍）され再
結晶が進。この再結晶は鋼板の深絞り性向上に極めて重
要であるが、これまで述べた〜の工程を経た熱延鋼
板であれば、上記の自己焼鈍でも十分に深絞り性の向上
に好ましい再結晶集合組織がえられる。無論、再結晶を
促進するために別途焼鈍工程を設けてもよい。
イルに巻取られ自己の保有熱で焼鈍（自己焼鈍）され再
結晶が進。この再結晶は鋼板の深絞り性向上に極めて重
要であるが、これまで述べた〜の工程を経た熱延鋼
板であれば、上記の自己焼鈍でも十分に深絞り性の向上
に好ましい再結晶集合組織がえられる。無論、再結晶を
促進するために別途焼鈍工程を設けてもよい。
熱延後に亜鉛めっきを施して最終製品とするものであれ
ば、溶融亜鉛メッキラインの連続焼鈍工程で再結晶させ
るのが有利である。
ば、溶融亜鉛メッキラインの連続焼鈍工程で再結晶させ
るのが有利である。
次に実施例により本発明を更に説明する。
（実施例） 第１表に示す化学組成のアルミキルド鋼を実験用50kg真
空溶解炉で溶製し、鋳造して60mm厚のスラブとした。
空溶解炉で溶製し、鋳造して60mm厚のスラブとした。
但し、鋼種Ｃについては一部8mm厚のものとした。
これらスラブを、第２表に示す条件で板厚3mmまで熱間
圧延して巻き取り、巻き取り後、徐冷中に再結晶処理す
るか、もしくは一旦冷却後に再加熱して焼鈍を施し再結
晶処理を行った。
圧延して巻き取り、巻き取り後、徐冷中に再結晶処理す
るか、もしくは一旦冷却後に再加熱して焼鈍を施し再結
晶処理を行った。
一次圧延の総圧下率は、No.19、No.20以外は全て80％で
ある。
ある。
なお、二次圧延は潤滑油圧延（摩擦係数μ:0.100.15）
で実施した。
で実施した。
再結晶焼鈍は、800℃×2minの連続焼鈍、850℃×10sec
の溶融亜鉛めっきラインでの連続焼鈍、および700℃×5
hrのバッチ焼鈍に相当する熱履歴を付与して行った。
の溶融亜鉛めっきラインでの連続焼鈍、および700℃×5
hrのバッチ焼鈍に相当する熱履歴を付与して行った。
このようにして得られた鋼板から試験片を採取して、降
伏強さ（YP）、伸び（El）、ランクフォード値（ｒ値）
および耐たて割れ遷移温度を調べた。その結果を第３表
に示す。
伏強さ（YP）、伸び（El）、ランクフォード値（ｒ値）
および耐たて割れ遷移温度を調べた。その結果を第３表
に示す。
なお、ここでの耐たて割れ遷移温度とは、絞り比2.0で
絞ったカップの脆性割れ停止温度を意味するものであ
る。
絞ったカップの脆性割れ停止温度を意味するものであ
る。
第３表より明らかなように、本発明方法で製造したNo.1
〜No.12の熱延鋼板は、いずれも高延性を有し、且つ高
いｒ値である。また、No.10〜No.12のようにＢを含むア
ルミキルド鋼を使用したものは、特に耐たて割れ遷移温
度が著しく低い。
〜No.12の熱延鋼板は、いずれも高延性を有し、且つ高
いｒ値である。また、No.10〜No.12のようにＢを含むア
ルミキルド鋼を使用したものは、特に耐たて割れ遷移温
度が著しく低い。
これに対して、一次圧延、析出処理、二次圧延の何れか
が本発明で規定する範囲から外れる条件で製造した比較
例No.13〜No.20の熱延鋼板は、いずれもｒ値が低く、ま
た、同一成分の熱延ままの条件下（No.2、No.5）では比
較例の方が耐たて割れ遷移温度は高い。
が本発明で規定する範囲から外れる条件で製造した比較
例No.13〜No.20の熱延鋼板は、いずれもｒ値が低く、ま
た、同一成分の熱延ままの条件下（No.2、No.5）では比
較例の方が耐たて割れ遷移温度は高い。
（発明の効果） 以上説明した如く、本発明方法によれば高ｒ値の深絞り
性に優れた熱延鋼板を製造することができる。
性に優れた熱延鋼板を製造することができる。
添付図は、本発明の工程を説明する図である。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、C:0.05％以下、Mn:0.01〜0.4
％、Si:0.3％以下、Sol.Al:0.01〜0.08％、N:0.01％以
下、残部:Feおよび不可避不純物からなるアルミキルド
鋼を、下記の工程で順次加工熱処理することを特徴とす
る深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 最終パス圧下を1100℃以下800℃以上の温度域で圧下
率45％以上とする一次圧延を行う工程、 1100℃以下800℃以上の温度域で１〜60分間保持する
工程、 800℃以下450℃以上の温度域で総圧下率を50％以上と
する二次圧延を行った後、再結晶処理を行う工程。 - 【請求項２】重量％で、C:0.05％以下、Mn:0.01〜0.4
％、Si:0.3％以下、Sol.Al:0.01〜0.08％、N:0.01％以
下、更に、Ｂを0.0001〜0.0050％含み、残部:Feおよび
不可避不純物からなるアルミキルド鋼を用いて、特許請
求の範囲第１項記載の〜の工程で順次加工熱処理す
ることを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方
法。 - 【請求項３】重量％で、C:0.05％以下、Mn:0.01〜0.4
％、Si:0.3％以下、Sol.Al:0.01〜0.08％、N:0.01％以
下、更に、Ti、Nb、Zr、Ｖのうちの１種又は２種以上を
合計で0.001〜0.100％含み、残部:Feおよび不可避不純
物からなるアルミキルド鋼を用いて、特許請求の範囲第
１項記載の〜の工程で順次加工熱処理することを特
徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】重量％で、C:0.05％以下、Mn:0.01〜0.4
％、Si:0.3％以下、Sol.Al:0.01〜0.08％、N:0.01％以
下、更に、Ti、Nb、Zr、Ｖのうちの１種又は２種以上を
合計で0.001〜0.100％、及びＢを0.0001〜0.0050％を含
み、残部:Feおよび不可避不純物からなるアルミキルド
鋼を用いて、特許請求の範囲第１項記載の〜の工程
で順次加工熱処理することを特徴とする深絞り性に優れ
た熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63177776A JPH0778255B2 (ja) | 1988-07-15 | 1988-07-15 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63177776A JPH0778255B2 (ja) | 1988-07-15 | 1988-07-15 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0225521A JPH0225521A (ja) | 1990-01-29 |
| JPH0778255B2 true JPH0778255B2 (ja) | 1995-08-23 |
Family
ID=16036913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63177776A Expired - Fee Related JPH0778255B2 (ja) | 1988-07-15 | 1988-07-15 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0778255B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0788535B2 (ja) * | 1989-09-13 | 1995-09-27 | 住友金属工業株式会社 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61130423A (ja) * | 1984-11-28 | 1986-06-18 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0247524B2 (ja) * | 1985-01-08 | 1990-10-22 | Nippon Steel Corp | Kakoyonetsuenkohannoseizohoho |
| JPS63195227A (ja) * | 1987-02-06 | 1988-08-12 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-07-15 JP JP63177776A patent/JPH0778255B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0225521A (ja) | 1990-01-29 |
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