JPH0780512A - 幅圧下プレスの金型 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 熱間スラブの幅圧下におけるドッグボーンを
小さく抑制する。 【構成】 加熱炉から抽出された熱間スラブを連続的ま
たは断続的に送行させつつ、スラブ幅方向両側に対向し
て設けたスラブ進入側に拡開傾斜させた傾斜部分と平行
部分を有するプレス金型を、スラブ幅圧下量に対応して
幅設定したのち、近接、離反させて所定幅に幅圧下を行
う熱間スラブの幅圧下プレス金型において、金型１の傾
斜部分２に金型厚さ方向へ所要の間隔で熱間スラブのパ
スライン方向に延びる複数の突起４を設けると共に、平
行部分３に熱間スラブのパスライン方向に延びる細かい
溝５を設ける。 【効果】 幅圧下後の水平圧延における幅拡がり量を大
幅に低減できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、熱間圧延ラインにお
いて加熱炉から抽出された熱間スラブの幅圧下プレスの
金型に関する。

【０００２】

【従来の技術】熱延製品は、スラブを加熱炉にて加熱
し、粗圧延機、仕上圧延機で熱間圧延して厚さ１．０〜
２５．４ｍｍのストリップとし、コイルに巻き取り、冷
却したのち各種精整ラインで処理を行って製造される。
上記熱間圧延におけるスラブ幅は、コイル幅に応じて決
定される。スラブ幅とコイル幅の関係は、一般にエッジ
ャー能力と幅精度の上から対応づけられる。工程運用上
はスラブサイズの集約化が望ましく、特に連続鋳造ロッ
トの集約上の必要から、エッジャーの幅圧下能力が増強
される傾向にある。

【０００３】上記スラブのエッジャーには、竪型圧延ロ
ールによる幅圧延方法と、幅圧下プレスにより幅圧下す
るサイジングプレス法の二つに分類される。サイジング
プレスは、固定部に取付けた油圧シリンダーやモーター
駆動によるクランク軸にスラブ進入側に拡開傾斜させた
傾斜部分と平行部分を有する一対の金型を対向して配置
し、この金型間にスラブを連続的または断続的に通過さ
せ、スラブ上下の拘束なしに金型を近接、離反させて所
定幅に幅圧下を行うものである。これらサイジングプレ
スは、竪型圧延ロールによる幅圧延に比較して圧延能力
で若干劣る反面、熱間圧延後に発生する圧延材先後端の
フィッシュテールを小さくでき、歩留が良好であると共
に、ドッグボーンの断面形状がエッジ部近傍に集中する
ことが少なく、圧延材の良好な平坦度が得やすいという
特徴を有している。

【０００４】前記サイジングプレスによりスラブの幅圧
下を行う場合は、スラブの先後端部での座屈、スラブ幅
方向端部が局部的に肉厚となるドッグボーン、スラブ全
長に亘り幅方向中央部が厚くなるバルジングあるいはプ
レス設備能力の制約から縮幅制限が生じる。例えば、先
後端部での座屈は、サイジングプレス以降の通板性が悪
化し、最悪の場合通板不能となるという問題がある。ま
た、サイジングプレスでの幅圧下量が過大の場合は、ド
ッグボーンやバルジングも大きくなり、プレス後のスラ
ブの捩じれ、座屈等が発生し、その後の圧延が困難とな
り、水平圧延時に断面形状の矯正が完遂できないという
問題がある。さらに、水平圧延によるスラブ幅方向の減
肉を行った場合には、例えば、長手方向中央部では、ド
ッグボーンやバルジングの板幅方向への幅拡がり生じ
る。その結果、熱間圧延材は、長手方向両端部の板幅が
狭く、中央部側が広い形状となり、製品としての板幅を
一定にする必要上、幅拡がり部分を切除しなければなら
ず、歩留が低下するという問題点を生じている。したが
って、サイジングプレスによるスラブの幅圧下において
は、一定量以上の幅圧縮は不可となり、連続鋳造での一
層のスラブ幅集約を進める上での阻害要因となってい
る。

【０００５】上記スラブの幅圧下におけるドッグボーン
の抑制対策としては、熱間スラブと金型の平行部を粗面
化して接触面における摩擦力を増大する方法（特開昭６
１−２２２６０４号公報）、図９に示すとおり、金型５
１の傾斜部分５２および平行部分５３に、金型厚さ方向
へ所要の間隔で、熱間スラブ５４のパスライン方向へ延
びる複数の突起５５を設けた金型（実開平３−７０８０
１号公報）等が提案されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６１−２２
２６０４号公報に開示の方法は、熱間スラブと幅圧下装
置の金型との接触面の摩擦力が大きくなり、ドッグボー
ンの形成を抑制することが可能であるが、熱間スラブの
全厚に対するドッグボーンであるため、その抑制力にお
いては、ドッグボーン増量を軽量抑制するに留まってい
る。また、実開平３−７０８０１号公報に開示の金型
は、傾斜部分５２および平行部分５３に突起５５がある
ため、傾斜部分５２での圧下部に形成された凹部５６と
平行部分５３での圧下時の突起部５５が重ならない場合
に、熱間スラブ５４側面に折れ込み５７が形成され、加
工後の製品のエッジ部に折れ込みに起因する欠陥を残留
させるため、欠陥部の除去等を行う工程が生じることが
ある。

【０００７】この発明の目的は、熱間スラブの幅圧下に
おいて、ドッグボーンを小さく抑制できる幅圧下プレス
の金型を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験研究を行った結果、金型の傾斜部
分に金型厚さ方向へ所要の間隔で、板材のパスライン方
向へ延びる複数の突起を設け、金型の平行部分に細かい
溝を設けることによって、金型の傾斜部分での幅圧下に
よって熱間スラブ側面に凹部が形成され、ついで金型の
平行部分に設けた細かい溝によって熱間スラブの厚さ方
向への変形が抑制され、金型の傾斜部分での幅圧下に形
成された凹部によってドッグボーンの形成を熱間スラブ
の厚さ方向に分断でき、それぞれのドッグボーンを小さ
くできることを確認し、この発明に到達した。

【０００９】すなわちこの発明は、加熱炉から抽出され
た熱間スラブを連続的または断続的に送行させつつ、ス
ラブ幅方向両側に対向して設けたスラブ進入側に拡開傾
斜させた傾斜部分と平行部分を有するプレス金型を、ス
ラブ幅圧下量に対応して幅設定したのち、近接、離反さ
せて所定幅に幅圧下を行う熱間スラブの幅圧下プレス金
型において、プレス金型の傾斜部分に金型厚さ方向へ所
要の間隔で熱間スラブのパスライン方向に延びる複数の
突起を設けると共に、平行部分に熱間スラブのパスライ
ン方向に延びる細かい溝を設けたことを特徴とする幅圧
下プレスの金型である。

【００１０】

【作用】この発明の幅圧下プレスの金型は、プレス金型
の傾斜部分に金型厚さ方向へ所要の間隔で熱間スラブの
パスライン方向に延びる複数の突起を設けると共に、平
行部分に熱間スラブのパスライン方向に延びる細かい溝
を設けたことによって、まず金型傾斜部分の幅圧下によ
って熱間スラブ側面に複数の凹部が形成され、次いで金
型の平行部分に形成された細かい溝によって、ドッグボ
ーンを抑制しながら所定の幅まで幅圧下が行われる。こ
の金型の平行部分での幅圧下時には、熱間スラブの厚さ
方向への変形が細かい溝によって抑制されると共に、金
型傾斜部分の幅圧下時に形成された複数の凹部によって
ドッグボーンの形成が熱間スラブの厚さ方向に分断さ
れ、それぞれのドッグボーンを小さくすることができ
る。この結果、幅圧下プレスされた熱間スラブは、水平
圧延での幅拡がりが小さく抑制され、幅圧下を効率よく
実施することができる。

【００１１】

【実施例】

実施例１ 以下にこの発明の詳細を実施の一例を示す図１、図４か
ら図８に基づいて説明する。図１はこの発明の幅圧下プ
レスの金型を示すもので、（ａ）図は斜視図、（ｂ）図
は平面図、図４はこの発明の金型の傾斜部分による幅圧
下後、平行部分による幅圧下後および水平圧下後のスラ
ブ端面形状の模式図、図５は従来の金型の傾斜部分によ
る幅圧下後、平行部分による幅圧下後および水平圧下後
のスラブ端面形状の模式図、図６はこの発明の金型の平
行部分による幅圧下状態の模式図、図７はこの発明の金
型の平行部分による幅圧下後のスラブ側面の模式図、図
８はこの発明の金型の傾斜部分による幅圧下時と圧下中
心がずれた場合の平行部分による幅圧下状態の模式図で
ある。

【００１２】図１において、１は幅圧下プレスの金型、
２は金型１の傾斜部分、３は金型１の平行部分、４は傾
斜部分２に設けた金型１厚さ方向へ所要の間隔で熱間ス
ラブのパスライン方向に延びる複数の突起、５は平行部
分３に設けた熱間スラブのパスライン方向に延びる細か
い溝で、幅圧下プレスの金型１による熱間スラブの幅圧
下においては、図４に示すとおり、熱間スラブ６の側面
に金型１の傾斜部分２に設けた金型１厚さ方向へ所要の
間隔で熱間スラブ６のパスライン方向に延びる突起４に
よる凹部７が形成される。次いで熱間スラブ６の凹部
７、７間の凸部８が金型１に熱間スラブ６のパスライン
方向に延びる細かい溝５を有する平行部分３によって幅
圧下され、さらに図示しない水平圧延により厚さ方向に
圧延されるが、水平圧延における幅拡がりＷを小さく抑
えることができる。従来の金型の場合は、図５に示すと
おり、傾斜部分で幅圧下された熱間スラブ２１は、次い
で平行面で幅圧下されて側面にドッグボーン２２が生
じ、さらに図示しない水平圧延により厚さ方向に圧延さ
れるため、ドッグボーン２２により水平圧延における幅
拡がりＷが大きくなる。

【００１３】この場合、熱間スラブ６の側面は、図６に
示すとおり、熱間スラブ６の側面に金型１の傾斜部分２
に設けた熱間スラブ６のパスライン方向に延びる突起４
により形成された凹部７両側の凸部８が、金型１に熱間
スラブ６のパスライン方向に延びる細かい溝５を有する
平行部分３によって幅圧下を受け、図７に示すとおり、
熱間スラブ６側面の凹部７両側の凸部８に細かい溝５に
よる凸部９が形成され、スラブ側面のまわり込みを防止
する形状が形成される。また、金型１の傾斜部分２と平
行部分３との圧下中心がずれたとしても、図８に示すと
おり、平行部分３の圧下により発生する熱間スラブ６側
面の凹部７両側の凸部８に細かい溝５により形成される
凸部９の位置がずれるだけで、ヘゲ、カブレ等の疵が発
生することはない。

【００１４】実施例２ 厚さ２１２ｍｍ、幅１３００ｍｍのスラブを、図１に示
すとおり、全長１４００ｍｍ、厚さ５００ｍｍ、平行部
分長さ７００ｍｍの金型１の傾斜部分２に幅３０ｍｍ、
高さ５ｍｍの２条の突起４と、平行部分３に幅４０ｍ
ｍ、長さ５００ｍｍ、深さ３ｍｍの４条の溝５を有する
金型１を用い、幅圧下量を０〜３００ｍｍで幅圧下した
のち、スラブ厚さの１０％を水平圧延後の幅拡がり量を
測定した。そして幅圧下量と幅拡がり量との関係を図２
に示す。また、比較のため、図３に示すとおり、全長１
４００ｍｍ、厚さ５００ｍｍ、平行部分長さ７００ｍｍ
の金型３１の傾斜部分３２および平行部分３３が平滑な
従来の金型３１を使用し、同条件で幅圧下したのち、ス
ラブ厚さの１０％を水平圧延後の幅拡がり量を測定し
た。そして幅圧下量と幅拡がり量との関係を図２に示
す。

【００１５】図２に示すとおり、本発明の金型１を用い
て幅圧下した場合は、従来の金型３１を用いて幅圧下し
た場合に比較し、水平圧延後の幅拡がり量を５０％軽減
することができる。

【００１６】

【発明の効果】以上述べたとおり、この発明の金型は、
熱間スラブの幅圧下の際に生じるドッグボーンの形状を
適正化でき、幅圧下後の水平圧延における幅拡がり量を
大幅に低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の幅圧下プレスの金型を示すもので、
（ａ）図は斜視図、（ｂ）図は平面図である。

【図２】実施例２における幅圧下量と幅拡がり量との関
係を示すグラフである。

【図３】実施例２で用いた従来の金型の斜視図である。

【図４】この発明の金型の傾斜部分による幅圧下後、平
行部分による幅圧下後および水平圧下後のスラブ端面形
状の模式図である。

【図５】従来の金型の傾斜部分による幅圧下後、平行部
分による幅圧下後および水平圧下後のスラブ端面形状の
模式図である。

【図６】この発明の金型の平行部分による幅圧下状態の
模式図である。

【図７】この発明の金型の平行部分による幅圧下後のス
ラブ側面の模式図である。

【図８】この発明の金型の傾斜部分による幅圧下時と圧
下中心がずれた場合の平行部分による幅圧下状態の模式
図である。

【図９】従来の傾斜部分および平行部分に突起を有する
金型による幅圧下を示すもので、（ａ）図は幅圧下時の
模式図、（ｂ）図は傾斜部分と平行部分の幅圧下位置が
ずれた場合の模式図である。

【符号の説明】

１、３１、５１ 金型 ２、３２、５２ 傾斜部分 ３、３３、５３ 平行部分 ４、５５ 突起 ５ 溝 ６、２１、５４ 熱間スラブ ７ 凹部 ８、９ 凸部 ２２ ドッグボーン

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 加熱炉から抽出された熱間スラブを連続
   的または断続的に走行させつつ、スラブ幅方向両側に対
   向して設けたスラブ進入側に拡開傾斜させた傾斜部分と
   平行部分を有するプレス金型を、スラブ幅圧下量に対応
   して幅設定したのち、近接、離反させて所定幅に幅圧下
   を行う熱間スラブの幅圧下プレス金型において、プレス
   金型の傾斜部分に熱間スラブのパスライン方向に延びる
   突起を設けると共に、平行部分に熱間スラブのパスライ
   ン方向に延びる細かい溝を設けたことを特徴とする幅圧
   下プレスの金型。