JPH0791620B2 - 被研削性に優れた高速度工具鋼 - Google Patents
被研削性に優れた高速度工具鋼Info
- Publication number
- JPH0791620B2 JPH0791620B2 JP60053097A JP5309785A JPH0791620B2 JP H0791620 B2 JPH0791620 B2 JP H0791620B2 JP 60053097 A JP60053097 A JP 60053097A JP 5309785 A JP5309785 A JP 5309785A JP H0791620 B2 JPH0791620 B2 JP H0791620B2
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- Japan
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- less
- grindability
- tool
- content
- tool steel
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、被加工部材に対する切削加工性に優れている
だけでなく、それ自体の成形のための被研削性にも優れ
ていることが要求される用途、例えば、タップやエンド
ミルなどの切削工具の素材として利用される被研削性に
優れた高速度工具鋼に関するものである。
だけでなく、それ自体の成形のための被研削性にも優れ
ていることが要求される用途、例えば、タップやエンド
ミルなどの切削工具の素材として利用される被研削性に
優れた高速度工具鋼に関するものである。
（従来の技術） 近年、被加工部材の高硬度化の傾向が高まってきてお
り、それゆえ工具用材料においては、高硬度被加工部材
に切削性能の向上が要求されるようになってきた。この
ような高硬度被加工部材に対する切削性能の向上は、コ
ストの上昇をもたらすCo添加よりも、これに比べてより
安価なＶ添加によって実現しようとする傾向が強い。
り、それゆえ工具用材料においては、高硬度被加工部材
に切削性能の向上が要求されるようになってきた。この
ような高硬度被加工部材に対する切削性能の向上は、コ
ストの上昇をもたらすCo添加よりも、これに比べてより
安価なＶ添加によって実現しようとする傾向が強い。
（発明が解決しようとする課題） しかしながら、工具用材料の切削性能を向上させるため
にＶ添加量を２〜３％以上に高めた場合には、工具用材
料の被研削性が悪くなり、タップやエンドミル等の製造
において重要な位置を占める研削加工工程での能率を極
端に低下させるという問題点があった。それゆえ、高硬
度被加工部材に対する切削性能に優れているだけでな
く、工具自体に成形加工するための被研削性にも優れて
いる工具用材料が要望されているという課題があった。
にＶ添加量を２〜３％以上に高めた場合には、工具用材
料の被研削性が悪くなり、タップやエンドミル等の製造
において重要な位置を占める研削加工工程での能率を極
端に低下させるという問題点があった。それゆえ、高硬
度被加工部材に対する切削性能に優れているだけでな
く、工具自体に成形加工するための被研削性にも優れて
いる工具用材料が要望されているという課題があった。
（発明の目的） 本発明は、上述した従来の課題に着目してなされたもの
で、被加工部材に対する切削性能に優れているだけでな
く、自身の被研削性能にも優れていて、タップやエンド
ミルなどの切削工具に成形するのが容易である被研削性
に優れた高速度工具鋼を提供することを目的としてい
る。
で、被加工部材に対する切削性能に優れているだけでな
く、自身の被研削性能にも優れていて、タップやエンド
ミルなどの切削工具に成形するのが容易である被研削性
に優れた高速度工具鋼を提供することを目的としてい
る。
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 本発明による被研削性に優れた高速度工具鋼は、重量％
で、C:0.9〜1.5％、Si:0.1〜0.8％、Mn:0.1〜1.5％、P:
0.020％以下、S:0.0050％以下、Cr:3〜７％、2Mo＋W:16
〜30％、V:2〜５％、N:100ppm未満、O:0.0050％以下、A
l:0.020％以下、REM:0.001〜0.60％、でかつ Ｎ（ppm）≦−100×Ｖ（％）＋320 を満たし、 残部Feおよび不純物よりなることを特徴としており、必
要に応じてNb:0.01〜5.0％を含み、同じく必要に応じて
Co:1.0〜20.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または
２種を含むことを特徴としている。
で、C:0.9〜1.5％、Si:0.1〜0.8％、Mn:0.1〜1.5％、P:
0.020％以下、S:0.0050％以下、Cr:3〜７％、2Mo＋W:16
〜30％、V:2〜５％、N:100ppm未満、O:0.0050％以下、A
l:0.020％以下、REM:0.001〜0.60％、でかつ Ｎ（ppm）≦−100×Ｖ（％）＋320 を満たし、 残部Feおよび不純物よりなることを特徴としており、必
要に応じてNb:0.01〜5.0％を含み、同じく必要に応じて
Co:1.0〜20.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または
２種を含むことを特徴としている。
次に、本発明による被研削性の優れた高速度工具鋼の成
分範囲（重量％）の限定理由について説明する。
分範囲（重量％）の限定理由について説明する。
C:0.9〜1.5％ Ｃは炭化物形成元素と結合して硬い復炭化物を生成し、
また、基地中に固溶して、工具として必要な強度，硬さ
および耐摩耗性を確保するのに有効な元素であって、こ
のような効果を得るために0.9％以上含有させる。しか
し、多すぎると耐摩耗性は増大するが靭性および加工性
が低下するので1.5％以下とするのがよい。
また、基地中に固溶して、工具として必要な強度，硬さ
および耐摩耗性を確保するのに有効な元素であって、こ
のような効果を得るために0.9％以上含有させる。しか
し、多すぎると耐摩耗性は増大するが靭性および加工性
が低下するので1.5％以下とするのがよい。
Si:0.1〜0.8％ Siは主に脱酸剤として作用し、また、炭化物の析出反応
を促進させて炭化物の微細化をはかるのに有効な元素で
ある。また、焼入性を向上させると共に基地を強化して
降伏点を高め、高温度での表面酸化を阻止するとともに
疲労限を向上させるのに有効な元素である。そして、こ
のような効果を得るために0.1％以上含有させた。しか
し、多量に添加すると熱伝導性の低下と靭性の劣化を生
じることによる工具寿命の短縮をもたらすので0.8％以
下に限定した。
を促進させて炭化物の微細化をはかるのに有効な元素で
ある。また、焼入性を向上させると共に基地を強化して
降伏点を高め、高温度での表面酸化を阻止するとともに
疲労限を向上させるのに有効な元素である。そして、こ
のような効果を得るために0.1％以上含有させた。しか
し、多量に添加すると熱伝導性の低下と靭性の劣化を生
じることによる工具寿命の短縮をもたらすので0.8％以
下に限定した。
Mn:0.1〜1.5％ Mnは脱酸および脱硫剤として鋼の清浄度を高めると共に
焼入性の向上にも寄与し、基地を強化して工具鋼の強
度，耐衝撃性，耐ヒートチェック性を高めるのに有効な
元素である。そして、このような効果を得るために0.1
％以上含有させた。しかし、多量に添加すると加工性を
害することとなるので1.5％以下に限定した。
焼入性の向上にも寄与し、基地を強化して工具鋼の強
度，耐衝撃性，耐ヒートチェック性を高めるのに有効な
元素である。そして、このような効果を得るために0.1
％以上含有させた。しかし、多量に添加すると加工性を
害することとなるので1.5％以下に限定した。
Cr:3〜７％ CrはＣと結合して複合炭化物を形成し、工具の強度、と
くに高温強度を高めると共に耐摩耗性、耐熱衝撃性を高
めるのに有効であり、また、焼入性を向上させると共に
焼もどし軟化抵抗性や耐酸化性の向上にも有効な元素で
あって、このような効果を得るためには３％以上添加す
るのがよい。しかし、多すぎると靭性や加工性を劣化さ
せるので７％以下とするのがよい。
くに高温強度を高めると共に耐摩耗性、耐熱衝撃性を高
めるのに有効であり、また、焼入性を向上させると共に
焼もどし軟化抵抗性や耐酸化性の向上にも有効な元素で
あって、このような効果を得るためには３％以上添加す
るのがよい。しかし、多すぎると靭性や加工性を劣化さ
せるので７％以下とするのがよい。
2Mo＋W:16〜30％ Mo,Wは炭化物を形成し、熱処理硬さを増大して工具の耐
摩耗性を向上させるのに有効な元素である。そして、Ｗ
当量（2Mo＋Ｗ）を増加することによって被研削性の向
上に有害な晶出MC炭化物量を減少させることができ、こ
れによって高Ｖ系高速度工具鋼の被研削性をより一層向
上させることができるようになる。また、Mo比率を増加
することによって板状M2C量の低減をはかることがで
き、これによっても被研削性の向上をはかることができ
る。この場合、MoはＷよりも効果が大きい元素であっ
て、このような効果を得るためには2Mo＋Ｗ（いずれか
一方が０である場合も含む）で16％以上添加するのがよ
い。しかし、多すぎると靭性が低下すると共に、粗大炭
化物も多くなり、疲労特性に悪影響を及ぼすので、2Mo
＋Ｗで30％以下とするのがよい。
摩耗性を向上させるのに有効な元素である。そして、Ｗ
当量（2Mo＋Ｗ）を増加することによって被研削性の向
上に有害な晶出MC炭化物量を減少させることができ、こ
れによって高Ｖ系高速度工具鋼の被研削性をより一層向
上させることができるようになる。また、Mo比率を増加
することによって板状M2C量の低減をはかることがで
き、これによっても被研削性の向上をはかることができ
る。この場合、MoはＷよりも効果が大きい元素であっ
て、このような効果を得るためには2Mo＋Ｗ（いずれか
一方が０である場合も含む）で16％以上添加するのがよ
い。しかし、多すぎると靭性が低下すると共に、粗大炭
化物も多くなり、疲労特性に悪影響を及ぼすので、2Mo
＋Ｗで30％以下とするのがよい。
V:2〜５％ ＶはMo,Wと同様に炭化物を形成し、熱処理硬さを増大し
て工具の耐摩耗性を向上させるのに有効な元素である。
また、Ｖはとくに高硬度被加工部材に対する工具の切削
性能をより一層向上させるのに有効な元素である。
て工具の耐摩耗性を向上させるのに有効な元素である。
また、Ｖはとくに高硬度被加工部材に対する工具の切削
性能をより一層向上させるのに有効な元素である。
第１図は、1.0％Ｃ−4.0％Cr−8.7％Mo−1.8％Ｗ−Feを
基本成分とする高速度鋼においてＶ含有量を変化させた
場合の切削耐久力への影響を調べた結果を示す図であ
る。この場合、タップはM10×1.5、被加工部材はS45C、
切削速度13.7m/分、下穴8.5φ×20mm、切削油有で行っ
たものである。
基本成分とする高速度鋼においてＶ含有量を変化させた
場合の切削耐久力への影響を調べた結果を示す図であ
る。この場合、タップはM10×1.5、被加工部材はS45C、
切削速度13.7m/分、下穴8.5φ×20mm、切削油有で行っ
たものである。
第１図に示すように、Ｖ含有量が多くなるほど工具の切
削性能は向上していることが明らかである。したがっ
て、本発明においては、高硬度被加工部材に対しても良
好な切削性能が得られるようにＶ含有量を２％以上とし
て。しかしながら、Ｖ含有量が多すぎると、被加工部材
に対する切削性能は向上するものの、工具材料自体の被
研削性が著しく低下し、タップやエンドミル等の研削加
工量が多くかつ複雑な工具の素材としては適さないもの
となるため５％以下に限定した。
削性能は向上していることが明らかである。したがっ
て、本発明においては、高硬度被加工部材に対しても良
好な切削性能が得られるようにＶ含有量を２％以上とし
て。しかしながら、Ｖ含有量が多すぎると、被加工部材
に対する切削性能は向上するものの、工具材料自体の被
研削性が著しく低下し、タップやエンドミル等の研削加
工量が多くかつ複雑な工具の素材としては適さないもの
となるため５％以下に限定した。
N:100ppm未満、REM（希土類元素の１種または２種以上
の合計）:0.001〜0.60％ 高速度工具鋼の切削性能を向上させるためにＶを２〜３
％以上添加した場合には、工具鋼自体の被研削性が著し
く低下することは前述したとおりである。
の合計）:0.001〜0.60％ 高速度工具鋼の切削性能を向上させるためにＶを２〜３
％以上添加した場合には、工具鋼自体の被研削性が著し
く低下することは前述したとおりである。
そこで、本発明者らは種々の実験を行い、それらの中
で、晶出MC炭化物の形態とＶ量,N量との関係について調
べた。このとき用いた鋼の基本成分は、0.9〜1.45％Ｃ
−0.5％Si−0.3％Mn−４％Cr−８％Mo−４％Ｗ−Feであ
り、REMを含まないものである。この結果を第２図に示
す。
で、晶出MC炭化物の形態とＶ量,N量との関係について調
べた。このとき用いた鋼の基本成分は、0.9〜1.45％Ｃ
−0.5％Si−0.3％Mn−４％Cr−８％Mo−４％Ｗ−Feであ
り、REMを含まないものである。この結果を第２図に示
す。
第２図に示すように、Ｎ量を低くおさえることによっ
て、Ｖ量を増大させたときでもMC炭化物を微細化するこ
とができ、Ｖ含有量を２％以上とした高Ｖ系工具用材料
の被研削性を向上させるためにはＮ量を100ppm未満でか
つ Ｎ（ppm）≦−100×Ｖ（％）＋320 を満たす値に抑制してMC炭化物が微細化されるようにす
る必要のあることを確かめた。
て、Ｖ量を増大させたときでもMC炭化物を微細化するこ
とができ、Ｖ含有量を２％以上とした高Ｖ系工具用材料
の被研削性を向上させるためにはＮ量を100ppm未満でか
つ Ｎ（ppm）≦−100×Ｖ（％）＋320 を満たす値に抑制してMC炭化物が微細化されるようにす
る必要のあることを確かめた。
さらに、Ｖ含有量を増大して切削性能を向上させ、また
Ｎ量を許容限を緩和できるようにするため、種々の添加
元素について検討したところ、REMを添加した場合につ
いては第３図に示す結果を得た。すなわち、この実験に
おいては、1.25％Ｃ−05％Si−0.3％Mn−４％Cr−８％M
o−４％Ｗ−３％Ｖを基本成分とする3V高速度鋼を使用
して、晶出MC炭化物の形態とＮ量,REM量との関係につい
て調べた。
Ｎ量を許容限を緩和できるようにするため、種々の添加
元素について検討したところ、REMを添加した場合につ
いては第３図に示す結果を得た。すなわち、この実験に
おいては、1.25％Ｃ−05％Si−0.3％Mn−４％Cr−８％M
o−４％Ｗ−３％Ｖを基本成分とする3V高速度鋼を使用
して、晶出MC炭化物の形態とＮ量,REM量との関係につい
て調べた。
第３図に示すように、REMを添加することによってMC炭
化物を微細にするためのＮ許容量を増大できることが明
らかであり、REMを0.001〜0.60％の範囲で添加した場合
にＮ含有量は200ppm以下、とくに100ppm未満としかつ を満たす値とすればMC炭化物を微細化して工具用材料の
被研削性を向上しうることを確かめた。なお、REMの添
加量が多すぎると工具の靭性および加工性をかえって劣
化させるので、0.60％以下とする必要がある。
化物を微細にするためのＮ許容量を増大できることが明
らかであり、REMを0.001〜0.60％の範囲で添加した場合
にＮ含有量は200ppm以下、とくに100ppm未満としかつ を満たす値とすればMC炭化物を微細化して工具用材料の
被研削性を向上しうることを確かめた。なお、REMの添
加量が多すぎると工具の靭性および加工性をかえって劣
化させるので、0.60％以下とする必要がある。
Nb:0.01−5.0％ Nbは炭化物を形成して熱処理硬さを増大し、耐摩耗性を
向上させるのに有効な元素であるので、上記の範囲で添
加するのもよい。
向上させるのに有効な元素であるので、上記の範囲で添
加するのもよい。
Co:1.0〜20.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または
２種 Co,Bはいずれも基地を強化して工具鋼の強度，耐衝撃
性，耐ヒートチェック性を高めるので、これらの元素を
適宜選んて上記の範囲で添加するのもよい。また、Ｂは
鋼の焼入性を高めると共に鋼中のＮをBNの形で固定して
Ｎの悪影響をなくすのに有効な元素であるので上記の範
囲で適宜添加するのもよい。
２種 Co,Bはいずれも基地を強化して工具鋼の強度，耐衝撃
性，耐ヒートチェック性を高めるので、これらの元素を
適宜選んて上記の範囲で添加するのもよい。また、Ｂは
鋼の焼入性を高めると共に鋼中のＮをBNの形で固定して
Ｎの悪影響をなくすのに有効な元素であるので上記の範
囲で適宜添加するのもよい。
S:0.0050％以下、O:0.0050％以下 鋼中におけるS,O量を低減することによって地疵の発生
を抑制し、地疵等級を向上させることができると共に成
形加工時の被研削性を高めることができるようになるの
で、ＳおよびＯの含有量を上記の範囲で規制する。
を抑制し、地疵等級を向上させることができると共に成
形加工時の被研削性を高めることができるようになるの
で、ＳおよびＯの含有量を上記の範囲で規制する。
Al:0.020％以下、P:0.02％以下 鋼中におけるAl,P量を低減することによって地疵の発生
を抑制し、地疵等級を向上させることができると共に成
形加工時の被研削性を高めることができるようになるの
で、AlおよびＰの含有量を上記の範囲で規制する。
を抑制し、地疵等級を向上させることができると共に成
形加工時の被研削性を高めることができるようになるの
で、AlおよびＰの含有量を上記の範囲で規制する。
このような高Ｖ系高速度工具鋼は、前述したように不純
物成分を抑制することがより望ましいため、真空誘導・
脱ガス溶解炉などの高級鋼の溶製法を使用することが望
まれる。
物成分を抑制することがより望ましいため、真空誘導・
脱ガス溶解炉などの高級鋼の溶製法を使用することが望
まれる。
（実施例） 真空誘導・脱ガス溶解炉によって第１表に示す化学成分
の材料を溶製したのち、造塊してインゴットを得た。
の材料を溶製したのち、造塊してインゴットを得た。
次に、前記各インゴットに対し低温焼鈍を施したのち鍛
伸し、次いで再度低温焼鈍したのち線材圧延を行い、続
いて球状化焼鈍したのち線引きして高速度工具鋼線材を
得た。
伸し、次いで再度低温焼鈍したのち線材圧延を行い、続
いて球状化焼鈍したのち線引きして高速度工具鋼線材を
得た。
つぎに、各工具鋼線材の晶出MC炭化物の平均粒径および
量を調べたところ、第２表に示す結果が得られた。
量を調べたところ、第２表に示す結果が得られた。
続いて、研削紙（CC−280Cw）を使用し、研削速度:1.8m
/sec,負荷応力:3.2kgf/cm2,研削時間:5分，研削液：水
溶性，試験片硬さ:HRC66.5の条件で研削試験を行い、各
供試材の研削摩耗量を測定した。この結果を同じく第２
表に示す。
/sec,負荷応力:3.2kgf/cm2,研削時間:5分，研削液：水
溶性，試験片硬さ:HRC66.5の条件で研削試験を行い、各
供試材の研削摩耗量を測定した。この結果を同じく第２
表に示す。
第１表および第２表に示すように、各種高Ｖ系高速度工
具鋼において、Ｎ含有量を100ppm未満に規制するととも
に、REM添加量を0.11〜0.15％とした本発明の場合で
は、Ｎ含有量が多くかつREM添加量が少ない比較材（No.
1）に比べて、晶出MC炭化物の平均粒径が小さく微細化
されており、研削摩耗量が多く被研削性に優れているこ
とが明らかである。
具鋼において、Ｎ含有量を100ppm未満に規制するととも
に、REM添加量を0.11〜0.15％とした本発明の場合で
は、Ｎ含有量が多くかつREM添加量が少ない比較材（No.
1）に比べて、晶出MC炭化物の平均粒径が小さく微細化
されており、研削摩耗量が多く被研削性に優れているこ
とが明らかである。
［発明の効果］ 以上説明してきたように、本発明による高速度工具鋼
は、重量％で、C:0.9〜1.5％、Si:0.1〜0.8％、Mn:0.1
〜1.5％、P:0.020％以下、S:0.0050％以下、Cr:3〜７
％、2Mo＋W:16〜30％、V:2〜５％、N:100ppm未満、O:0.
0050％以下、Al:0.020％以下、REM:0.001〜0.60％、で
かつ Ｎ（ppm）≦−100×Ｖ（％）＋320 を満たし、必要に応じてNb:0.01〜5.0％を含み、同じく
必要に応じてCo:1.0〜20.0％,B:0.001〜0.050％のうち
の１種または２種を含み、残部Feおよび不純物よりなる
ものであるから、被加工部材に対する切削性能に優れて
おり、とくに被加工部材の高硬度化の傾向に対して十分
に対処することができるものであり、また、工具に成形
する際の被研削性にも著しく優れたものであり、タップ
やエンドミル等の切削工具に成形する際の研削加工工程
の能率をより一層向上させることができるという非常に
優れた効果がもたらされる。
は、重量％で、C:0.9〜1.5％、Si:0.1〜0.8％、Mn:0.1
〜1.5％、P:0.020％以下、S:0.0050％以下、Cr:3〜７
％、2Mo＋W:16〜30％、V:2〜５％、N:100ppm未満、O:0.
0050％以下、Al:0.020％以下、REM:0.001〜0.60％、で
かつ Ｎ（ppm）≦−100×Ｖ（％）＋320 を満たし、必要に応じてNb:0.01〜5.0％を含み、同じく
必要に応じてCo:1.0〜20.0％,B:0.001〜0.050％のうち
の１種または２種を含み、残部Feおよび不純物よりなる
ものであるから、被加工部材に対する切削性能に優れて
おり、とくに被加工部材の高硬度化の傾向に対して十分
に対処することができるものであり、また、工具に成形
する際の被研削性にも著しく優れたものであり、タップ
やエンドミル等の切削工具に成形する際の研削加工工程
の能率をより一層向上させることができるという非常に
優れた効果がもたらされる。
第１図は高速度工具鋼中のＶ含有量と被加工部材に対す
る切削個数限界との関係を調べた結果の一例を示すグラ
フ、第２図はMC炭化物形態とＶ量およびＮ量との関係を
調べた結果の一例を示すグラフ、第３図は３％Ｖ高速度
工具鋼のMC炭化物形態とＮ量およびREM量との関係を調
べた結果の一例を示すグラフである。
る切削個数限界との関係を調べた結果の一例を示すグラ
フ、第２図はMC炭化物形態とＶ量およびＮ量との関係を
調べた結果の一例を示すグラフ、第３図は３％Ｖ高速度
工具鋼のMC炭化物形態とＮ量およびREM量との関係を調
べた結果の一例を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/32 (56)参考文献 特開 昭57−198250（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−143471（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−85952（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−73172（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で、C:0.9〜1.5％、Si:0.1〜0.8
％、Mn:0.1〜1.5％、P:0.020％以下、S:0.0050％以下、
Cr:3〜７％、2Mo＋W:16〜30％、V:2〜５％、N:100ppm未
満、O:0.0050％以下、Al:0.020％以下、REM:0.001〜0.6
0％、でかつ Ｎ（ppm）≦−100×Ｖ（％）＋320 を満たし、 残部Feおよび不純物よりなることを特徴とする被研削性
に優れた高速度工具鋼。 - 【請求項２】重量％で、C:0.9〜1.5％、Si:0.1〜0.8
％、Mn:0.1〜1.5％、P:0.020％以下、S:0.0050％以下、
Cr:3〜７％、2Mo＋W:16〜30％、V:2〜５％、N:100ppm未
満、O:0.0050％以下、Al:0.020％以下、REM:0.001〜0.6
0％、でかつ Ｎ（ppm）≦−100×Ｖ（％）＋320 を満たし、さらにNb:0.01〜5.0％を含み、残部Feおよび
不純物よりなることを特徴とする被研削性に優れた高速
度工具鋼。 - 【請求項３】重量％で、C:0.9〜1.5％、Si:0.1〜0.8
％、Mn:0.1〜1.5％、P:0.020％以下、S:0.0050％以下、
Cr:3〜７％、2Mo＋W:16〜30％、V:2〜５％、N:100ppm未
満、O:0.0050％以下、Al:0.020％以下、REM:0.001〜0.6
0％、でかつ Ｎ（ppm）≦−100×Ｖ（％）＋320 を満たし、さらにCo:1.0〜20.0％,B:0.001〜0.050％の
うちの１種または２種を含み、残部Feおよび不純物より
なることを特徴とする被研削性に優れた高速度工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60053097A JPH0791620B2 (ja) | 1985-03-16 | 1985-03-16 | 被研削性に優れた高速度工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60053097A JPH0791620B2 (ja) | 1985-03-16 | 1985-03-16 | 被研削性に優れた高速度工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61213350A JPS61213350A (ja) | 1986-09-22 |
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-
1985
- 1985-03-16 JP JP60053097A patent/JPH0791620B2/ja not_active Expired - Lifetime
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