JPH08109277A - ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体 - Google Patents
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体Info
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Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐熱性、高温における伸び率および成形加工
性に優れ、外観上均質なポリオレフィン系樹脂架橋発泡
体を提供すること。 【構成】 少なくとも架橋剤、架橋助剤、および熱分解
型発泡剤を含有するポリオレフィン系樹脂組成物を架
橋、発泡してなるポリオレフィン系樹脂発泡体におい
て、ポリオレフィン樹脂系がポリプロピレン成分５〜３
５重量％、エチレンプロピレンゴム成分９５〜６５重量
％の直接重合より得られ、メルトフローレートが０．５
〜２０ｇ／10分、密度が０．８７〜０．９０ｇ／cm3 、
融点が１４０〜１５５℃であるリアクターオレフィン系
熱可塑性エラストマー（Ｐ．Ｅ．Ｒ．）４０〜９０重量
％およびポリエチレン系樹脂６０〜１０重量％の混合物
であると共に、材料全数を予め混練後、成形機に供給し
てシート状に成形し、加熱、発泡してなるポリオレフィ
ン系樹脂架橋発泡体。
性に優れ、外観上均質なポリオレフィン系樹脂架橋発泡
体を提供すること。 【構成】 少なくとも架橋剤、架橋助剤、および熱分解
型発泡剤を含有するポリオレフィン系樹脂組成物を架
橋、発泡してなるポリオレフィン系樹脂発泡体におい
て、ポリオレフィン樹脂系がポリプロピレン成分５〜３
５重量％、エチレンプロピレンゴム成分９５〜６５重量
％の直接重合より得られ、メルトフローレートが０．５
〜２０ｇ／10分、密度が０．８７〜０．９０ｇ／cm3 、
融点が１４０〜１５５℃であるリアクターオレフィン系
熱可塑性エラストマー（Ｐ．Ｅ．Ｒ．）４０〜９０重量
％およびポリエチレン系樹脂６０〜１０重量％の混合物
であると共に、材料全数を予め混練後、成形機に供給し
てシート状に成形し、加熱、発泡してなるポリオレフィ
ン系樹脂架橋発泡体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリプロピレン特有の
機械的強度および耐熱性等を実質的に損なうことなく、
均一な気泡を有し、耐熱性、成形加工性に優れたポリオ
レフィン系樹脂架橋発泡体に関する。
機械的強度および耐熱性等を実質的に損なうことなく、
均一な気泡を有し、耐熱性、成形加工性に優れたポリオ
レフィン系樹脂架橋発泡体に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリオレフィン系発泡体は、機械的強
度、柔軟性、風合い、耐熱性等に優れており、自動車の
内装材、断熱材、緩衝材等の用途に広く利用されてい
る。中でもポリプロピレン発泡体は引張り強度、曲げ強
度等の機械的強度や耐熱性に優れているため、これら用
途でさらに広く用いられようとしている。このような特
性を持つポリオレフィン系樹脂としては、ポリプロピレ
ンとエチレンプロピレンゴムの各々のコンパウンドを押
出機で溶融混練および架橋した熱可塑性エラストマーが
使用されてきた。一方、ポリプロピレンの架橋発泡体の
製造では、主に有機過酸化物等の架橋剤を用いる方法
や、電子線等の電離性放射線を照射して架橋させる方法
等が行われている。これらの方法ではラジカルによるポ
リマー主鎖の切断が進行するため、通常、架橋助剤を併
用することで架橋を促進させ、発泡させることが行われ
ている。（特開昭５７−２１２２３６号、特開昭６４−
８７６４１号、特開平４−２４８８４７号等）
度、柔軟性、風合い、耐熱性等に優れており、自動車の
内装材、断熱材、緩衝材等の用途に広く利用されてい
る。中でもポリプロピレン発泡体は引張り強度、曲げ強
度等の機械的強度や耐熱性に優れているため、これら用
途でさらに広く用いられようとしている。このような特
性を持つポリオレフィン系樹脂としては、ポリプロピレ
ンとエチレンプロピレンゴムの各々のコンパウンドを押
出機で溶融混練および架橋した熱可塑性エラストマーが
使用されてきた。一方、ポリプロピレンの架橋発泡体の
製造では、主に有機過酸化物等の架橋剤を用いる方法
や、電子線等の電離性放射線を照射して架橋させる方法
等が行われている。これらの方法ではラジカルによるポ
リマー主鎖の切断が進行するため、通常、架橋助剤を併
用することで架橋を促進させ、発泡させることが行われ
ている。（特開昭５７−２１２２３６号、特開昭６４−
８７６４１号、特開平４−２４８８４７号等）
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、ポリプロピ
レンとエチレンプロピレンゴムの各々のコンパウンドを
押出機で溶融混練および架橋した従来のオレフィン系熱
可塑性エラストマー（ＴＰＯ）を使用し、製造された架
橋ポリプロピレン系樹脂発泡体は、強靱性や耐熱性等が
不十分であり、１４０℃付近の高温領域における伸び率
が急速に低下し、高温で成形すると形状保持性に劣り、
特に複雑で深い形状の成形体に加工することが困難で発
泡体が破損する場合があった。また、ポリプロピレンは
ポリエチレンに比べ融点が高いため、シート状に成形す
る際の成形樹脂温度を高く設定する必要があり、特に押
出機によるシート成形においては押出機内での早期架橋
や発泡剤の一部分解等が発生し、その結果、発泡原反の
外観不良が生じやすい。
レンとエチレンプロピレンゴムの各々のコンパウンドを
押出機で溶融混練および架橋した従来のオレフィン系熱
可塑性エラストマー（ＴＰＯ）を使用し、製造された架
橋ポリプロピレン系樹脂発泡体は、強靱性や耐熱性等が
不十分であり、１４０℃付近の高温領域における伸び率
が急速に低下し、高温で成形すると形状保持性に劣り、
特に複雑で深い形状の成形体に加工することが困難で発
泡体が破損する場合があった。また、ポリプロピレンは
ポリエチレンに比べ融点が高いため、シート状に成形す
る際の成形樹脂温度を高く設定する必要があり、特に押
出機によるシート成形においては押出機内での早期架橋
や発泡剤の一部分解等が発生し、その結果、発泡原反の
外観不良が生じやすい。
【０００４】
【課題を解決するための手段】耐熱性や強靱性さらに成
形加工性に優れ、しかも外観上均質なポリオレフィン系
樹脂架橋発泡体を提供するために、本発明は少なくとも
架橋剤、架橋助剤、および熱分解型発泡剤を含有するポ
リオレフィン系樹脂組成物を架橋、発泡してなるポリオ
レフィン系樹脂発泡体において、ポリオレフィン樹脂系
がポリプロピレン成分５〜３５重量％、エチレンプロピ
レンゴム成分９５〜６５重量％の直接重合より得られ、
密度が０．８７〜０．９０ｇ／cm3 、融点が１４０〜１
５５℃であるリアクターオレフィン系熱可塑性エラスト
マー（Ｐ．Ｅ．Ｒ．）４０〜９０重量％およびポリエチ
レン系樹脂６０〜１０重量％の混合物であり、材料全数
を予め混練後、シート状に成形し、加熱、発泡すること
を特徴とする。
形加工性に優れ、しかも外観上均質なポリオレフィン系
樹脂架橋発泡体を提供するために、本発明は少なくとも
架橋剤、架橋助剤、および熱分解型発泡剤を含有するポ
リオレフィン系樹脂組成物を架橋、発泡してなるポリオ
レフィン系樹脂発泡体において、ポリオレフィン樹脂系
がポリプロピレン成分５〜３５重量％、エチレンプロピ
レンゴム成分９５〜６５重量％の直接重合より得られ、
密度が０．８７〜０．９０ｇ／cm3 、融点が１４０〜１
５５℃であるリアクターオレフィン系熱可塑性エラスト
マー（Ｐ．Ｅ．Ｒ．）４０〜９０重量％およびポリエチ
レン系樹脂６０〜１０重量％の混合物であり、材料全数
を予め混練後、シート状に成形し、加熱、発泡すること
を特徴とする。
【０００５】以下、本発明について詳述する。本発明で
用いるＰ．Ｅ．Ｒ．は、メルトフローレート（２３０
℃、２．１６kg荷重）が０．５〜２０ｇ／10分、好まし
くは４〜１０ｇ／10分のものである。メルトフローレー
トが０．５未満では流動性が低く押出成形性が低下し、
２０を越えると成形が困難であり、耐熱性が不十分とな
る。また、密度が０．８７〜０．９０ｇ／cm3 、融点が
１４０〜１５５℃、好ましくは１４２〜１５０℃で、エ
チレン含有量が１０〜４０重量％、好ましくは１５〜３
５重量％のものである。なお、Ｐ．Ｅ．Ｒ．を得るポリ
プロピレンは特に限定されず、ホモプロピレンまたはラ
ンダムプロピレンのいずれでもよい。
用いるＰ．Ｅ．Ｒ．は、メルトフローレート（２３０
℃、２．１６kg荷重）が０．５〜２０ｇ／10分、好まし
くは４〜１０ｇ／10分のものである。メルトフローレー
トが０．５未満では流動性が低く押出成形性が低下し、
２０を越えると成形が困難であり、耐熱性が不十分とな
る。また、密度が０．８７〜０．９０ｇ／cm3 、融点が
１４０〜１５５℃、好ましくは１４２〜１５０℃で、エ
チレン含有量が１０〜４０重量％、好ましくは１５〜３
５重量％のものである。なお、Ｐ．Ｅ．Ｒ．を得るポリ
プロピレンは特に限定されず、ホモプロピレンまたはラ
ンダムプロピレンのいずれでもよい。
【０００６】本発明において、外観が滑らかで気泡微細
な発泡体が要望される場合は、さらに低密度ポリエチレ
ン、線状低密度ポリエチレンを、また剛性を要求される
時は中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンを配合す
る。
な発泡体が要望される場合は、さらに低密度ポリエチレ
ン、線状低密度ポリエチレンを、また剛性を要求される
時は中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンを配合す
る。
【０００７】例えば、Ｐ．Ｅ．Ｒ．に低密度ポリエチレ
ンを混合する割合は、Ｐ．Ｅ．Ｒ．が４０〜９０重量
部、好ましくは６０〜８０重量部であり、低密度ポリエ
チレンは６０〜１０重量部、好ましくは４０〜２０重量
部を占めるのが適当である。配合割合が上記範囲内にあ
ることによって機械的特性および耐熱性を維持し、さら
に均一な気泡が得られ、高温伸び率も改善し成形加工性
に優れたものができる。以上のように用いるポリエチレ
ン樹脂は、単独で用いることもできるが、また複数のポ
リエチレンを予め混練後、Ｐ．Ｅ．Ｒ．と混合して使用
することもできる。
ンを混合する割合は、Ｐ．Ｅ．Ｒ．が４０〜９０重量
部、好ましくは６０〜８０重量部であり、低密度ポリエ
チレンは６０〜１０重量部、好ましくは４０〜２０重量
部を占めるのが適当である。配合割合が上記範囲内にあ
ることによって機械的特性および耐熱性を維持し、さら
に均一な気泡が得られ、高温伸び率も改善し成形加工性
に優れたものができる。以上のように用いるポリエチレ
ン樹脂は、単独で用いることもできるが、また複数のポ
リエチレンを予め混練後、Ｐ．Ｅ．Ｒ．と混合して使用
することもできる。
【０００８】以上のポリオレフィン系樹脂成分に、熱分
解型発泡剤、架橋剤、架橋助剤、各種添加剤を加え、加
熱することによりポリオレフィン系樹脂架橋発泡体を得
ることができる。
解型発泡剤、架橋剤、架橋助剤、各種添加剤を加え、加
熱することによりポリオレフィン系樹脂架橋発泡体を得
ることができる。
【０００９】本発明で使用する熱分解型発泡剤とは、加
熱された時に分解して気体を発生する化合物で、例え
ば、アゾジカルボンアミド、ベンゼンスルホニルヒドラ
ジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、トルエン
スルホニルヒドラジド等を用いる。熱分解型発泡剤の添
加割合は、所望の発泡倍率に応じて適宜定めることがで
きるが、樹脂成分の合計量１００重量部に対して２〜５
０重量部、好ましくは５〜３０重量部の範囲内で使用さ
れる。
熱された時に分解して気体を発生する化合物で、例え
ば、アゾジカルボンアミド、ベンゼンスルホニルヒドラ
ジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、トルエン
スルホニルヒドラジド等を用いる。熱分解型発泡剤の添
加割合は、所望の発泡倍率に応じて適宜定めることがで
きるが、樹脂成分の合計量１００重量部に対して２〜５
０重量部、好ましくは５〜３０重量部の範囲内で使用さ
れる。
【００１０】架橋剤としては、例えば、ｔ−ブチルクミ
ルパーオキサイド、２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブ
チルパーオキシ）ヘキサン、２，５ジメチル−２，５ジ
（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３等を用いること
ができ、添加割合は樹脂成分の合計量１００重量部に対
して、０．５〜５重量部の範囲が好ましい。この割合が
０．５重量部未満であると架橋が不十分で均質な発泡体
が得られず、逆に５重量部を越えると架橋密度が上がり
過ぎ、発泡体に耳割れ、気泡粗大等が起こり、良好な発
泡体が得られない。
ルパーオキサイド、２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブ
チルパーオキシ）ヘキサン、２，５ジメチル−２，５ジ
（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３等を用いること
ができ、添加割合は樹脂成分の合計量１００重量部に対
して、０．５〜５重量部の範囲が好ましい。この割合が
０．５重量部未満であると架橋が不十分で均質な発泡体
が得られず、逆に５重量部を越えると架橋密度が上がり
過ぎ、発泡体に耳割れ、気泡粗大等が起こり、良好な発
泡体が得られない。
【００１１】架橋助剤としては、例えば、トリメチロー
ルプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパ
ントリアクリレート、エチレングリコールジメタクリレ
ート等を挙げることができる。これらの架橋助剤の添加
割合は、所望の架橋度合に応じて適宜定めることができ
るが、樹脂成分の合計量に対して、通常０．２〜５重量
部の範囲が好ましい。
ルプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパ
ントリアクリレート、エチレングリコールジメタクリレ
ート等を挙げることができる。これらの架橋助剤の添加
割合は、所望の架橋度合に応じて適宜定めることができ
るが、樹脂成分の合計量に対して、通常０．２〜５重量
部の範囲が好ましい。
【００１２】さらに、必要に応じて各種添加剤、例え
ば、酸化防止剤、整泡剤、滑剤、紫外線吸収剤、重合調
整剤、顔料等を加えることができる。
ば、酸化防止剤、整泡剤、滑剤、紫外線吸収剤、重合調
整剤、顔料等を加えることができる。
【００１３】混練およびシート状への成形の手順として
は、最初にＰ．Ｅ．Ｒ．、各種ポリエチレン樹脂、熱分
解型発泡剤、架橋剤、架橋助剤および所望の各添加剤等
の材料全数を混練してから後にシート状に成形するのが
好ましい。これは、材料全数を混練することで材料の分
散性や練り性等が高まり、シート状に成形した時の外観
の平滑性が向上するためである。混練にはバンバリーミ
キサー、単軸押出機、二軸押出機、ロール等を用いる。
混練の際、材料の温度は、架橋剤および熱分解型発泡剤
の分解温度未満に設定する。さらに、シート状に成形す
る成形機としては、単軸押出機、二軸押出機、カレン
ダ、プレス等を用いることができる。
は、最初にＰ．Ｅ．Ｒ．、各種ポリエチレン樹脂、熱分
解型発泡剤、架橋剤、架橋助剤および所望の各添加剤等
の材料全数を混練してから後にシート状に成形するのが
好ましい。これは、材料全数を混練することで材料の分
散性や練り性等が高まり、シート状に成形した時の外観
の平滑性が向上するためである。混練にはバンバリーミ
キサー、単軸押出機、二軸押出機、ロール等を用いる。
混練の際、材料の温度は、架橋剤および熱分解型発泡剤
の分解温度未満に設定する。さらに、シート状に成形す
る成形機としては、単軸押出機、二軸押出機、カレン
ダ、プレス等を用いることができる。
【００１４】シート状に成形した発泡性樹脂組成物は、
有機過酸化物および熱分解型発泡剤の分解温度以上に加
熱して発泡させることにより、架橋発泡体を得ることが
できる。
有機過酸化物および熱分解型発泡剤の分解温度以上に加
熱して発泡させることにより、架橋発泡体を得ることが
できる。
【００１５】発泡性組成物を電離性放射線を照射するこ
とによって架橋する場合、電離性放射線としては、α、
β、γ線が好ましいが、Ｘ線や紫外線等を用いてもよ
い。これらの放射線照射量は、架橋促進剤の種類、目的
とする架橋の割合等によって異なるが、通常０．５〜２
０Mradで、好ましくは３〜１０Mradである。
とによって架橋する場合、電離性放射線としては、α、
β、γ線が好ましいが、Ｘ線や紫外線等を用いてもよ
い。これらの放射線照射量は、架橋促進剤の種類、目的
とする架橋の割合等によって異なるが、通常０．５〜２
０Mradで、好ましくは３〜１０Mradである。
【００１６】なお、通常、架橋発泡体の外観や特性を評
価する一つの尺度として架橋度があり、その測定方法
は、沸騰キシレン溶媒に架橋発泡体を所定量（約０．３
ｇ）浸漬し、１３５℃、１６時間経過したときの不溶分
をもとめ算出した。得られた架橋発泡体の架橋度は４０
〜８０％、好ましくは５０〜６０％となるように架橋
剤、架橋助剤の添加量等を調整することが望ましい。架
橋度が過小であると発泡の際にべたつきが生じ耐熱性を
得ることができず、逆に過大であると伸び率が低下し架
橋発泡体の外観に耳割れやフクレ等が生じ、いずれの場
合も好ましくない。
価する一つの尺度として架橋度があり、その測定方法
は、沸騰キシレン溶媒に架橋発泡体を所定量（約０．３
ｇ）浸漬し、１３５℃、１６時間経過したときの不溶分
をもとめ算出した。得られた架橋発泡体の架橋度は４０
〜８０％、好ましくは５０〜６０％となるように架橋
剤、架橋助剤の添加量等を調整することが望ましい。架
橋度が過小であると発泡の際にべたつきが生じ耐熱性を
得ることができず、逆に過大であると伸び率が低下し架
橋発泡体の外観に耳割れやフクレ等が生じ、いずれの場
合も好ましくない。
【００１７】
【実施例１〜６】以下、本発明について、実施例および
比較例を挙げて説明するが、本発明はこれらの実施例の
みに限定されるものではない。
比較例を挙げて説明するが、本発明はこれらの実施例の
みに限定されるものではない。
【００１８】表１に示すように、ポリエチレン系樹脂と
ポリプロピレン系樹脂に、熱分解型発泡剤、架橋剤、架
橋助剤、およびその他の添加剤等材料全数を所定の比率
で配合し、８インチロールで、１５０℃、２０rpm で約
７分間のうちに混練することによりマスターバッチの作
製を行った。マスターパッチをφ４０mmの単軸押出機
（フルフライト型スクリュ：Ｌ／Ｄ＝２６）に供給し、
シートダイを介して厚み２mm、巾１５０mmのシート状の
発泡原反を得た。 〔押出条件〕 シリンダーＮｏ．１温度：１４０℃ シリンダーＮｏ．２温度：１４３℃ シリンダーＮｏ．３温度：１４５℃ アダプター温度 ：１５０℃ ダイス温度 ：１５０℃ スクリュ回転数 ：５０ｒｐｍ
ポリプロピレン系樹脂に、熱分解型発泡剤、架橋剤、架
橋助剤、およびその他の添加剤等材料全数を所定の比率
で配合し、８インチロールで、１５０℃、２０rpm で約
７分間のうちに混練することによりマスターバッチの作
製を行った。マスターパッチをφ４０mmの単軸押出機
（フルフライト型スクリュ：Ｌ／Ｄ＝２６）に供給し、
シートダイを介して厚み２mm、巾１５０mmのシート状の
発泡原反を得た。 〔押出条件〕 シリンダーＮｏ．１温度：１４０℃ シリンダーＮｏ．２温度：１４３℃ シリンダーＮｏ．３温度：１４５℃ アダプター温度 ：１５０℃ ダイス温度 ：１５０℃ スクリュ回転数 ：５０ｒｐｍ
【００１９】次に、作製したシート状の発泡原反を１０
０mm角に切断し、２３０℃のオーブンに約６分間投入し
て架橋発泡体を得た。得られた架橋発泡体の外観、架橋
度、発泡倍率、耐熱性、伸び率、真空成形性、さらに発
泡原反の外観について表１及び表２に併記した。
０mm角に切断し、２３０℃のオーブンに約６分間投入し
て架橋発泡体を得た。得られた架橋発泡体の外観、架橋
度、発泡倍率、耐熱性、伸び率、真空成形性、さらに発
泡原反の外観について表１及び表２に併記した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、ポリプロピレンとエチ
レンプロピレンゴムの直接重合より得られたリアクター
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｐ．Ｅ．Ｒ．）と
ポリエチレン系の樹脂を混合しシート状に成形すること
により、発泡原反の外観の平滑性が向上し、さらに加
熱、発泡すると、外観良好で、しかも高温における耐熱
性、伸び率、真空成形性が著しく改善されたポリオレフ
ィン系樹脂架橋発泡体を提供することができる。
レンプロピレンゴムの直接重合より得られたリアクター
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｐ．Ｅ．Ｒ．）と
ポリエチレン系の樹脂を混合しシート状に成形すること
により、発泡原反の外観の平滑性が向上し、さらに加
熱、発泡すると、外観良好で、しかも高温における耐熱
性、伸び率、真空成形性が著しく改善されたポリオレフ
ィン系樹脂架橋発泡体を提供することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 下山 孝治 茨城県下館市大字五所宮1150番地 日立化 成工業株式会社結城工場内
Claims (1)
- 【請求項１】 少なくとも架橋剤、架橋助剤、および熱
分解型発泡剤を含有するポリオレフィン系樹脂組成物を
架橋、発泡してなるポリオレフィン系樹脂発泡体におい
て、ポリオレフィン樹脂系がポリプロピレン成分５〜３
５重量％、エチレンプロピレンゴム成分９５〜６５重量
％の直接重合より得られ、メルトフローレートが０．５
〜２０ｇ／10分、密度が０．８７〜０．９０ｇ／cm3 、
融点が１４０〜１５５℃であるリアクターオレフィン系
熱可塑性エラストマー（Ｐ．Ｅ．Ｒ．）４０〜９０重量
％およびポリエチレン系樹脂６０〜１０重量％の混合物
であり、材料全数を予め混練後、シート状に成形し、加
熱、発泡してなるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24406894A JPH08109277A (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24406894A JPH08109277A (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08109277A true JPH08109277A (ja) | 1996-04-30 |
Family
ID=17113264
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24406894A Pending JPH08109277A (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08109277A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007246569A (ja) * | 2006-03-13 | 2007-09-27 | Nakagawa Sangyo Kk | ポリプロピレン系樹脂発泡体の製造方法 |
| US9315642B2 (en) | 2013-12-20 | 2016-04-19 | Industrial Technology Research Institute | Composite and method for forming the same |
| CN109790314A (zh) * | 2016-09-30 | 2019-05-21 | 积水化学工业株式会社 | 交联聚烯烃发泡体及使用了该交联聚烯烃发泡体的成型体 |
| WO2026112842A1 (en) * | 2024-11-27 | 2026-06-04 | Dow Global Technologies Llc | Foam comprising maleic anhydride grafted polyolefin elastomer, secondary alcohol, and high melting point component |
-
1994
- 1994-10-07 JP JP24406894A patent/JPH08109277A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007246569A (ja) * | 2006-03-13 | 2007-09-27 | Nakagawa Sangyo Kk | ポリプロピレン系樹脂発泡体の製造方法 |
| US9315642B2 (en) | 2013-12-20 | 2016-04-19 | Industrial Technology Research Institute | Composite and method for forming the same |
| CN109790314A (zh) * | 2016-09-30 | 2019-05-21 | 积水化学工业株式会社 | 交联聚烯烃发泡体及使用了该交联聚烯烃发泡体的成型体 |
| WO2026112842A1 (en) * | 2024-11-27 | 2026-06-04 | Dow Global Technologies Llc | Foam comprising maleic anhydride grafted polyolefin elastomer, secondary alcohol, and high melting point component |
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