JPH08120334A - 高強度高靭性ステンレス鋼鋳物 - Google Patents
高強度高靭性ステンレス鋼鋳物Info
- Publication number
- JPH08120334A JPH08120334A JP25057294A JP25057294A JPH08120334A JP H08120334 A JPH08120334 A JP H08120334A JP 25057294 A JP25057294 A JP 25057294A JP 25057294 A JP25057294 A JP 25057294A JP H08120334 A JPH08120334 A JP H08120334A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- stainless steel
- casting
- toughness
- steel casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000012761 high-performance material Substances 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は高度な強度、耐蝕性を備える
と共に、靭性を大巾に向上させた新規な高強度高靭性ス
テンレス鋼鋳物を提供することにある。 【構成】 本発明は重量％で、Ｃ：０．１８％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：１５．０〜１７．
０％、Ｎｉ：４．０〜６．０％、残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなる鋳物材を鋳造後、焼入れ、サブゼロ処
理、焼戻しする一連の熱処理を施して０．２％耐力：５
０ｋｇｆ／ｍｍ2 （４９０Ｎ／ｍｍ2 ）以上としたこと
を特徴としている。
と共に、靭性を大巾に向上させた新規な高強度高靭性ス
テンレス鋼鋳物を提供することにある。 【構成】 本発明は重量％で、Ｃ：０．１８％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：１５．０〜１７．
０％、Ｎｉ：４．０〜６．０％、残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなる鋳物材を鋳造後、焼入れ、サブゼロ処
理、焼戻しする一連の熱処理を施して０．２％耐力：５
０ｋｇｆ／ｍｍ2 （４９０Ｎ／ｍｍ2 ）以上としたこと
を特徴としている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は遠心圧縮機や軸流圧縮機
のインペラ等の高耐食性、高強度及び高靭性が要求され
る機械部品に適用できる高強度高靭性ステンレス鋼鋳物
に関するものである。
のインペラ等の高耐食性、高強度及び高靭性が要求され
る機械部品に適用できる高強度高靭性ステンレス鋼鋳物
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、コンプレッサ部品、化学プラン
ト部品あるいは高力ボルト等の高強度、高靭性、耐食性
等が要求される機械部品には、いわゆる１７−４ＰＨ
（析出硬化型ステンレス鋼：ＪＩＳ−ＳＵＳ６３０）と
称されるマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼材が
多用されている。
ト部品あるいは高力ボルト等の高強度、高靭性、耐食性
等が要求される機械部品には、いわゆる１７−４ＰＨ
（析出硬化型ステンレス鋼：ＪＩＳ−ＳＵＳ６３０）と
称されるマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼材が
多用されている。
【０００３】この１７−４ＰＨは低Ｃ−１７Ｃｒ−４Ｎ
ｉ−３Ｃｕ−０．２Ｎｂ＋Ｔａ系の組成を持つ高強度ス
テンレス鋼材であり、これは低Ｃ系マルテンサイトの基
地に微細なＣｕ−ｒｉｃｈ相を時効処理によって析出さ
せることで、高い強度、靭性及び耐食性と共に、良好な
鋳造性、機械加工性を発揮する材料である。
ｉ−３Ｃｕ−０．２Ｎｂ＋Ｔａ系の組成を持つ高強度ス
テンレス鋼材であり、これは低Ｃ系マルテンサイトの基
地に微細なＣｕ−ｒｉｃｈ相を時効処理によって析出さ
せることで、高い強度、靭性及び耐食性と共に、良好な
鋳造性、機械加工性を発揮する材料である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、遠心圧縮機
や軸流圧縮機のインペラ等の複雑な形状をした高回転部
品の場合、上述した機械部品のような鍛造による成形が
困難なため、その殆どは鋳造によって成形されている。
そのため、上述したような１７−４ＰＨを用いた場合、
適当な熱処理を行っても十分な靭性が得られにくいとい
った問題点があり、良好な特性を有する鋳造品を得るこ
とは困難であった。例えば、１７−４ＰＨからなる鋳物
（０．２％耐力：７４kgf/mm2(725N/mm2) 以上）の場
合、＋２０℃における２mmＶノッチ試験片によるシャル
ピー衝撃試験の吸収エネルギーは約１kgf・m(9.8J) が限
度であり、良好なインペラ等の高回転部品を得るために
は少なくともこれ以上の吸収エネルギーすなわち靭性が
必要である。
や軸流圧縮機のインペラ等の複雑な形状をした高回転部
品の場合、上述した機械部品のような鍛造による成形が
困難なため、その殆どは鋳造によって成形されている。
そのため、上述したような１７−４ＰＨを用いた場合、
適当な熱処理を行っても十分な靭性が得られにくいとい
った問題点があり、良好な特性を有する鋳造品を得るこ
とは困難であった。例えば、１７−４ＰＨからなる鋳物
（０．２％耐力：７４kgf/mm2(725N/mm2) 以上）の場
合、＋２０℃における２mmＶノッチ試験片によるシャル
ピー衝撃試験の吸収エネルギーは約１kgf・m(9.8J) が限
度であり、良好なインペラ等の高回転部品を得るために
は少なくともこれ以上の吸収エネルギーすなわち靭性が
必要である。
【０００５】そこで、本発明は上記の問題点を有効に解
決するために案出されたものであり、その目的は高度な
強度、耐食性を備えると共に、靭性を大巾に向上させた
新規な高強度高靭性ステンレス鋼鋳物を提供することに
ある。
決するために案出されたものであり、その目的は高度な
強度、耐食性を備えると共に、靭性を大巾に向上させた
新規な高強度高靭性ステンレス鋼鋳物を提供することに
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明は、重量％で、Ｃ：０．１８％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３％以
下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：１５．０〜１７．０
％、Ｎｉ：４．０〜６．０％、残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなる鋳物材を鋳造後、９５０〜１０６０℃×
０．５〜６時間の条件で焼入れ、−７０℃以下×肉厚１
インチ当り１時間の条件でサブゼロ処理、４４０〜６４
０℃×１〜６時間の条件で焼戻しする一連の熱処理を施
して０．２％耐力：５０ｋｇｆ／ｍｍ2 （４９０Ｎ／ｍ
ｍ2 ）以上としたものであり、これによって、２０℃の
条件下で２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験特性におけ
る吸収エネルギーが１ｋｇｆ・ｍ（９．８Ｊ）以上の高
靭性鋳物が得られる。すなわち、本発明者は表１に示す
ような従来の１７−４ＰＨを構成する化学成分のうち、
析出硬化元素のＣｕ並びに炭化物生成元素のＮｂ＋Ｔａ
の存在が、靭性の低下に大きく関与することを見出だ
し、このＣｕ並びにＮｂ＋Ｔａを無添加とすると共に、
他の成分を若干調整することで本発明に至ったものであ
る。
の本発明は、重量％で、Ｃ：０．１８％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３％以
下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：１５．０〜１７．０
％、Ｎｉ：４．０〜６．０％、残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなる鋳物材を鋳造後、９５０〜１０６０℃×
０．５〜６時間の条件で焼入れ、−７０℃以下×肉厚１
インチ当り１時間の条件でサブゼロ処理、４４０〜６４
０℃×１〜６時間の条件で焼戻しする一連の熱処理を施
して０．２％耐力：５０ｋｇｆ／ｍｍ2 （４９０Ｎ／ｍ
ｍ2 ）以上としたものであり、これによって、２０℃の
条件下で２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験特性におけ
る吸収エネルギーが１ｋｇｆ・ｍ（９．８Ｊ）以上の高
靭性鋳物が得られる。すなわち、本発明者は表１に示す
ような従来の１７−４ＰＨを構成する化学成分のうち、
析出硬化元素のＣｕ並びに炭化物生成元素のＮｂ＋Ｔａ
の存在が、靭性の低下に大きく関与することを見出だ
し、このＣｕ並びにＮｂ＋Ｔａを無添加とすると共に、
他の成分を若干調整することで本発明に至ったものであ
る。
【０００７】本発明において、Ｃは周知の通り強度を得
るために必要であり、その添加量を０．１８重量％以下
としたのは、この値を越えると溶接性が大きく低下する
ためである。また、Ｓｉは脱酸及びフェライト生成、基
地強化のために必要であるが、１．０重量％を越えると
靭性を損なう結果を招くことから、１．０重量％以下で
あり、望ましくは０．５重量％前後である。また、Ｍｎ
もＳｉと同様な機能を発揮するが、１．０重量％を越え
るとアノード溶解を加速して靭性を損なうことからＳｉ
と同様１．０重量％以下、望ましくは０．５重量％前後
である。Ｐ及びＳは溶解の際に付随的に混入する元素で
あって、少ない方が良いから本発明においては大気溶解
時にその混入量を工業的に制御できるおよそ０．０３重
量％以下とすることが望ましい。Ｃｒを１５．０〜１
７．０重量％、Ｎｉを４．０〜６．０重量％として組み
合わせたのは、焼入れの際、１０４０℃のオーステナイ
ト化温度に加熱したとき、ほとんどが準安定オーステナ
イトであり、僅かにデルタフェライトが混在する基地を
なすためである。Ｃｒが１５．０％重量以下では耐食性
が減少し、反対に１７．０重量％を越えると１０４０℃
に加熱したとき、基地の準安定オーステナイトにおい
て、第２層のデルタフェライトの比率が急激に増加する
からである。また、Ｎｉは溶接性及び靭性の改善に寄与
するものであるが、４．０重量％以下ではその効果が現
れず、６．０重量％を越えるとＭｓ点が常温付近まで低
下するという不具合が生ずる。
るために必要であり、その添加量を０．１８重量％以下
としたのは、この値を越えると溶接性が大きく低下する
ためである。また、Ｓｉは脱酸及びフェライト生成、基
地強化のために必要であるが、１．０重量％を越えると
靭性を損なう結果を招くことから、１．０重量％以下で
あり、望ましくは０．５重量％前後である。また、Ｍｎ
もＳｉと同様な機能を発揮するが、１．０重量％を越え
るとアノード溶解を加速して靭性を損なうことからＳｉ
と同様１．０重量％以下、望ましくは０．５重量％前後
である。Ｐ及びＳは溶解の際に付随的に混入する元素で
あって、少ない方が良いから本発明においては大気溶解
時にその混入量を工業的に制御できるおよそ０．０３重
量％以下とすることが望ましい。Ｃｒを１５．０〜１
７．０重量％、Ｎｉを４．０〜６．０重量％として組み
合わせたのは、焼入れの際、１０４０℃のオーステナイ
ト化温度に加熱したとき、ほとんどが準安定オーステナ
イトであり、僅かにデルタフェライトが混在する基地を
なすためである。Ｃｒが１５．０％重量以下では耐食性
が減少し、反対に１７．０重量％を越えると１０４０℃
に加熱したとき、基地の準安定オーステナイトにおい
て、第２層のデルタフェライトの比率が急激に増加する
からである。また、Ｎｉは溶接性及び靭性の改善に寄与
するものであるが、４．０重量％以下ではその効果が現
れず、６．０重量％を越えるとＭｓ点が常温付近まで低
下するという不具合が生ずる。
【０００８】また、焼入れは周知のように急冷すること
によってマルテンサイト変態を起こすためであり、この
際、９５０℃〜１０６０℃で０．５時間〜６時間加熱す
るのはこれによって予め成分の均一性及び上記成分から
なる鋳物の残留応力を取り除くことができるからであ
る。また、サブゼロ処理は液体窒素などの極低温液体を
用いて−７０℃以下に冷却することで、強度に悪影響を
与える残留オーステナイトをマルテンサイトに変態する
ことができる。この時、処理時間は鋳物の肉厚１インチ
当り１時間程度であり、これは肉厚に応じて適宜増減す
ることになる。さらに、４４０〜６４０℃で１〜６時間
かけて焼戻しすることで、硬さと脆さをやや低下させ
て、本発明の目的である靭性及び延性を向上させるもの
である。
によってマルテンサイト変態を起こすためであり、この
際、９５０℃〜１０６０℃で０．５時間〜６時間加熱す
るのはこれによって予め成分の均一性及び上記成分から
なる鋳物の残留応力を取り除くことができるからであ
る。また、サブゼロ処理は液体窒素などの極低温液体を
用いて−７０℃以下に冷却することで、強度に悪影響を
与える残留オーステナイトをマルテンサイトに変態する
ことができる。この時、処理時間は鋳物の肉厚１インチ
当り１時間程度であり、これは肉厚に応じて適宜増減す
ることになる。さらに、４４０〜６４０℃で１〜６時間
かけて焼戻しすることで、硬さと脆さをやや低下させ
て、本発明の目的である靭性及び延性を向上させるもの
である。
【０００９】
【作用】本発明は上述したような成分の材料を用い、上
述したような熱処理を行うことで０．２％耐力：５０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 （４９０Ｎ／ｍｍ2 ）以上とした時の、＋
２０℃の条件下で２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験特
性における吸収エネルギーが１ｋｇｆ・ｍ（９．８Ｊ）
以上となり、強度や耐蝕性、あるいは鋳造性、機械加工
性を殆ど犠牲にすることなく、靭性が大巾に向上するこ
とになる。
述したような熱処理を行うことで０．２％耐力：５０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 （４９０Ｎ／ｍｍ2 ）以上とした時の、＋
２０℃の条件下で２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験特
性における吸収エネルギーが１ｋｇｆ・ｍ（９．８Ｊ）
以上となり、強度や耐蝕性、あるいは鋳造性、機械加工
性を殆ど犠牲にすることなく、靭性が大巾に向上するこ
とになる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の一実施例を詳述する。
【００１１】先ず、表１に示すような化学組成を有する
本発明材と、比較例として従来の１７−４ＰＨを用い
て、図１及び図２に示すような形状をした２種類の精密
鋳造インペラ試験材を複数鋳造した。
本発明材と、比較例として従来の１７−４ＰＨを用い
て、図１及び図２に示すような形状をした２種類の精密
鋳造インペラ試験材を複数鋳造した。
【００１２】
【表１】
【００１３】次に、図１に示すように、これら各精密鋳
造インペラ試験材の所定の部位からそれぞれ複数の２ｍ
ｍＶノッチ衝撃試験片と平滑丸棒引張試験片を切り出
し、本発明材から成る試験材については表２に示すよう
に、１０４０℃×４時間加熱後、油中にドブツケして急
冷した後、−１００℃×１時間、サブゼロ処理し、その
後４６０℃で３時間焼戻しを施し、比較材については１
０３８℃×２時間加熱して固溶化した後、ファン空冷
し、その後、４８２℃×３時間で析出硬化処理を行って
それぞれの０．２％耐力を約１００Ｋｇｆ／ｍｍ2 に熱
処理した後、これら各試験片を用いて引張試験と、２ｍ
ｍＶノッチシャルピー衝撃試験（＋２０℃）を行い、そ
の個々の結果と平均値を表２及び表３に示す。
造インペラ試験材の所定の部位からそれぞれ複数の２ｍ
ｍＶノッチ衝撃試験片と平滑丸棒引張試験片を切り出
し、本発明材から成る試験材については表２に示すよう
に、１０４０℃×４時間加熱後、油中にドブツケして急
冷した後、−１００℃×１時間、サブゼロ処理し、その
後４６０℃で３時間焼戻しを施し、比較材については１
０３８℃×２時間加熱して固溶化した後、ファン空冷
し、その後、４８２℃×３時間で析出硬化処理を行って
それぞれの０．２％耐力を約１００Ｋｇｆ／ｍｍ2 に熱
処理した後、これら各試験片を用いて引張試験と、２ｍ
ｍＶノッチシャルピー衝撃試験（＋２０℃）を行い、そ
の個々の結果と平均値を表２及び表３に示す。
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】この結果、表２からも明らかなように、本
発明材は引張強さ、伸び、絞りの平均値はいずれも従来
の１７−４ＰＨと略同様な値を示した。一方、表３に示
すように、従来の１７−４ＰＨからなる試験材の吸収エ
ネルギーの平均値は０．９６Ｋｇｆ・ｍ（９．３Ｊ）で
あるのに対し、本発明材からなる試験材の吸収エネルギ
ーの平均値は４．５４ｋｇｆ・ｍ（４５Ｊ）であり、吸
収エネルギーが約４．５倍以上に向上し、非常に優れた
靭性を発揮していることがわかる。
発明材は引張強さ、伸び、絞りの平均値はいずれも従来
の１７−４ＰＨと略同様な値を示した。一方、表３に示
すように、従来の１７−４ＰＨからなる試験材の吸収エ
ネルギーの平均値は０．９６Ｋｇｆ・ｍ（９．３Ｊ）で
あるのに対し、本発明材からなる試験材の吸収エネルギ
ーの平均値は４．５４ｋｇｆ・ｍ（４５Ｊ）であり、吸
収エネルギーが約４．５倍以上に向上し、非常に優れた
靭性を発揮していることがわかる。
【００１７】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、強度や耐
蝕性等を殆ど犠牲にすることなく、靭性を大巾に向上さ
せることができるため、信頼性の高い機械部品を容易に
得ることができる等といった優れた効果を有する。
蝕性等を殆ど犠牲にすることなく、靭性を大巾に向上さ
せることができるため、信頼性の高い機械部品を容易に
得ることができる等といった優れた効果を有する。
【図１】本実施例で作製した精密鋳造インペラを示す概
略図である。
略図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．１８％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３％以
下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：１５．０〜１７．０
％、Ｎｉ：４．０〜６．０％、残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなる鋳物材を鋳造後、焼入れ、サブゼロ処理、
焼戻しする一連の熱処理を施して０．２％耐力：５０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 （４９０Ｎ／ｍｍ2 ）以上としたことを特
徴とする高強度高靭性ステンレス鋼鋳物。 - 【請求項２】 上記焼入れ条件が９５０℃〜１０６０℃
×０．５時間〜６時間加熱後急冷、サブゼロ処理条件が
−７０℃以下×肉厚１インチ当り１時間空冷、焼き戻し
条件が４４０℃〜６４０℃×１時間〜６時間後空冷する
ものであることを特徴とする請求項１記載の高強度高靭
性ステンレス鋼鋳物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25057294A JPH08120334A (ja) | 1994-10-17 | 1994-10-17 | 高強度高靭性ステンレス鋼鋳物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25057294A JPH08120334A (ja) | 1994-10-17 | 1994-10-17 | 高強度高靭性ステンレス鋼鋳物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08120334A true JPH08120334A (ja) | 1996-05-14 |
Family
ID=17209889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25057294A Pending JPH08120334A (ja) | 1994-10-17 | 1994-10-17 | 高強度高靭性ステンレス鋼鋳物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08120334A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100390305C (zh) * | 2005-06-28 | 2008-05-28 | 大连理工大学 | 一种高速钢刀具深冷处理方法 |
| CN103589839A (zh) * | 2013-10-21 | 2014-02-19 | 航天精工股份有限公司 | 一种高碳高铬不锈钢的热处理工艺 |
| CN110066968A (zh) * | 2018-07-26 | 2019-07-30 | 西安汇丰精密合金制造有限公司 | 一种沉淀硬化不锈钢热轧板材的制造方法 |
-
1994
- 1994-10-17 JP JP25057294A patent/JPH08120334A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100390305C (zh) * | 2005-06-28 | 2008-05-28 | 大连理工大学 | 一种高速钢刀具深冷处理方法 |
| CN103589839A (zh) * | 2013-10-21 | 2014-02-19 | 航天精工股份有限公司 | 一种高碳高铬不锈钢的热处理工艺 |
| CN110066968A (zh) * | 2018-07-26 | 2019-07-30 | 西安汇丰精密合金制造有限公司 | 一种沉淀硬化不锈钢热轧板材的制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6616501B2 (ja) | ベイナイト組織を有する工業用鋼材，該鋼材から製造される鍛造部品，並びに，鍛造部品の製造方法 | |
| EP3550051B1 (en) | Steel for mold, mold, use of a steel for manufacturing a mold, and a process of manufacturing a mold | |
| KR20020088425A (ko) | 어닐링 생략 가능한 기계 구조용 열간압연 선재·봉강 및그 제조 방법 | |
| JP7685991B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法、並びに板ばね | |
| US20240271240A1 (en) | Martensitic stainless steel with improved strength and corrosion resistance, and manufacturing method therefor | |
| US4788034A (en) | Age hardenable maetensitic steel | |
| JP2022535237A (ja) | マルテンサイト系ステンレス合金 | |
| JP2001107195A (ja) | 低炭素高硬度・高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| US2797993A (en) | Stainless steel | |
| US20020164261A1 (en) | Cast shaped article made from high strength, precipitation-hardenable stainless steel and a process for making same | |
| JP3301439B2 (ja) | 析出硬化性工具鋼 | |
| KR102554100B1 (ko) | NiCrMo강 및 NiCrMo강재의 제조 방법 | |
| JPH064889B2 (ja) | 厚肉超高張力鋼の製造方法 | |
| JP3342501B2 (ja) | 高強度高靭性ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPS59170244A (ja) | 強靭無Ｃｏマルエ−ジング鋼 | |
| JPH08120334A (ja) | 高強度高靭性ステンレス鋼鋳物 | |
| JP7830994B2 (ja) | マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法およびマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼製品の製造方法 | |
| JP6583885B2 (ja) | 耐食性および製造性に優れた高硬度ステンレス鋼 | |
| JPS63145750A (ja) | タ−ビンロ−タ用低合金鋼 | |
| JP3164140B2 (ja) | 機械部品用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH07316744A (ja) | 冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線材とその製造方法 | |
| JP3662151B2 (ja) | 耐熱鋳鋼及びその熱処理方法 | |
| JPS645098B2 (ja) | ||
| JP2023000442A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼、並びに、マルテンサイト系ステンレス鋼部材及びその製造方法 | |
| JPH01275737A (ja) | 冷間加工性の優れた高強度ステンレス鋼 |