JPH08134712A - 湿式紡糸用口金 - Google Patents
湿式紡糸用口金Info
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- JPH08134712A JPH08134712A JP23601895A JP23601895A JPH08134712A JP H08134712 A JPH08134712 A JP H08134712A JP 23601895 A JP23601895 A JP 23601895A JP 23601895 A JP23601895 A JP 23601895A JP H08134712 A JPH08134712 A JP H08134712A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 凝固液を口金各部に均一に供給し、繊維製品
の品質変動及び品質欠点の少なく、且つノズル切れの発
生を抑えた、即ち生産性を向上させた湿式紡糸用口金を
提供することである。 【構成】 凝固液の流入路となる、ある特定の数と範囲
からなる扇型の非穿孔領域によって区画された複数の紡
出孔の穿孔された穿孔領域を有し、且つある特定の範囲
の紡出孔について単位時間単位紡出孔当たりの紡糸液吐
出量を多くした湿式紡糸用口金。 【効果】 一般的湿式紡糸全てに適用可能であり、凝固
速度差に基づく繊維製品の品質変動及び品質欠点の少な
い高品位繊維製品を高生産性に提供出来る。
の品質変動及び品質欠点の少なく、且つノズル切れの発
生を抑えた、即ち生産性を向上させた湿式紡糸用口金を
提供することである。 【構成】 凝固液の流入路となる、ある特定の数と範囲
からなる扇型の非穿孔領域によって区画された複数の紡
出孔の穿孔された穿孔領域を有し、且つある特定の範囲
の紡出孔について単位時間単位紡出孔当たりの紡糸液吐
出量を多くした湿式紡糸用口金。 【効果】 一般的湿式紡糸全てに適用可能であり、凝固
速度差に基づく繊維製品の品質変動及び品質欠点の少な
い高品位繊維製品を高生産性に提供出来る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アクリル等の化学繊維
を工業的規模で湿式紡糸するのに用いる高生産性湿式紡
糸用口金に関するものである。
を工業的規模で湿式紡糸するのに用いる高生産性湿式紡
糸用口金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】アクリル等の化学繊維を湿式紡糸法によ
って工業的に生産する場合において、１個の口金から多
糸条を同時に紡糸する方法が一般的であるが、このよう
な１個の口金から多糸条を紡糸する方法では口金各部に
於ける紡糸液温度、量や凝固液温度、濃度の斑を生じ、
紡糸液吐出量斑や凝固速度斑に基づく繊維製品の品質変
動や生産性の低下をもたらす。
って工業的に生産する場合において、１個の口金から多
糸条を同時に紡糸する方法が一般的であるが、このよう
な１個の口金から多糸条を紡糸する方法では口金各部に
於ける紡糸液温度、量や凝固液温度、濃度の斑を生じ、
紡糸液吐出量斑や凝固速度斑に基づく繊維製品の品質変
動や生産性の低下をもたらす。
【０００３】従来から、凝固液整流化、紡糸液整流化、
口金穿孔領域の細分化、口金洗浄の強化、口金孔径に或
る特定の分布を持たせる等の方法が提案されているが、
これら従来の方法では繊維製品の品質変動の減少につい
ては、繊度変動率を低下させる程度に止まり、又生産性
の向上についても充分満足するものではなかった。
口金穿孔領域の細分化、口金洗浄の強化、口金孔径に或
る特定の分布を持たせる等の方法が提案されているが、
これら従来の方法では繊維製品の品質変動の減少につい
ては、繊度変動率を低下させる程度に止まり、又生産性
の向上についても充分満足するものではなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは前述の如
き従来技術では充分解決出来なかった繊維製品の品質変
動と生産性を改善すべく研究を繰り返した結果本発明に
至ったものである。すなわち本発明の目的とするところ
は、凝固液を口金各部に均一に供給し、繊維製品の品質
変動及び品質欠点の少なく、且つノズル切れの発生を抑
えた、即ち生産性を向上させた湿式紡糸用口金を提供す
ることである。
き従来技術では充分解決出来なかった繊維製品の品質変
動と生産性を改善すべく研究を繰り返した結果本発明に
至ったものである。すなわち本発明の目的とするところ
は、凝固液を口金各部に均一に供給し、繊維製品の品質
変動及び品質欠点の少なく、且つノズル切れの発生を抑
えた、即ち生産性を向上させた湿式紡糸用口金を提供す
ることである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】かかる本発明の目的は、
口金円の中心から放射状に伸びる６〜１８個の第１の２
等辺扇形非穿孔領域（以下 第１の非穿孔領域という）
と、それによって区画された６〜１８個の、特定の位置
に第２の２等辺扇形非穿孔領域（以下 第２の非穿孔領
域という）を内在させた複数の紡出孔の穿孔された２等
辺扇形穿孔領域（以下 穿孔領域という）を有し、各々
の穿孔領域において、該第２の非穿孔領域は該穿孔領域
の中心角の２等分線上の口金円中心から口金半径の５／
１２〜１／５の範囲の距離の点を頂点とし該２等分線を
共有して立つ２等辺扇形をなし、且つ、該穿孔領域総面
積、第１の非穿孔領域総面積、第２の非穿孔領域総面積
の該口金円面積に対する比が５０〜７７％、１５〜２５
％、８〜２５％であることを特徴とする湿式紡糸用口金
によって達成される。
口金円の中心から放射状に伸びる６〜１８個の第１の２
等辺扇形非穿孔領域（以下 第１の非穿孔領域という）
と、それによって区画された６〜１８個の、特定の位置
に第２の２等辺扇形非穿孔領域（以下 第２の非穿孔領
域という）を内在させた複数の紡出孔の穿孔された２等
辺扇形穿孔領域（以下 穿孔領域という）を有し、各々
の穿孔領域において、該第２の非穿孔領域は該穿孔領域
の中心角の２等分線上の口金円中心から口金半径の５／
１２〜１／５の範囲の距離の点を頂点とし該２等分線を
共有して立つ２等辺扇形をなし、且つ、該穿孔領域総面
積、第１の非穿孔領域総面積、第２の非穿孔領域総面積
の該口金円面積に対する比が５０〜７７％、１５〜２５
％、８〜２５％であることを特徴とする湿式紡糸用口金
によって達成される。
【０００６】さらに、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸
液吐出量を、口金半径の７０〜９３％の範囲内の値を半
径とする同心円以遠の穿孔領域外縁部の紡出孔に多く、
穿孔領域非外縁部の紡出孔に少なくするようにし、さら
に好ましくは非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａとして０．
０２ｍｍから０．３５ｍｍの範囲内の値が、紡糸液温度
と凝固液温度との差△Ｔ（℃）として３０〜１００℃の
範囲内の値が採用される紡糸口金であって、前記穿孔領
域内全紡出孔数に対する外縁部紡出孔数の比率であるＸ
（％）が、正であり、且つ数３に規定する範囲内である
湿式紡糸用口金を採用することにより、本発明はより良
く達成される。
液吐出量を、口金半径の７０〜９３％の範囲内の値を半
径とする同心円以遠の穿孔領域外縁部の紡出孔に多く、
穿孔領域非外縁部の紡出孔に少なくするようにし、さら
に好ましくは非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａとして０．
０２ｍｍから０．３５ｍｍの範囲内の値が、紡糸液温度
と凝固液温度との差△Ｔ（℃）として３０〜１００℃の
範囲内の値が採用される紡糸口金であって、前記穿孔領
域内全紡出孔数に対する外縁部紡出孔数の比率であるＸ
（％）が、正であり、且つ数３に規定する範囲内である
湿式紡糸用口金を採用することにより、本発明はより良
く達成される。
【０００７】
【数３】
【０００８】最も好ましくは、非外縁部紡出孔に対する
外縁部の紡出孔の単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐
出量の比であるＹが１を超え、且つ 数４に規定する範
囲内である湿式紡糸用口金によって本発明はさらに高レ
ベルで達成される。
外縁部の紡出孔の単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐
出量の比であるＹが１を超え、且つ 数４に規定する範
囲内である湿式紡糸用口金によって本発明はさらに高レ
ベルで達成される。
【０００９】
【数４】
【００１０】以下、本発明を詳述する。図１は、第１の
非穿孔領域を８個有する本発明の口金の例をモデル的に
示す模式図であり該図において説明する。まず本発明
は、湿式紡糸用円形口金を対象とするものであって、口
金円の中心から放射状に伸びた６〜１８個の第１の非穿
孔領域２によって、複数の紡出孔の穿孔された穿孔領域
１に６〜１８個に区画されているものである。すなわち
口金全面に複数の紡出孔を穿孔して第１の非穿孔領域２
の無いもの、或いは凝固液流入路となる第１の非穿孔領
域が５個以下である場合は本発明に含まず、かかる場合
には口金穿孔領域各部への凝固液の供給が不均一とな
り、口金外周部と口金中央部の紡出孔では凝固速度の差
を生じ、得られる繊維の品質、例えばデニ−ル、強度、
伸度等の変動率の増大や、未解繊繊維が発生する等の品
質欠点を生じるのみならず、紡糸速度の向上がなされな
いために穿孔領域の総紡出孔数は多いにも拘らず生産性
が低くなる。なお、ここで言う口金外周部、中央部と
は、口金全体から見て口金半径の大きいド−ナツ状の部
分，口金中心を含む半径の小さい円状の部分を夫々意味
する。
非穿孔領域を８個有する本発明の口金の例をモデル的に
示す模式図であり該図において説明する。まず本発明
は、湿式紡糸用円形口金を対象とするものであって、口
金円の中心から放射状に伸びた６〜１８個の第１の非穿
孔領域２によって、複数の紡出孔の穿孔された穿孔領域
１に６〜１８個に区画されているものである。すなわち
口金全面に複数の紡出孔を穿孔して第１の非穿孔領域２
の無いもの、或いは凝固液流入路となる第１の非穿孔領
域が５個以下である場合は本発明に含まず、かかる場合
には口金穿孔領域各部への凝固液の供給が不均一とな
り、口金外周部と口金中央部の紡出孔では凝固速度の差
を生じ、得られる繊維の品質、例えばデニ−ル、強度、
伸度等の変動率の増大や、未解繊繊維が発生する等の品
質欠点を生じるのみならず、紡糸速度の向上がなされな
いために穿孔領域の総紡出孔数は多いにも拘らず生産性
が低くなる。なお、ここで言う口金外周部、中央部と
は、口金全体から見て口金半径の大きいド−ナツ状の部
分，口金中心を含む半径の小さい円状の部分を夫々意味
する。
【００１１】一方、第１の非穿孔領域２が１９個以上に
なると凝固液流入路としての非穿孔領域を確保しつつ、
工業的に採用され得る高生産性の多糸状湿式紡糸用口金
が得られない。また非穿孔領域の形状は２等辺扇形であ
る必要がある。これは口金外周部と口金中央部での凝固
液流入路における凝固液流入速度を一定にし、凝固液流
の乱れによる糸切れを防止し、且つ穿孔領域面積を最大
限に確保するためである。
なると凝固液流入路としての非穿孔領域を確保しつつ、
工業的に採用され得る高生産性の多糸状湿式紡糸用口金
が得られない。また非穿孔領域の形状は２等辺扇形であ
る必要がある。これは口金外周部と口金中央部での凝固
液流入路における凝固液流入速度を一定にし、凝固液流
の乱れによる糸切れを防止し、且つ穿孔領域面積を最大
限に確保するためである。
【００１２】また本発明では、該穿孔領域１内の特定の
位置に第２の非穿孔領域３を内在せしめている。すなわ
ち、該穿孔領域１内に第２の非穿孔領域３を内在させな
い場合、口金外周部と口金中央部で凝固速度の差を生
じ、前述した第１の非穿孔領域２が５個以下であるとき
と同様に得られる繊維の品質、例えばデニ−ル、強度、
伸度等の変動率の増大や、未解繊繊維が発生する等の品
質欠点を生じるし、生産性も低下する。
位置に第２の非穿孔領域３を内在せしめている。すなわ
ち、該穿孔領域１内に第２の非穿孔領域３を内在させな
い場合、口金外周部と口金中央部で凝固速度の差を生
じ、前述した第１の非穿孔領域２が５個以下であるとき
と同様に得られる繊維の品質、例えばデニ−ル、強度、
伸度等の変動率の増大や、未解繊繊維が発生する等の品
質欠点を生じるし、生産性も低下する。
【００１３】また、その第２の非穿孔領域３の存在する
特定の位置とは、該穿孔領域の中心角（２θ）の２等分
線上であって口金円中心からの距離（ｒ）が口金半径
（Ｒ）の５／１２〜１／５の範囲の点を頂点とし該２等
分線を共有して立つ位置であり、その形状は第１の非穿
孔領域２と同じように口金円外周に弧をもつ２等辺扇形
である。又、第１の非穿孔領域２の総面積と第２の非穿
孔領域３の総面積の口金円面積に対する比が１５〜２５
％，８〜２５％の範囲である必要がある。ここで言う口
金円面積とは穿孔領域総面積と第１、第２の非穿孔領域
総面積の和を言う。
特定の位置とは、該穿孔領域の中心角（２θ）の２等分
線上であって口金円中心からの距離（ｒ）が口金半径
（Ｒ）の５／１２〜１／５の範囲の点を頂点とし該２等
分線を共有して立つ位置であり、その形状は第１の非穿
孔領域２と同じように口金円外周に弧をもつ２等辺扇形
である。又、第１の非穿孔領域２の総面積と第２の非穿
孔領域３の総面積の口金円面積に対する比が１５〜２５
％，８〜２５％の範囲である必要がある。ここで言う口
金円面積とは穿孔領域総面積と第１、第２の非穿孔領域
総面積の和を言う。
【００１４】すなわち、第２の非穿孔領域の頂点の位置
が口金半径の５／１２を超え以遠にある場合は前述した
如く、口金外周部と口金中央部凝固速度の差を生じ、得
られる繊維の品質変動率の増大や、品質欠点を生じる。
一方、該口金半径の１／５未満以内にある場合は第１の
非穿孔領域の数を２倍にしたのとほぼ同様の効果とな
り、凝固液流入路として充分な巾の非穿孔領域２或いは
３が確保出来ず、得られる繊維の品質変動率の増大や、
品質欠点を生じると共に生産性も低下する。
が口金半径の５／１２を超え以遠にある場合は前述した
如く、口金外周部と口金中央部凝固速度の差を生じ、得
られる繊維の品質変動率の増大や、品質欠点を生じる。
一方、該口金半径の１／５未満以内にある場合は第１の
非穿孔領域の数を２倍にしたのとほぼ同様の効果とな
り、凝固液流入路として充分な巾の非穿孔領域２或いは
３が確保出来ず、得られる繊維の品質変動率の増大や、
品質欠点を生じると共に生産性も低下する。
【００１５】さらに該第１の非穿孔領域２の総面積の口
金円面積に対する比が１５％未満である場合には充分な
凝固液流入路が確保出来ず、得られる繊維の品質変動率
の増大や、品質欠点を生じる。又、２５％を超える場合
には口金外周部、中央部での凝固速度の差を減少させる
のに必要な凝固液流入路が確保出来るものの、非穿孔領
域を必要以上に大きくすることは穿孔領域総面積を小さ
くし、生産性を低下させる。又、該第２の非穿孔領域３
の総面積の口金円面積に対する比が８％未満である場
合、および２５％を超える場合には先の第１の非穿孔領
域２の総面積の口金円面積に対する比と同様の理由によ
り採用しがたい。
金円面積に対する比が１５％未満である場合には充分な
凝固液流入路が確保出来ず、得られる繊維の品質変動率
の増大や、品質欠点を生じる。又、２５％を超える場合
には口金外周部、中央部での凝固速度の差を減少させる
のに必要な凝固液流入路が確保出来るものの、非穿孔領
域を必要以上に大きくすることは穿孔領域総面積を小さ
くし、生産性を低下させる。又、該第２の非穿孔領域３
の総面積の口金円面積に対する比が８％未満である場
合、および２５％を超える場合には先の第１の非穿孔領
域２の総面積の口金円面積に対する比と同様の理由によ
り採用しがたい。
【００１６】さらに、該穿孔領域総面積の該口金円面積
に対する比が５０〜７７％占める必要がある。すなわ
ち、穿孔領域総面積の口金円面積に対する比が５０％未
満では繊維用多糸状湿式紡糸用口金としては工業的には
採用しがたい低生産性となり、一方７７％を超えると得
られる繊維の品質の変動率を小さくするのに充分な凝固
液流入路としての非穿孔領域２或いは３が確保出来ない
ためである。
に対する比が５０〜７７％占める必要がある。すなわ
ち、穿孔領域総面積の口金円面積に対する比が５０％未
満では繊維用多糸状湿式紡糸用口金としては工業的には
採用しがたい低生産性となり、一方７７％を超えると得
られる繊維の品質の変動率を小さくするのに充分な凝固
液流入路としての非穿孔領域２或いは３が確保出来ない
ためである。
【００１７】本発明になる湿式紡糸用口金の材質として
はタンタル、ステンレス、白金金合金、ガラス、セラミ
クスやエポキシ、ポリカーボネ−ト、その他エンプラ樹
脂等が採用できる。
はタンタル、ステンレス、白金金合金、ガラス、セラミ
クスやエポキシ、ポリカーボネ−ト、その他エンプラ樹
脂等が採用できる。
【００１８】次に図２は１個の穿孔領域１及びそれを挟
む２個の第１の非穿孔領域２の部分を拡大して模式的に
表し、以下の発明の理解を容易ならしめるためのもので
ある。本発明では、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液
吐出量を、口金半径の７０〜９３％の範囲内の値を半径
（ｐ）とする同心円以遠の穿孔領域外縁部４の紡出孔に
多く、穿孔領域非外縁部の紡出孔に少なくする事を包含
する。ここで穿孔領域外縁部４とは図２を参照して明ら
かな如く、半径ｐ以遠であって且つ、隣接する第１の非
穿孔領域２、第２の非穿孔領域３および口金円外周か
ら、穿孔領域内側に在る領域をいう。従って穿孔領域非
外縁部とは、穿孔領域１のうちで外縁部を除いた領域の
ことである。なお外縁部の穿孔領域内側への拡がり程度
は、他の紡糸条件との勘案で定めるべきものである。
む２個の第１の非穿孔領域２の部分を拡大して模式的に
表し、以下の発明の理解を容易ならしめるためのもので
ある。本発明では、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液
吐出量を、口金半径の７０〜９３％の範囲内の値を半径
（ｐ）とする同心円以遠の穿孔領域外縁部４の紡出孔に
多く、穿孔領域非外縁部の紡出孔に少なくする事を包含
する。ここで穿孔領域外縁部４とは図２を参照して明ら
かな如く、半径ｐ以遠であって且つ、隣接する第１の非
穿孔領域２、第２の非穿孔領域３および口金円外周か
ら、穿孔領域内側に在る領域をいう。従って穿孔領域非
外縁部とは、穿孔領域１のうちで外縁部を除いた領域の
ことである。なお外縁部の穿孔領域内側への拡がり程度
は、他の紡糸条件との勘案で定めるべきものである。
【００１９】このような口金において凝固液による口金
裏面での吐出直前紡糸液の冷却は凝固液流入量の多い口
金外周部および口金外周部に近い第１、第２の非穿孔領
域に隣接する穿孔領域外縁部の紡出孔に顕著であり、単
位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量を多くする穿孔
領域外縁部の紡出孔を配置する場所が、口金半径の７０
％未満である同心円以内である場合、デニ−ル分布が増
大し、繊維製品の品位を損ねるとともに外縁部であって
口金円中心側の紡出孔において紡糸液の曵糸性低下によ
るノズル切れが起こる。一方、単位紡出孔単位時間当た
りの紡糸液吐出量を多くする穿孔領域外縁部４の紡出孔
を配置する場所が、口金半径の９３％を超える同心円以
遠である場合であってもデニ−ル分布が増大し、繊維製
品の品位を損ねるとともに外縁部であって口金円中心側
の紡出孔において紡糸液の曵糸性低下れが起こり、高生
産性に湿式紡糸する目的が達成されない。
裏面での吐出直前紡糸液の冷却は凝固液流入量の多い口
金外周部および口金外周部に近い第１、第２の非穿孔領
域に隣接する穿孔領域外縁部の紡出孔に顕著であり、単
位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量を多くする穿孔
領域外縁部の紡出孔を配置する場所が、口金半径の７０
％未満である同心円以内である場合、デニ−ル分布が増
大し、繊維製品の品位を損ねるとともに外縁部であって
口金円中心側の紡出孔において紡糸液の曵糸性低下によ
るノズル切れが起こる。一方、単位紡出孔単位時間当た
りの紡糸液吐出量を多くする穿孔領域外縁部４の紡出孔
を配置する場所が、口金半径の９３％を超える同心円以
遠である場合であってもデニ−ル分布が増大し、繊維製
品の品位を損ねるとともに外縁部であって口金円中心側
の紡出孔において紡糸液の曵糸性低下れが起こり、高生
産性に湿式紡糸する目的が達成されない。
【００２０】なお図２においては穿孔領域外縁部４が、
第１、第２の非穿孔領域２、３に隣接する側共に同一の
同心円半径ｐであるものを示している。しかしこの同心
円半径は、同一である必要は無く、むしろ第１の非穿孔
領域２に隣接する側の同心円半径（便宜上 ａとする）
を短く、第２の非穿孔領域３に隣接する側の同心円半径
（便宜上 ｂとする）を長くするのが好ましい。その設
定に当たっては、概ねａ対ｂの比を、第１の非穿孔領域
２の面積対第２の非穿孔領域３の面積の比に反比例させ
るのが良い。
第１、第２の非穿孔領域２、３に隣接する側共に同一の
同心円半径ｐであるものを示している。しかしこの同心
円半径は、同一である必要は無く、むしろ第１の非穿孔
領域２に隣接する側の同心円半径（便宜上 ａとする）
を短く、第２の非穿孔領域３に隣接する側の同心円半径
（便宜上 ｂとする）を長くするのが好ましい。その設
定に当たっては、概ねａ対ｂの比を、第１の非穿孔領域
２の面積対第２の非穿孔領域３の面積の比に反比例させ
るのが良い。
【００２１】なお、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液
吐出量を多くする手段としては、孔径を大きくする方
法、キャピラリ−長を短くする方法 及び孔径とキャピ
ラリ−長を組み合わせる方法がある。
吐出量を多くする手段としては、孔径を大きくする方
法、キャピラリ−長を短くする方法 及び孔径とキャピ
ラリ−長を組み合わせる方法がある。
【００２２】次に本発明では、非外縁部紡出孔の相当孔
径Ｄａとして０．０２ｍｍから０．３５ｍｍの範囲内の
値が、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）として
３０〜１００℃の範囲内の値が採用される紡糸口金で殊
に効果を発現する。すなわち、工業的に採用される多糸
状湿式紡糸用口金において、紡出孔の相当孔径Ｄａを
０．０２ｍｍ未満にすることは現状の口金加工技術の限
界を超えている。一方、紡出孔の相当孔径Ｄａが０．３
５ｍｍを超える口金は一般的に繊維製品として採用され
るデニ−ルの繊維を湿式紡糸法によって得ようとする口
金としては採用されない。なお、言うまでもないが相当
孔径とは、真円形のみならずスリット状や三つ葉状等の
異形孔も含めて、その孔面積を基準に円形孔に換算した
孔径である。
径Ｄａとして０．０２ｍｍから０．３５ｍｍの範囲内の
値が、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）として
３０〜１００℃の範囲内の値が採用される紡糸口金で殊
に効果を発現する。すなわち、工業的に採用される多糸
状湿式紡糸用口金において、紡出孔の相当孔径Ｄａを
０．０２ｍｍ未満にすることは現状の口金加工技術の限
界を超えている。一方、紡出孔の相当孔径Ｄａが０．３
５ｍｍを超える口金は一般的に繊維製品として採用され
るデニ−ルの繊維を湿式紡糸法によって得ようとする口
金としては採用されない。なお、言うまでもないが相当
孔径とは、真円形のみならずスリット状や三つ葉状等の
異形孔も含めて、その孔面積を基準に円形孔に換算した
孔径である。
【００２３】さらに、紡糸液温度と凝固液温度との差△
Ｔ（℃）が３０℃未満の湿式紡糸においては、紡糸液温
度と凝固液温度の差に基づく口金各部における凝固速度
差、及び紡糸液吐出量差による繊維の品質差、及び紡糸
生産性低下に及ぼす影響は小さいので本発明を適用する
までもない。一方、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ
（℃）が１００℃を超える湿式紡糸においては、本発明
をもってしても紡糸液温度と凝固液温度の差に基づく口
金各部における凝固速度差、及び紡糸液吐出量差による
繊維の品質差を解消することが出来ない。このような理
由で、相当孔径および△Ｔ（℃）の適正なところで有効
なのである。
Ｔ（℃）が３０℃未満の湿式紡糸においては、紡糸液温
度と凝固液温度の差に基づく口金各部における凝固速度
差、及び紡糸液吐出量差による繊維の品質差、及び紡糸
生産性低下に及ぼす影響は小さいので本発明を適用する
までもない。一方、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ
（℃）が１００℃を超える湿式紡糸においては、本発明
をもってしても紡糸液温度と凝固液温度の差に基づく口
金各部における凝固速度差、及び紡糸液吐出量差による
繊維の品質差を解消することが出来ない。このような理
由で、相当孔径および△Ｔ（℃）の適正なところで有効
なのである。
【００２４】かかる条件下において穿孔領域内全紡出孔
数に対する外縁部紡出孔数の比率であるＸ（％）が、正
であり、且つ数３に規定する範囲内にあることが好まし
い。すなわち、非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａが小さく
なるに従い、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）
が大きくなるに従い、凝固液での冷却によって生じる口
金裏面での吐出直前紡糸液温度の斑が増大し、紡糸液吐
出量の斑が増大すると共に、紡糸液の曳糸性の斑も増大
することから、穿孔領域内全紡出孔数に対する外縁部紡
出孔数の比率を大きくする事が有効なのである。
数に対する外縁部紡出孔数の比率であるＸ（％）が、正
であり、且つ数３に規定する範囲内にあることが好まし
い。すなわち、非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａが小さく
なるに従い、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）
が大きくなるに従い、凝固液での冷却によって生じる口
金裏面での吐出直前紡糸液温度の斑が増大し、紡糸液吐
出量の斑が増大すると共に、紡糸液の曳糸性の斑も増大
することから、穿孔領域内全紡出孔数に対する外縁部紡
出孔数の比率を大きくする事が有効なのである。
【００２５】上記したＸ（％）が数３の範囲を下回る場
合、該外縁部紡出孔近傍の非外縁部紡出孔で、紡糸液吐
出量の不足と曳糸性の低下によりノズル切れが発生し、
紡糸生産性が低下する。一方、該外縁部紡出孔の比率が
数３の範囲を上回る場合、デニ−ル分布が増大し、繊維
製品の品位を損ねる。
合、該外縁部紡出孔近傍の非外縁部紡出孔で、紡糸液吐
出量の不足と曳糸性の低下によりノズル切れが発生し、
紡糸生産性が低下する。一方、該外縁部紡出孔の比率が
数３の範囲を上回る場合、デニ−ル分布が増大し、繊維
製品の品位を損ねる。
【００２６】次に本発明では、非外縁部の紡出孔に対す
る外縁部の紡出孔の単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液
吐出量の比であるＹが１を超え、且つ数４に規定する範
囲内であることが好ましい。すなわち、前述した如く通
常では穿孔領域外縁部紡出孔において、紡糸液吐出量の
減少と曳糸性の低下が起こり、ノズル切れが発生し、紡
糸生産性が低下することから、非外縁部の紡出孔に対す
る外縁部の紡出孔の単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液
吐出量の比を大きくする必要がある。
る外縁部の紡出孔の単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液
吐出量の比であるＹが１を超え、且つ数４に規定する範
囲内であることが好ましい。すなわち、前述した如く通
常では穿孔領域外縁部紡出孔において、紡糸液吐出量の
減少と曳糸性の低下が起こり、ノズル切れが発生し、紡
糸生産性が低下することから、非外縁部の紡出孔に対す
る外縁部の紡出孔の単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液
吐出量の比を大きくする必要がある。
【００２７】かかる比Ｙが１を下回る場合は当然のごと
くノズル切れが発生し、Ｙが１を超えてはいるが数４の
範囲を下回る場合は非外縁部と外縁部の紡出孔の曳糸性
の差からノズル切れが発生し、やはり紡糸生産性が低下
する。一方、比Ｙが数４の範囲を上回る場合、デニ−ル
分布が増大し、繊維製品の品位を損ねる。
くノズル切れが発生し、Ｙが１を超えてはいるが数４の
範囲を下回る場合は非外縁部と外縁部の紡出孔の曳糸性
の差からノズル切れが発生し、やはり紡糸生産性が低下
する。一方、比Ｙが数４の範囲を上回る場合、デニ−ル
分布が増大し、繊維製品の品位を損ねる。
【００２８】本発明では口金の紡糸液吐出量の比である
Ｙは数４で示す範囲であるが、紡糸して得られる繊維の
デニール分布は、該外縁部紡出孔の紡糸液吐出量を多く
することで細デニール部分が無くなり、太デニール部分
に分布が移動する。しかしながら該外縁部紡出孔の紡糸
液吐出量は吐出直前紡糸液温度の低下による紡糸液吐出
量低下により口金の紡糸液吐出量の比であるＹほど大き
くならないことから、繊維製品の品位を損ねる程に大き
くはならない。
Ｙは数４で示す範囲であるが、紡糸して得られる繊維の
デニール分布は、該外縁部紡出孔の紡糸液吐出量を多く
することで細デニール部分が無くなり、太デニール部分
に分布が移動する。しかしながら該外縁部紡出孔の紡糸
液吐出量は吐出直前紡糸液温度の低下による紡糸液吐出
量低下により口金の紡糸液吐出量の比であるＹほど大き
くならないことから、繊維製品の品位を損ねる程に大き
くはならない。
【００２９】
【実施例】以下実施例により本発明を具体的に説明する
が、実施例中、口金の紡糸液吐出量比Ｙ、紡糸性、デニ
−ル、強伸度他の特性値は次の定義、測定法により求め
た値である。また実施例中で使用する用語の略号及び単
位を以下に示す。 （１）口金の紡糸液吐出量比（Ｙ） 数５より算出する。
が、実施例中、口金の紡糸液吐出量比Ｙ、紡糸性、デニ
−ル、強伸度他の特性値は次の定義、測定法により求め
た値である。また実施例中で使用する用語の略号及び単
位を以下に示す。 （１）口金の紡糸液吐出量比（Ｙ） 数５より算出する。
【００３０】
【数５】
【００３１】なお、ここで符号は以下のものを表す。 Ｌａ；非外縁部紡出孔のキャピラリ−長 （ｍｍ） Ｌｂ；外縁部紡出孔のキャピラリ−長 （ｍｍ） Ｄａ；非外縁部紡出孔の相当孔径 （ｍｍ） Ｄｂ；外縁部紡出孔の相当孔径 （ｍｍ）
【００３２】（２）紡糸性 臨界ジェット延伸比（Ｊ）は紡糸液の紡出孔からの平均
吐出線速度に対する、ノズル切れ本数が総紡出孔数の
０．１％または２０のいずれか小さい方の値になる巻き
取り速度の比で表す。 （３）デニ−ル 断面法（ｄ） ；ｎ＝４００ 変動率（ＣＶ％）；（標準偏差／平均値）×１００
吐出線速度に対する、ノズル切れ本数が総紡出孔数の
０．１％または２０のいずれか小さい方の値になる巻き
取り速度の比で表す。 （３）デニ−ル 断面法（ｄ） ；ｎ＝４００ 変動率（ＣＶ％）；（標準偏差／平均値）×１００
【００３３】（４）強度（ＤＳ）（ＪＩＳ Ｌ１０１
５） 強度（ｇ／ｄ） ；ｎ＝３０ 変動率（ＣＶ％）；（標準偏差／平均値）×１００ （５）伸度（ＤＥ）（ＪＩＳ Ｌ１０１５） 伸度 （％） ；ｎ＝３０ 変動率（ＣＶ％）；（標準偏差／平均値）×１００
５） 強度（ｇ／ｄ） ；ｎ＝３０ 変動率（ＣＶ％）；（標準偏差／平均値）×１００ （５）伸度（ＤＥ）（ＪＩＳ Ｌ１０１５） 伸度 （％） ；ｎ＝３０ 変動率（ＣＶ％）；（標準偏差／平均値）×１００
【００３４】（６）未解繊繊維含有率（Ｍ 重量％） 測定機；卓上解繊機 スピンラブ 測定 ；原綿 ２０ｇを卓上解繊機に２回通す。 解繊された綿から未解繊の綿を分別採取し、精秤し、
ｗ（ｇ）とする。 計算 ；含有率（Ｍ％）＝（ｗ／２０）×１００
ｗ（ｇ）とする。 計算 ；含有率（Ｍ％）＝（ｗ／２０）×１００
【００３５】（７）生産性 生産性係数（Ｓ）は単糸デニ−ル（ｄ）と穿孔領域内全
紡出孔数（Ｎ）と臨界ジェット延伸比（Ｊ）の積で表
す。 （８）用語の略号及び単位 Ｎ ；穿孔領域内全紡出孔数 （−） Ｒ ；穿孔領域最外周紡出孔の口金中心からの距離 （ｍｍ） ｒ ；第２の非穿孔領域の扇形頂点までの口金中心からの距離（ｍｍ） ｐ ；穿孔領域外縁部の口金中心に最も近い紡出孔の （ｍｍ） 口金中心からの距離
紡出孔数（Ｎ）と臨界ジェット延伸比（Ｊ）の積で表
す。 （８）用語の略号及び単位 Ｎ ；穿孔領域内全紡出孔数 （−） Ｒ ；穿孔領域最外周紡出孔の口金中心からの距離 （ｍｍ） ｒ ；第２の非穿孔領域の扇形頂点までの口金中心からの距離（ｍｍ） ｐ ；穿孔領域外縁部の口金中心に最も近い紡出孔の （ｍｍ） 口金中心からの距離
【００３６】 Ａ％；口金円面積に対する穿孔領域の総面積の比 （％） Ｂ％；口金円面積に対する第１の非穿孔領域の総面積の比 （％） Ｃ％；口金円面積に対する第２の非穿孔領域の総面積の比 （％） Ｂｎ；第１の非穿孔領域の数 （個） Ｃｎ；第２の非穿孔領域の数 （個）
【００３７】 ＤＴ；紡糸液温度 （℃） ＣＴ；凝固液温度 （℃） ΔＴ；ＤＴ−ＣＴ （℃）
【００３８】実施例 １ アクリロニトリル９０重量％、アクリル酸メチルエステ
ル９．５重量％とメタアリルスルホン酸ソ−ダ０．５％
重量％を含有する［η］＝１．５の共重合体をロダンソ
ーダ４８％の水溶液に溶解し、共重合体濃度が１１重量
％となるよう紡糸液を準備した。ついで前記紡糸液を表
１に示すタンタルからなる口金から０℃、１０％ロダン
ソーダ水溶液中に引取速度１５ｍ／分で湿式紡糸し、得
られた湿潤フィラメントは沸水中で１０倍延伸後、１１
５℃の熱風中で乾燥する。得られた繊維を１３０℃の加
圧蒸気中で熱処理を行い３ｄの繊維を作成した。かくし
て得られた繊維の原綿品質および変動率と引取速度を１
ｍ／分のピッチで上昇させ測定した臨界ジェット延伸比
は表２に示すごとき特性であった。
ル９．５重量％とメタアリルスルホン酸ソ−ダ０．５％
重量％を含有する［η］＝１．５の共重合体をロダンソ
ーダ４８％の水溶液に溶解し、共重合体濃度が１１重量
％となるよう紡糸液を準備した。ついで前記紡糸液を表
１に示すタンタルからなる口金から０℃、１０％ロダン
ソーダ水溶液中に引取速度１５ｍ／分で湿式紡糸し、得
られた湿潤フィラメントは沸水中で１０倍延伸後、１１
５℃の熱風中で乾燥する。得られた繊維を１３０℃の加
圧蒸気中で熱処理を行い３ｄの繊維を作成した。かくし
て得られた繊維の原綿品質および変動率と引取速度を１
ｍ／分のピッチで上昇させ測定した臨界ジェット延伸比
は表２に示すごとき特性であった。
【００３９】
【表１】
【００４０】表２の記載から、本発明からなる口金から
紡糸された試料Ｎｏ２〜６に対し、第１及び第２の非穿
孔領域の数が６個未満である口金から紡糸された試料Ｎ
ｏ１は口金中心への凝固液の流入が不足し、デニ−ル、
強伸度の変動率が大きく、未解繊繊維含有率が大きい品
質欠点があるばかりか生産性も劣る。また第１及び第２
の非穿孔領域の数が１８個超える口金から紡糸された試
料Ｎｏ７は凝固液流入路である非穿孔領域の巾が狭いこ
とから試料Ｎｏ１と同じ理由で試料Ｎｏ１同様品質欠点
があり、生産性も劣る。一方、第２の非穿孔領域を持た
ない口金から紡糸された試料Ｎｏ８では更に品質欠点が
増大する事実が理解される。
紡糸された試料Ｎｏ２〜６に対し、第１及び第２の非穿
孔領域の数が６個未満である口金から紡糸された試料Ｎ
ｏ１は口金中心への凝固液の流入が不足し、デニ−ル、
強伸度の変動率が大きく、未解繊繊維含有率が大きい品
質欠点があるばかりか生産性も劣る。また第１及び第２
の非穿孔領域の数が１８個超える口金から紡糸された試
料Ｎｏ７は凝固液流入路である非穿孔領域の巾が狭いこ
とから試料Ｎｏ１と同じ理由で試料Ｎｏ１同様品質欠点
があり、生産性も劣る。一方、第２の非穿孔領域を持た
ない口金から紡糸された試料Ｎｏ８では更に品質欠点が
増大する事実が理解される。
【００４１】
【表２】
【００４２】実施例 ２ 実施例１による共重合体原液を表３に示すタンタルから
なる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊
維を作成した。かかる繊維の評価結果は表４に示す。
なる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊
維を作成した。かかる繊維の評価結果は表４に示す。
【００４３】
【表３】
【００４４】表４の記載から、本発明からなる口金から
紡糸された試料Ｎｏ３、１０〜１２に対し、第２の非穿
孔領域の頂点の位置が、口金円中心からの距離で口金半
径の１／５未満のである口金から紡糸された試料Ｎｏ９
は紡糸性（Ｊ）が低く、生産性が劣る。また第２の非穿
孔領域の頂点の位置が口金円中心からの距離で口金半径
の５／１２を超える口金から紡糸された試料Ｎｏ１３は
口金中心への凝固液の流入が不足し、デニ−ル、強伸度
の変動率が大きく、未解繊繊維含有率が大きい品質欠点
を生じることが理解出来る。
紡糸された試料Ｎｏ３、１０〜１２に対し、第２の非穿
孔領域の頂点の位置が、口金円中心からの距離で口金半
径の１／５未満のである口金から紡糸された試料Ｎｏ９
は紡糸性（Ｊ）が低く、生産性が劣る。また第２の非穿
孔領域の頂点の位置が口金円中心からの距離で口金半径
の５／１２を超える口金から紡糸された試料Ｎｏ１３は
口金中心への凝固液の流入が不足し、デニ−ル、強伸度
の変動率が大きく、未解繊繊維含有率が大きい品質欠点
を生じることが理解出来る。
【００４５】
【表４】
【００４６】実施例 ３ 実施例１による共重合体原液を表５に示すタンタルから
なる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊
維を作成した。かかる繊維の評価結果は表６に示す。
なる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊
維を作成した。かかる繊維の評価結果は表６に示す。
【００４７】
【表５】
【００４８】表６の記載から、口金総面積に対する穿孔
領域面積の比率を４０％にした試料Ｎｏ１４では紡糸
性、品質ともに良好であるが、穿孔面積が小さく紡出孔
数が少ないために生産性が低く工業的に採用出来ない。
また穿孔領域面積の口金総面積に対する比率が本発明の
範囲内の５０〜７７％であり且つ、第１，第２の非穿孔
領域面積の口金総面積に対する比率が本発明の範囲内の
２５〜１５％，２５〜８％である口金で穿孔領域面積が
大きくなるに従い紡出孔数を多くした口金から紡糸され
た試料Ｎｏ３、１５、１６、１８は紡出孔数が多くなる
に従いデニ−ル、強伸度変動率が大きくなるが許容出来
る範囲である。また紡糸性は紡出孔数が多くなるに従い
低下するものの紡出孔数が多いことによって生産性には
殆ど差がない。一方、第１の非穿孔領域面積の比率が１
５％未満である試料Ｎｏ１７、第２の非穿孔領域面積の
比率が８％未満である試料Ｎｏ１９及び穿孔領域面積の
比率が７７％を超えている試料Ｎｏ２０はデニ−ル、強
伸度変動率が大きく、未解繊繊維含有率が大きくなる品
質欠点を生じることが理解出来る。
領域面積の比率を４０％にした試料Ｎｏ１４では紡糸
性、品質ともに良好であるが、穿孔面積が小さく紡出孔
数が少ないために生産性が低く工業的に採用出来ない。
また穿孔領域面積の口金総面積に対する比率が本発明の
範囲内の５０〜７７％であり且つ、第１，第２の非穿孔
領域面積の口金総面積に対する比率が本発明の範囲内の
２５〜１５％，２５〜８％である口金で穿孔領域面積が
大きくなるに従い紡出孔数を多くした口金から紡糸され
た試料Ｎｏ３、１５、１６、１８は紡出孔数が多くなる
に従いデニ−ル、強伸度変動率が大きくなるが許容出来
る範囲である。また紡糸性は紡出孔数が多くなるに従い
低下するものの紡出孔数が多いことによって生産性には
殆ど差がない。一方、第１の非穿孔領域面積の比率が１
５％未満である試料Ｎｏ１７、第２の非穿孔領域面積の
比率が８％未満である試料Ｎｏ１９及び穿孔領域面積の
比率が７７％を超えている試料Ｎｏ２０はデニ−ル、強
伸度変動率が大きく、未解繊繊維含有率が大きくなる品
質欠点を生じることが理解出来る。
【００４９】
【表６】
【００５０】実施例 ４ 実施例１による共重合体原液を表７に示すタンタルから
なる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊
維を作成した。かかる繊維の評価結果は表８に示す。
なる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊
維を作成した。かかる繊維の評価結果は表８に示す。
【００５１】
【表７】
【００５２】表８の記載から、本発明からなる口金から
紡糸された試料Ｎｏ３、２２、２３に対し、単位紡出孔
単位時間当たりの紡糸液吐出量を多くする穿孔領域外縁
部の範囲が口金半径の７０％未満の値を半径とする同心
円以遠にある試料Ｎｏ２１は紡糸性が劣り、穿孔領域外
縁部の範囲が口金半径の９３％を超える値を半径とする
同心円以遠にある試料Ｎｏ２４はデニ−ル、強伸度変動
率が大きくなる品質欠点を生じることが明らかである。
紡糸された試料Ｎｏ３、２２、２３に対し、単位紡出孔
単位時間当たりの紡糸液吐出量を多くする穿孔領域外縁
部の範囲が口金半径の７０％未満の値を半径とする同心
円以遠にある試料Ｎｏ２１は紡糸性が劣り、穿孔領域外
縁部の範囲が口金半径の９３％を超える値を半径とする
同心円以遠にある試料Ｎｏ２４はデニ−ル、強伸度変動
率が大きくなる品質欠点を生じることが明らかである。
【００５３】
【表８】
【００５４】実施例 ５ 実施例１による共重合体原液を表９に示すタンタルから
なる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊
維を作成した。かかる繊維の評価結果は表１０に示す。
なる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊
維を作成した。かかる繊維の評価結果は表１０に示す。
【００５５】
【表９】
【００５６】数３から算出した穿孔領域内全紡出孔数に
対する外縁部紡出孔数の比率であるＸ（％）が７．７％
未満である試料Ｎｏ２５は紡糸性が劣り且つ、デニ−ル
分布が細デニ−ル側に偏り、デニ−ル、強伸度変動率が
大きくなる品質欠点を生じる。また外縁部紡出孔数の比
率が１１．７％以上である試料Ｎｏ２９、３０はデニ−
ル分布が太デニ−ル側に偏り、デニ−ル、強伸度変動率
が大きくなる品質欠点を生じる。一方、穿孔領域内全紡
出孔数に対する外縁部紡出孔数の比率が本発明の範囲内
にある試料Ｎｏ３、２６〜２８はデニ−ル、強伸度変動
率及び紡糸性ともに良好であることが表１０の記載から
明らかである。
対する外縁部紡出孔数の比率であるＸ（％）が７．７％
未満である試料Ｎｏ２５は紡糸性が劣り且つ、デニ−ル
分布が細デニ−ル側に偏り、デニ−ル、強伸度変動率が
大きくなる品質欠点を生じる。また外縁部紡出孔数の比
率が１１．７％以上である試料Ｎｏ２９、３０はデニ−
ル分布が太デニ−ル側に偏り、デニ−ル、強伸度変動率
が大きくなる品質欠点を生じる。一方、穿孔領域内全紡
出孔数に対する外縁部紡出孔数の比率が本発明の範囲内
にある試料Ｎｏ３、２６〜２８はデニ−ル、強伸度変動
率及び紡糸性ともに良好であることが表１０の記載から
明らかである。
【００５７】
【表１０】
【００５８】実施例 ６ 実施例１による共重合体原液を表１１に示すタンタルか
らなる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの
繊維を作成した。かかる繊維の評価結果は表１２に示
す。
らなる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの
繊維を作成した。かかる繊維の評価結果は表１２に示
す。
【００５９】
【表１１】
【００６０】数４から算出した非外縁部紡出孔に対する
外縁部紡出孔の単位時間単位紡出孔当たりの紡糸液吐出
量の比であるＹが１．５７未満である試料Ｎｏ３１と数
３から算出した穿孔領域内全紡出孔数に対する外縁部紡
出孔数の比率であるＸ（％）が７以下である試料Ｎｏ３
２は紡糸性が劣り且つ、デニ−ル分布が細デニ−ル側に
偏り、デニ−ル、強伸度変動率が大きくなる品質欠点を
生じる。また、紡糸液吐出量の比であるＹが１．９であ
る試料Ｎｏ３５と外縁部紡出孔数の比率であるＸ（％）
が１２である試料Ｎｏ３６はデニ−ル分布が太デニ−ル
側に偏り、デニ−ル、強伸度変動率が大きくなる品質欠
点を生じる。一方、紡糸吐出量の比であるＹが本発明の
範囲内にある試料Ｎｏ３、３３、３４はデニ−ル、強伸
度変動率及び紡糸性ともに良好であることが表１２の記
載から明らかである。
外縁部紡出孔の単位時間単位紡出孔当たりの紡糸液吐出
量の比であるＹが１．５７未満である試料Ｎｏ３１と数
３から算出した穿孔領域内全紡出孔数に対する外縁部紡
出孔数の比率であるＸ（％）が７以下である試料Ｎｏ３
２は紡糸性が劣り且つ、デニ−ル分布が細デニ−ル側に
偏り、デニ−ル、強伸度変動率が大きくなる品質欠点を
生じる。また、紡糸液吐出量の比であるＹが１．９であ
る試料Ｎｏ３５と外縁部紡出孔数の比率であるＸ（％）
が１２である試料Ｎｏ３６はデニ−ル分布が太デニ−ル
側に偏り、デニ−ル、強伸度変動率が大きくなる品質欠
点を生じる。一方、紡糸吐出量の比であるＹが本発明の
範囲内にある試料Ｎｏ３、３３、３４はデニ−ル、強伸
度変動率及び紡糸性ともに良好であることが表１２の記
載から明らかである。
【００６１】
【表１２】
【００６２】実施例 ７ 実施例１による共重合体原液を紡糸液温度が２０℃、３
０℃、１００℃、１１０℃の条件で表１３に示すタンタ
ルからなる口金から紡出し、その他は実施例１と同じ紡
糸、後処理方法で３ｄの繊維を作成した。かかる繊維の
評価結果は表１４に示す。
０℃、１００℃、１１０℃の条件で表１３に示すタンタ
ルからなる口金から紡出し、その他は実施例１と同じ紡
糸、後処理方法で３ｄの繊維を作成した。かかる繊維の
評価結果は表１４に示す。
【００６３】
【表１３】
【００６４】表１４の記載から、紡糸液温度と凝固液温
度の差であるΔＴが３０℃の場合、数３から算出した穿
孔領域内全紡出孔数に対する外縁部紡出孔数の比率であ
るＸ（％）、及び数４から算出した非外縁部紡出孔に対
する外縁部紡出孔の単位時間単位紡出孔当たりの紡糸液
吐出量の比であるＹが本発明の範囲にある試料Ｎｏ３９
に対し、Ｘ（％）、Ｙが上限，下限を外れた試料Ｎｏ４
０，３８は紡糸性が劣り、デニ−ル、強伸度変動率が大
きくなるが、後述するΔＴが１００℃の場合に比べその
程度は小さい。更にΔＴが３０℃未満である試料Ｎｏ３
７では外縁部紡出孔の単位時間単位紡出孔当たりの紡糸
液吐出量を多くしなくてもデニ−ル、強伸度変動率は許
容出来る範囲にあるが、紡糸性が劣る。一方、ΔＴが１
００℃の場合、Ｘ（％）、Ｙが本発明の範囲にある試料
Ｎｏ４２に対し、Ｘ（％）、Ｙが上限，下限を外れた試
料Ｎｏ４３，４１は特にデニ−ル、強伸度変動率が大き
くなり、繊維製品の品位を著しく損なうことが理解出来
る。更に、ΔＴが１００℃を超える試料Ｎｏ４４はＸ
（％）、Ｙが本発明の範囲にあるもののデニ−ル、強伸
度変動率が大きく、本発明をもってしても解決出来ない
ことが理解される。
度の差であるΔＴが３０℃の場合、数３から算出した穿
孔領域内全紡出孔数に対する外縁部紡出孔数の比率であ
るＸ（％）、及び数４から算出した非外縁部紡出孔に対
する外縁部紡出孔の単位時間単位紡出孔当たりの紡糸液
吐出量の比であるＹが本発明の範囲にある試料Ｎｏ３９
に対し、Ｘ（％）、Ｙが上限，下限を外れた試料Ｎｏ４
０，３８は紡糸性が劣り、デニ−ル、強伸度変動率が大
きくなるが、後述するΔＴが１００℃の場合に比べその
程度は小さい。更にΔＴが３０℃未満である試料Ｎｏ３
７では外縁部紡出孔の単位時間単位紡出孔当たりの紡糸
液吐出量を多くしなくてもデニ−ル、強伸度変動率は許
容出来る範囲にあるが、紡糸性が劣る。一方、ΔＴが１
００℃の場合、Ｘ（％）、Ｙが本発明の範囲にある試料
Ｎｏ４２に対し、Ｘ（％）、Ｙが上限，下限を外れた試
料Ｎｏ４３，４１は特にデニ−ル、強伸度変動率が大き
くなり、繊維製品の品位を著しく損なうことが理解出来
る。更に、ΔＴが１００℃を超える試料Ｎｏ４４はＸ
（％）、Ｙが本発明の範囲にあるもののデニ−ル、強伸
度変動率が大きく、本発明をもってしても解決出来ない
ことが理解される。
【００６５】
【表１４】
【００６６】実施例 ８ 実施例１による共重合体原液を用い、非外縁部紡出孔の
孔径が０．０３φ，０．０９φ，０．２φ，０．３φで
ある表１５に示すタンタルからなる口金から、それぞれ
０．３ｄ，３ｄ，１５ｄ，３０ｄの繊維を実施例１と同
じ紡糸、後処理方法で作成した。 かかる繊維の評価結
果は表１６に示す。
孔径が０．０３φ，０．０９φ，０．２φ，０．３φで
ある表１５に示すタンタルからなる口金から、それぞれ
０．３ｄ，３ｄ，１５ｄ，３０ｄの繊維を実施例１と同
じ紡糸、後処理方法で作成した。 かかる繊維の評価結
果は表１６に示す。
【００６７】
【表１５】
【００６８】表１６の記載から、口金の非外縁部紡出孔
の孔径がそれぞれ０．０３φ，０．０９φ，０．２φ，
０．３φで数３，数４から算出した穿孔領域内全紡出孔
数に対する外縁部紡出孔数の比率Ｘ（％）と単位時間単
位紡出孔当たりの紡糸液吐出量の比Ｙが本発明の範囲内
にある試料Ｎｏ４５，３，４７，４９は紡糸性及び品質
変動率いずれもが良好であるのに対し、Ｘ（％）、Ｙが
上限，下限を外れた試料Ｎｏ４８，４６は紡糸性の低下
は小さいもののデニ−ル、強伸度変動率が大きいことか
ら、本発明が細デニ−ルから太デニ−ルまで広範囲に適
用可能であることが理解出来る。
の孔径がそれぞれ０．０３φ，０．０９φ，０．２φ，
０．３φで数３，数４から算出した穿孔領域内全紡出孔
数に対する外縁部紡出孔数の比率Ｘ（％）と単位時間単
位紡出孔当たりの紡糸液吐出量の比Ｙが本発明の範囲内
にある試料Ｎｏ４５，３，４７，４９は紡糸性及び品質
変動率いずれもが良好であるのに対し、Ｘ（％）、Ｙが
上限，下限を外れた試料Ｎｏ４８，４６は紡糸性の低下
は小さいもののデニ−ル、強伸度変動率が大きいことか
ら、本発明が細デニ−ルから太デニ−ルまで広範囲に適
用可能であることが理解出来る。
【００６９】
【表１６】
【００７０】
【発明の効果】本発明は円形の湿式紡糸用口金に関する
ものであり、凝固液の流入路となるある特定の範囲の扇
型の非穿孔領域を有することにより凝固液が口金中心ま
で均一に供給され、凝固速度差に基づく繊維製品の品質
変動及び品質欠点が小さいことが第１の効果であり、一
般的湿式紡糸全てに適用可能であることである。例えば
繊維素繊維、アクリル繊維、アクリル系繊維、ポリビニ
−ルアルコ−ル繊維等で、溶剤としてはアクリル繊維で
例示すると、塩化亜鉛、ロダンソ−ダ、硝酸等の無機溶
剤やＤＭＦ、ＤＭＳＯ、ＤＭＡ等の有機溶剤である。更
に第２の効果は、ある特定の範囲の紡出孔について、単
位時間単位紡出孔当りの紡糸液吐出量を多くすることに
より、凝固液の冷却によってもたらされる口金裏面での
吐出直前紡糸液温度の斑によって生じる紡糸液吐出量や
曳糸性斑を減少させ、高品位繊維製品を高生産性に提供
出来ることである。
ものであり、凝固液の流入路となるある特定の範囲の扇
型の非穿孔領域を有することにより凝固液が口金中心ま
で均一に供給され、凝固速度差に基づく繊維製品の品質
変動及び品質欠点が小さいことが第１の効果であり、一
般的湿式紡糸全てに適用可能であることである。例えば
繊維素繊維、アクリル繊維、アクリル系繊維、ポリビニ
−ルアルコ−ル繊維等で、溶剤としてはアクリル繊維で
例示すると、塩化亜鉛、ロダンソ−ダ、硝酸等の無機溶
剤やＤＭＦ、ＤＭＳＯ、ＤＭＡ等の有機溶剤である。更
に第２の効果は、ある特定の範囲の紡出孔について、単
位時間単位紡出孔当りの紡糸液吐出量を多くすることに
より、凝固液の冷却によってもたらされる口金裏面での
吐出直前紡糸液温度の斑によって生じる紡糸液吐出量や
曳糸性斑を減少させ、高品位繊維製品を高生産性に提供
出来ることである。
【図１】図１は、本発明の一実施例の紡糸口金を模式的
に表した平面図であり、第１の非穿孔領域８個を有する
例を示す。
に表した平面図であり、第１の非穿孔領域８個を有する
例を示す。
【図２】図２は、図１を部分拡大して示す模式平面図で
あり、特に穿孔領域の外縁部紡出孔の位置を示す。
あり、特に穿孔領域の外縁部紡出孔の位置を示す。
１ ： 穿孔領域 ２ ： 第１の非穿孔領域 ３ ： 第２の非穿孔領域 ４ ： 穿孔領域外縁部 Ｒ ： 穿孔領域最外周紡出孔の口金中心からの距離 ｒ ： 第２の非穿孔領域の扇形頂点までの口金中心か
らの距離 ｐ ： 穿孔領域外縁部の口金中心に最も近い紡出孔の
口金中心からの距離 θ ： 穿孔領域の中心角の２等分角 σ ： 第２の非穿孔領域の中心角の２等分角
らの距離 ｐ ： 穿孔領域外縁部の口金中心に最も近い紡出孔の
口金中心からの距離 θ ： 穿孔領域の中心角の２等分角 σ ： 第２の非穿孔領域の中心角の２等分角
Claims (4)
- 【請求項１】口金円の中心から放射状に伸びる６〜１８
個の第１の２等辺扇形非穿孔領域（以下 第１の非穿孔
領域という）と、それによって区画された６〜１８個
の、特定の位置に第２の２等辺扇形非穿孔領域（以下
第２の非穿孔領域という）を内在させた複数の紡出孔の
穿孔された２等辺扇形穿孔領域（以下 穿孔領域とい
う）を有し、各々の穿孔領域において、該第２の非穿孔
領域は該穿孔領域の中心角の２等分線上の口金円中心か
ら口金半径の５／１２〜１／５の範囲の距離の点を頂点
とし該２等分線を共有して立つ２等辺扇形をなし、且
つ、該穿孔領域総面積，第１の非穿孔領域総面積，第２
の非穿孔領域総面積の該口金円面積に対する比が５０〜
７７％，１５〜２５％，８〜２５％であることを特徴と
する湿式紡糸用口金。 - 【請求項２】単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量
を、口金半径の７０〜９３％の範囲内の値を半径とする
同心円以遠の穿孔領域外縁部の紡出孔に多く、穿孔領域
非外縁部の紡出孔に少なくするようにしたことを特徴と
する請求項１記載の湿式紡糸用口金。 - 【請求項３】非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａとして０．
０２ｍｍから０．３５ｍｍの範囲内の値が、紡糸液温度
と凝固液温度との差△Ｔ（℃）として３０〜１００℃の
範囲内の値が採用される紡糸口金であって、前記穿孔領
域内全紡出孔数に対する外縁部紡出孔数の比率であるＸ
（％）が、正であり、且つ数１に規定する範囲内である
ことを特徴とする請求項２記載の湿式紡糸用口金。 【数１】 - 【請求項４】非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａとして０．
０２ｍｍから０．３５ｍｍの範囲内の値が、紡糸液温度
と凝固液温度との差△Ｔ（℃）として３０〜１００℃の
範囲内の値が採用される紡糸口金であって、非外縁部の
紡出孔に対する外縁部の紡出孔の単位紡出孔単位時間当
たりの紡糸液吐出量の比であるＹが１を超え、且つ数２
に規定する範囲内であることを特徴とする請求項２又は
３記載の湿式紡糸用口金。 【数２】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23601895A JP3591078B2 (ja) | 1994-09-13 | 1995-08-21 | 湿式紡糸用口金 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-247285 | 1994-09-13 | ||
| JP24728594 | 1994-09-13 | ||
| JP23601895A JP3591078B2 (ja) | 1994-09-13 | 1995-08-21 | 湿式紡糸用口金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08134712A true JPH08134712A (ja) | 1996-05-28 |
| JP3591078B2 JP3591078B2 (ja) | 2004-11-17 |
Family
ID=26532451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23601895A Expired - Fee Related JP3591078B2 (ja) | 1994-09-13 | 1995-08-21 | 湿式紡糸用口金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3591078B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022173821A (ja) * | 2021-05-10 | 2022-11-22 | 帝人株式会社 | 紡糸用ノズル |
| CN117716074A (zh) * | 2021-07-05 | 2024-03-15 | 特里泰克特公司 | 对碱纤维素进行纺丝的方法 |
-
1995
- 1995-08-21 JP JP23601895A patent/JP3591078B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022173821A (ja) * | 2021-05-10 | 2022-11-22 | 帝人株式会社 | 紡糸用ノズル |
| CN117716074A (zh) * | 2021-07-05 | 2024-03-15 | 特里泰克特公司 | 对碱纤维素进行纺丝的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3591078B2 (ja) | 2004-11-17 |
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